JPH0353265B2 - - Google Patents
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- JPH0353265B2 JPH0353265B2 JP26591884A JP26591884A JPH0353265B2 JP H0353265 B2 JPH0353265 B2 JP H0353265B2 JP 26591884 A JP26591884 A JP 26591884A JP 26591884 A JP26591884 A JP 26591884A JP H0353265 B2 JPH0353265 B2 JP H0353265B2
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Landscapes
- Vertical, Hearth, Or Arc Furnaces (AREA)
Description
［産業上の利用分野］
本発明は内熱式の竪型石灰焼成装置に係り、特
に硫黄分（以下Ｓ分という）の少ない生石灰の製
造を可能にした竪型石灰焼成装置に関する。 ［従来の技術］ 立設されたシヤフトの頂部に石灰石装入手段を
またシヤフトの底部に焼成物の排出機構を設け、
塊状石灰石をこのシヤフト内に導入してその焼成
を行う竪型石灰焼成装置が周知である。 この装置では、例えば特公昭51−21638号及び
特開昭58−26054号等に示される如く、シヤフト
が複数基並列に設けられ、これらが燃焼ガス及び
空気の通路である連結チヤンネルで接続され、交
互に燃焼と蓄熱との切替えが行われて焼成される
こともある。 このような竪型石灰焼成装置のシヤフト内で
は、石灰石（CaCO3）の熱分解により生石灰
（CaO）と炭酸ガス（CO2）とが生じる。一方、
重油等の燃料中に含まれる可燃性Ｓ分は600〜800
℃でSO2ガスとなり、燃焼ガスに混在する。 CaOは常温ではSO2を吸収しないが、300〜400
℃では吸収し、400℃以上では反応が速く、
CaSO3を生成する。更に400℃〜800℃になると、
CaSO3は部分的に分解してCaSとCaSO4となる。 即ち、下記の反応が行われる。 4CaSO3→3CaSO4＋CaS 4CaO＋4SO2→3CaSO4＋CaS なお、800℃以上ではCaCO3及びCaSは酸化さ
れてCaSO4となり、更に高温の1000℃以上では
CaOはSO2を吸収固定する能力が失う。 ［発明が解決しようとする問題点］ 而して、竪型石灰焼成装置においては、石灰石
の熱分解温度以上でかつなるべく低い温度で焼成
することにより、塊状生石灰の活性を高くすると
共に、熱原単位を下げるようにしており、従つ
て、焼成帯の一部（1200℃）をのぞいて大部分は
1000℃以下の温度になつている。そのため、従来
では、塊状生石灰に固定されるSO2が増大して製
品生石灰の品質が低下する恐れがありとりわけ燃
料のＳ分含有量が多い場合には、製品品質の低下
が生じ易かつた。 ［問題点を解決するための手段］ 上記問題点を解決するために、本発明者が鋭意
研究を重ねた結果、粒径の小さい生石灰ほど焼成
の過程で該生石灰粒子に固定されるＳ分が多くな
る傾向にあることが判明した。 本発明はこのような知見を基にして完成された
ものであり、焼成中の燃焼ガス中に微小生石灰を
含ませてＳ分を吸収（又は吸着）させ、塊状生石
灰に固定されるＳ分を大幅に低減するよう構成し
たものであつて、 上下方向に立設されたシヤフトを有し、該シヤ
フトにて塊状の石灰石の焼成を行う竪型石灰焼成
装置において、該シヤフト内に粉末生石灰を吹き
込む吹込手段と、吹き込まれた粉末生石灰が燃焼
ガスと接触し得る部位に設けた竪型石灰焼成装置
であつて、前記吹込手段は複数個設置されてお
り、そのうちの少なくとも１個は、シヤフトの焼
成帯または該焼成帯よりもガス流通上流側に設置
されていることを特徴とする竪型石灰焼成装置、 を要旨とするものである。 ［作用］ 吹込手段から粉末生石灰をシヤフト内に吹き込
むと、燃料の燃焼によつて発生するSO2は粉末生
石灰と反応して固定され、燃焼排ガス流と共に炉
外へ排出される。 而して、前述のように、粒度の小さい生石灰ほ
どSO2を吸収（又は吸着）し易いので、粉末生石
灰へのSO2の吸収（吸着）が塊状生石灰へのSO2
の吸収（吸着）に先行する。そのため、製品とな
る塊状生石灰に固定されるＳ分が大幅に減少され
る。特に、本発明にあつては、焼成帯及びそれよ
りもガス流通上流側の部位から粉末生石灰が吹き
込まれるので、燃焼ガス中のSO2は確実に粉末生
石灰に固定され、常時良好な品質の塊状生石灰を
焚き出すことが可能とされる。 ［実施例］ 以下、本発明の一実施例を図面を参照して説明
する。 第１図は２シヤフトタイプの竪型炉を示し、各
シヤフト１の頂部に石灰石装入手段２及び排ガス
出口３を設けている。このシヤフト１の上部に
は、重油等の液体燃料用主バーナ４を備えたバー
ナ室５付きのバーナアーチ６を内設している。ま
た、シヤフト１の下部には複数個の補助燃焼装置
７を設け、更に底部には、焼成物の排出機構とし
てテーブル型排出装置８を設けている。なお、各
シヤフト１は下部において互いに連結チヤネル９
で連通している。 而して、本実施例においては、バーナ室５内、
シヤフト上方の燃焼空気管１０内及びシヤフト下
方の冷却空気管１１に適宜個数の粉末生石灰吹込
み口１２ａ，１２ｂ，１２ｃをそれぞれ設けてい
る。そして、この吹込み口１２ａ〜ｃから粉末生
石灰を分散供給するようにしている。これによ
り、燃焼ガス中のSO2を粉末生石灰に接触固定さ
せてCaSO4及びCaS等の形で炉外へ燃焼空気と共
に排出させる。なお排出された粉末はサイクロン
や電気集塵器（EP）などにより補集される。 なお、以下に本実施例装置における焼成作用を
説明する。 石灰石装入手段２のダンパ部により、一方のシ
ヤフト１ａにその頂部から装入された塊状の石灰
石は、バーナアーチ６の両側を通つて降下する。
一方重油は主バーナ４において燃焼される。バー
ナ室５の容積が小さいので、重油の一部はガス化
して燃焼するが、大部分はガス化するに至らず、
塊状石灰石の表面を蔽つたままで予熱帯から焼
成帯を降下する過程でガス化し燃焼する。この
際の燃焼用空気はシヤフト頂部からシヤフト内に
圧入される。 重油の燃焼によつて生成した燃焼ガスは焼成帯
を下降し、次いで中央部の連結チヤネル９を経
て他方のシヤフト１ｂに入り上昇に転じ、そのシ
ヤフト１ｂ内の被焼成物にその保有する顕熱を与
え、排ガスとしてシヤフト１ｂ頂部より排出され
る。 次のサイクルにおいては、石灰石装入手段２に
よる塊状石灰石の供給方向が切り替わり、他方の
シヤフト１ｂにおいて焼成が行われ、一方のシヤ
フト１ａにおいてはシヤフト１ｂから導入された
燃焼ガスにより熱量が蓄えられる。このように両
シヤフト１ａ，１ｂ間において交互に燃焼と蓄熱
との切替えが行われ操業が継続する。 次にシヤフト１ａ，１ｂ内における内空気、燃
焼ガス及び被焼成物の流れを詳述する。なお第１
図において、空気及び燃焼ガスの流れをそれぞれ
実線及び破線で示す。また、以下燃焼側のシヤフ
トを燃焼シヤフト、蓄熱側のシヤフトを蓄熱シヤ
フトと称することがある。 一方のシヤフト１ａが燃焼シヤフトの場合には
図に示すように、そのシヤフト１ａの底部から導
入された冷却空気L1は、下降してくる焼成物を
冷却しつつ上昇し、連結チヤネル９で燃焼ガスと
合流して蓄熱シヤフトである他方のシヤフト１ｂ
に入る。この場合、シヤフト１ａでは、燃焼用空
気は頂部から圧入されるので、燃焼ガスは円錐形
状に拡散し、一方蓄熱シヤフトであるシヤフト１
ｂでは燃焼ガスの拡散は、シヤフト１ｂの底部か
ら導入された冷却空気L2の上昇流と相俟つて、
連結チヤネル９側に偏倚する。即ち、シヤフト内
に装入された被焼成物の空隙率の分布について測
定すると、壁面部の空隙率はシヤフト内部の空隙
率より大きい。そのためシヤフト１ｂの底部から
導入された冷却空気L2は、シヤフト１ｂの壁面
部に沿つて上昇し易くなるが、内壁側（即ちシヤ
フト１ａに近い側）では、燃焼シヤフト１ａから
の燃焼ガス流がエアカーテンのように流れ込んで
いるので、主として、外壁側（即ちシヤフト１ａ
から遠い側）に沿つて上昇することになり、その
結果上述したように、シヤフト１ｂ内の燃焼ガス
の拡散は連続チヤンネル９側に偏倚する。 このように、竪型石灰焼成装置のシヤフト内部
においては、燃焼ガスは必ずしも均一には流れ
ず、部分的に偏倚したりする。 而して、本実施例においてはシヤフトの各所か
ら粉末生石灰が吹き込まれ、シヤフト１ａ，１ｂ
のいずれを燃焼シヤフトとした場合においても、
常に、焼成帯及びそれよりもガス流通上流側の部
位から粉末生石灰が吹き込まれる。従つて、燃焼
ガス中のSO2は確実に粉末生石灰に固定され、常
時良好な品質の塊状生石灰を焚き出すことが可能
とされる。 また、このように粉末生石灰をシヤフト１内の
各所で供給するようにすれば、燃焼ガスと粉末生
石灰との接触が均一に行われるようになることか
ら、過度の供給による粉末生石灰の無駄もなく、
SO2を効率良く固定することができる。 また、本実施例において、バーナ室５、冷却空
気管１１及び燃焼空気管１０に設けた粉末生石灰
の吹込み口１２ａ〜１２ｃは、円周状に配列され
た適数の開口部を有し粉末生石灰を供給するもの
である。特にバーナ室５内の吹込み口１２ａは耐
熱性の高い合金又はセラミツク製の筒体により成
り、機械力又は圧縮空気によつて粉末生石灰を可
能なかぎり広角度に分散供給し、それによつて、
該粉末生石灰をバーナアーチ６の両側を降下して
くる塊状石灰石間に均一、かつ、より深く進入さ
せるようにするものである。これにより、粉末生
石灰をより一層均一に燃焼ガスと接触させること
が可能となる。 なお、吹き込まれる粉末生石灰の粒度が大きく
なると塊状の石灰石又は生石灰の間を通過しにく
くなるので、平均粒径が100μｍ以下程度のもの
がよい。 また、粉末生石灰の使用量は、燃料中のＳ分１
重量部に対し１〜５重量部程度が好ましい。使用
量が１重量部以下では効果が少なく、また、５重
量部を超えるとコストが高くなると共に、吹き込
まれた粉末生石灰はシヤフト中心部に集まり、全
体的な脱硫効果の増大はそれ程期待できない。 上記実施例においては、重油を燃料とする焼成
装置についれ説明したが、本発明は微粉炭あるい
はCOMなどを燃料としても良く、コークス等の
固体燃料と粉末生灰石を混合して又は粉末生石灰
と交互にシヤフト内に装入する焼成方式をも採用
し得る。 また、上記実施例では、所謂Ｍ窯を図示した
が、本発明は二重傾斜窯、二重円筒立窯、Ｂ窯、
Ｓ窯、Ｎ窯、国井式石灰重油焼成窯或いはクロス
ビーム型石灰焼成窯などその他の種々のタイプの
焼成装置にも適用できる。 好適な実験例を下記に示す。 この実験例では、補助燃焼装置７を省略した２
シヤフト焼成装置を用いた。燃料中Ｓ分１重量部
に対して３重量部の粉末生石灰を0.4Kg／cm2の圧
縮空気によつて80m3／Hrの割合で、粉末生石灰
供給口から分散供給し、バーナから噴射された重
油と共に燃焼ガス中に投入した。 製品生石灰中のＳ分量比較のためのサンプルは
製品排出ベルト上で約20分毎に300ｇ程度、１日
36回、自動サンプル採取した。 第１表にその分析結果を示す。
に硫黄分（以下Ｓ分という）の少ない生石灰の製
造を可能にした竪型石灰焼成装置に関する。 ［従来の技術］ 立設されたシヤフトの頂部に石灰石装入手段を
またシヤフトの底部に焼成物の排出機構を設け、
塊状石灰石をこのシヤフト内に導入してその焼成
を行う竪型石灰焼成装置が周知である。 この装置では、例えば特公昭51−21638号及び
特開昭58−26054号等に示される如く、シヤフト
が複数基並列に設けられ、これらが燃焼ガス及び
空気の通路である連結チヤンネルで接続され、交
互に燃焼と蓄熱との切替えが行われて焼成される
こともある。 このような竪型石灰焼成装置のシヤフト内で
は、石灰石（CaCO3）の熱分解により生石灰
（CaO）と炭酸ガス（CO2）とが生じる。一方、
重油等の燃料中に含まれる可燃性Ｓ分は600〜800
℃でSO2ガスとなり、燃焼ガスに混在する。 CaOは常温ではSO2を吸収しないが、300〜400
℃では吸収し、400℃以上では反応が速く、
CaSO3を生成する。更に400℃〜800℃になると、
CaSO3は部分的に分解してCaSとCaSO4となる。 即ち、下記の反応が行われる。 4CaSO3→3CaSO4＋CaS 4CaO＋4SO2→3CaSO4＋CaS なお、800℃以上ではCaCO3及びCaSは酸化さ
れてCaSO4となり、更に高温の1000℃以上では
CaOはSO2を吸収固定する能力が失う。 ［発明が解決しようとする問題点］ 而して、竪型石灰焼成装置においては、石灰石
の熱分解温度以上でかつなるべく低い温度で焼成
することにより、塊状生石灰の活性を高くすると
共に、熱原単位を下げるようにしており、従つ
て、焼成帯の一部（1200℃）をのぞいて大部分は
1000℃以下の温度になつている。そのため、従来
では、塊状生石灰に固定されるSO2が増大して製
品生石灰の品質が低下する恐れがありとりわけ燃
料のＳ分含有量が多い場合には、製品品質の低下
が生じ易かつた。 ［問題点を解決するための手段］ 上記問題点を解決するために、本発明者が鋭意
研究を重ねた結果、粒径の小さい生石灰ほど焼成
の過程で該生石灰粒子に固定されるＳ分が多くな
る傾向にあることが判明した。 本発明はこのような知見を基にして完成された
ものであり、焼成中の燃焼ガス中に微小生石灰を
含ませてＳ分を吸収（又は吸着）させ、塊状生石
灰に固定されるＳ分を大幅に低減するよう構成し
たものであつて、 上下方向に立設されたシヤフトを有し、該シヤ
フトにて塊状の石灰石の焼成を行う竪型石灰焼成
装置において、該シヤフト内に粉末生石灰を吹き
込む吹込手段と、吹き込まれた粉末生石灰が燃焼
ガスと接触し得る部位に設けた竪型石灰焼成装置
であつて、前記吹込手段は複数個設置されてお
り、そのうちの少なくとも１個は、シヤフトの焼
成帯または該焼成帯よりもガス流通上流側に設置
されていることを特徴とする竪型石灰焼成装置、 を要旨とするものである。 ［作用］ 吹込手段から粉末生石灰をシヤフト内に吹き込
むと、燃料の燃焼によつて発生するSO2は粉末生
石灰と反応して固定され、燃焼排ガス流と共に炉
外へ排出される。 而して、前述のように、粒度の小さい生石灰ほ
どSO2を吸収（又は吸着）し易いので、粉末生石
灰へのSO2の吸収（吸着）が塊状生石灰へのSO2
の吸収（吸着）に先行する。そのため、製品とな
る塊状生石灰に固定されるＳ分が大幅に減少され
る。特に、本発明にあつては、焼成帯及びそれよ
りもガス流通上流側の部位から粉末生石灰が吹き
込まれるので、燃焼ガス中のSO2は確実に粉末生
石灰に固定され、常時良好な品質の塊状生石灰を
焚き出すことが可能とされる。 ［実施例］ 以下、本発明の一実施例を図面を参照して説明
する。 第１図は２シヤフトタイプの竪型炉を示し、各
シヤフト１の頂部に石灰石装入手段２及び排ガス
出口３を設けている。このシヤフト１の上部に
は、重油等の液体燃料用主バーナ４を備えたバー
ナ室５付きのバーナアーチ６を内設している。ま
た、シヤフト１の下部には複数個の補助燃焼装置
７を設け、更に底部には、焼成物の排出機構とし
てテーブル型排出装置８を設けている。なお、各
シヤフト１は下部において互いに連結チヤネル９
で連通している。 而して、本実施例においては、バーナ室５内、
シヤフト上方の燃焼空気管１０内及びシヤフト下
方の冷却空気管１１に適宜個数の粉末生石灰吹込
み口１２ａ，１２ｂ，１２ｃをそれぞれ設けてい
る。そして、この吹込み口１２ａ〜ｃから粉末生
石灰を分散供給するようにしている。これによ
り、燃焼ガス中のSO2を粉末生石灰に接触固定さ
せてCaSO4及びCaS等の形で炉外へ燃焼空気と共
に排出させる。なお排出された粉末はサイクロン
や電気集塵器（EP）などにより補集される。 なお、以下に本実施例装置における焼成作用を
説明する。 石灰石装入手段２のダンパ部により、一方のシ
ヤフト１ａにその頂部から装入された塊状の石灰
石は、バーナアーチ６の両側を通つて降下する。
一方重油は主バーナ４において燃焼される。バー
ナ室５の容積が小さいので、重油の一部はガス化
して燃焼するが、大部分はガス化するに至らず、
塊状石灰石の表面を蔽つたままで予熱帯から焼
成帯を降下する過程でガス化し燃焼する。この
際の燃焼用空気はシヤフト頂部からシヤフト内に
圧入される。 重油の燃焼によつて生成した燃焼ガスは焼成帯
を下降し、次いで中央部の連結チヤネル９を経
て他方のシヤフト１ｂに入り上昇に転じ、そのシ
ヤフト１ｂ内の被焼成物にその保有する顕熱を与
え、排ガスとしてシヤフト１ｂ頂部より排出され
る。 次のサイクルにおいては、石灰石装入手段２に
よる塊状石灰石の供給方向が切り替わり、他方の
シヤフト１ｂにおいて焼成が行われ、一方のシヤ
フト１ａにおいてはシヤフト１ｂから導入された
燃焼ガスにより熱量が蓄えられる。このように両
シヤフト１ａ，１ｂ間において交互に燃焼と蓄熱
との切替えが行われ操業が継続する。 次にシヤフト１ａ，１ｂ内における内空気、燃
焼ガス及び被焼成物の流れを詳述する。なお第１
図において、空気及び燃焼ガスの流れをそれぞれ
実線及び破線で示す。また、以下燃焼側のシヤフ
トを燃焼シヤフト、蓄熱側のシヤフトを蓄熱シヤ
フトと称することがある。 一方のシヤフト１ａが燃焼シヤフトの場合には
図に示すように、そのシヤフト１ａの底部から導
入された冷却空気L1は、下降してくる焼成物を
冷却しつつ上昇し、連結チヤネル９で燃焼ガスと
合流して蓄熱シヤフトである他方のシヤフト１ｂ
に入る。この場合、シヤフト１ａでは、燃焼用空
気は頂部から圧入されるので、燃焼ガスは円錐形
状に拡散し、一方蓄熱シヤフトであるシヤフト１
ｂでは燃焼ガスの拡散は、シヤフト１ｂの底部か
ら導入された冷却空気L2の上昇流と相俟つて、
連結チヤネル９側に偏倚する。即ち、シヤフト内
に装入された被焼成物の空隙率の分布について測
定すると、壁面部の空隙率はシヤフト内部の空隙
率より大きい。そのためシヤフト１ｂの底部から
導入された冷却空気L2は、シヤフト１ｂの壁面
部に沿つて上昇し易くなるが、内壁側（即ちシヤ
フト１ａに近い側）では、燃焼シヤフト１ａから
の燃焼ガス流がエアカーテンのように流れ込んで
いるので、主として、外壁側（即ちシヤフト１ａ
から遠い側）に沿つて上昇することになり、その
結果上述したように、シヤフト１ｂ内の燃焼ガス
の拡散は連続チヤンネル９側に偏倚する。 このように、竪型石灰焼成装置のシヤフト内部
においては、燃焼ガスは必ずしも均一には流れ
ず、部分的に偏倚したりする。 而して、本実施例においてはシヤフトの各所か
ら粉末生石灰が吹き込まれ、シヤフト１ａ，１ｂ
のいずれを燃焼シヤフトとした場合においても、
常に、焼成帯及びそれよりもガス流通上流側の部
位から粉末生石灰が吹き込まれる。従つて、燃焼
ガス中のSO2は確実に粉末生石灰に固定され、常
時良好な品質の塊状生石灰を焚き出すことが可能
とされる。 また、このように粉末生石灰をシヤフト１内の
各所で供給するようにすれば、燃焼ガスと粉末生
石灰との接触が均一に行われるようになることか
ら、過度の供給による粉末生石灰の無駄もなく、
SO2を効率良く固定することができる。 また、本実施例において、バーナ室５、冷却空
気管１１及び燃焼空気管１０に設けた粉末生石灰
の吹込み口１２ａ〜１２ｃは、円周状に配列され
た適数の開口部を有し粉末生石灰を供給するもの
である。特にバーナ室５内の吹込み口１２ａは耐
熱性の高い合金又はセラミツク製の筒体により成
り、機械力又は圧縮空気によつて粉末生石灰を可
能なかぎり広角度に分散供給し、それによつて、
該粉末生石灰をバーナアーチ６の両側を降下して
くる塊状石灰石間に均一、かつ、より深く進入さ
せるようにするものである。これにより、粉末生
石灰をより一層均一に燃焼ガスと接触させること
が可能となる。 なお、吹き込まれる粉末生石灰の粒度が大きく
なると塊状の石灰石又は生石灰の間を通過しにく
くなるので、平均粒径が100μｍ以下程度のもの
がよい。 また、粉末生石灰の使用量は、燃料中のＳ分１
重量部に対し１〜５重量部程度が好ましい。使用
量が１重量部以下では効果が少なく、また、５重
量部を超えるとコストが高くなると共に、吹き込
まれた粉末生石灰はシヤフト中心部に集まり、全
体的な脱硫効果の増大はそれ程期待できない。 上記実施例においては、重油を燃料とする焼成
装置についれ説明したが、本発明は微粉炭あるい
はCOMなどを燃料としても良く、コークス等の
固体燃料と粉末生灰石を混合して又は粉末生石灰
と交互にシヤフト内に装入する焼成方式をも採用
し得る。 また、上記実施例では、所謂Ｍ窯を図示した
が、本発明は二重傾斜窯、二重円筒立窯、Ｂ窯、
Ｓ窯、Ｎ窯、国井式石灰重油焼成窯或いはクロス
ビーム型石灰焼成窯などその他の種々のタイプの
焼成装置にも適用できる。 好適な実験例を下記に示す。 この実験例では、補助燃焼装置７を省略した２
シヤフト焼成装置を用いた。燃料中Ｓ分１重量部
に対して３重量部の粉末生石灰を0.4Kg／cm2の圧
縮空気によつて80m3／Hrの割合で、粉末生石灰
供給口から分散供給し、バーナから噴射された重
油と共に燃焼ガス中に投入した。 製品生石灰中のＳ分量比較のためのサンプルは
製品排出ベルト上で約20分毎に300ｇ程度、１日
36回、自動サンプル採取した。 第１表にその分析結果を示す。
【表】
※ 製品生石灰粒径
第１表より、本発明によれば、製品生石灰中の
Ｓ分を30〜50％程度低減できることが明らかであ
る。 ［効果］ 以上詳述したように、本発明は、竪型石灰焼成
装置において、シヤフト内に粉末生石灰を吹き込
んで燃焼ガスと接触させ、燃焼ガス中のSO2を粉
末生石灰に固定されてシヤフト内から排出し得る
ようにしたので、シヤフトから取出される製品生
石灰に含まれるＳ分を減少させ、製品品質の向上
を図すことができる。特に、本発明では焼成帯及
びそれよりもガス流通上流側の部位から粉末生石
灰が吹き込まれる。従つて、燃焼ガス中のSO2は
確実に粉末生石灰に固定され、常時良好な品質の
塊状生石灰を焚き出すことが可能とされる。さら
に、粉末生石灰をシヤフト内に複数箇所で供給す
るようにしたので、燃焼ガスと粉末生石灰との接
触が均一に行われるようになることから、過度の
供給による粉末生石灰の無駄もなく、SO2を効率
良く固定することができる。また、既存の焼成装
置を簡便な工事で本発明構造に改良し得るので、
実用性にも優れる。
第１表より、本発明によれば、製品生石灰中の
Ｓ分を30〜50％程度低減できることが明らかであ
る。 ［効果］ 以上詳述したように、本発明は、竪型石灰焼成
装置において、シヤフト内に粉末生石灰を吹き込
んで燃焼ガスと接触させ、燃焼ガス中のSO2を粉
末生石灰に固定されてシヤフト内から排出し得る
ようにしたので、シヤフトから取出される製品生
石灰に含まれるＳ分を減少させ、製品品質の向上
を図すことができる。特に、本発明では焼成帯及
びそれよりもガス流通上流側の部位から粉末生石
灰が吹き込まれる。従つて、燃焼ガス中のSO2は
確実に粉末生石灰に固定され、常時良好な品質の
塊状生石灰を焚き出すことが可能とされる。さら
に、粉末生石灰をシヤフト内に複数箇所で供給す
るようにしたので、燃焼ガスと粉末生石灰との接
触が均一に行われるようになることから、過度の
供給による粉末生石灰の無駄もなく、SO2を効率
良く固定することができる。また、既存の焼成装
置を簡便な工事で本発明構造に改良し得るので、
実用性にも優れる。
第１図は本発明の一実施例を示す縦断面図であ
る。 １（１ａ，１ｂ）……シヤフト、２……石灰石
装入手段、３……排ガス出口、４……主バーナ、
５……バーナ室、６……バーナアーチ、７……補
助燃焼装置、８……排出装置、１２ａ，１２ｂ，
１２ｃ……粉末生石灰の吹込み口。
る。 １（１ａ，１ｂ）……シヤフト、２……石灰石
装入手段、３……排ガス出口、４……主バーナ、
５……バーナ室、６……バーナアーチ、７……補
助燃焼装置、８……排出装置、１２ａ，１２ｂ，
１２ｃ……粉末生石灰の吹込み口。
Claims (1)
- １ 上下方向に立設されたシヤフトを有し、該シ
ヤフトにて塊状の石灰石の焼成を行う堅型石灰焼
成装置において、該シヤフト内に粉末生石灰を吹
き込む吹込手段を、吹き込まれた粉末生石灰が燃
焼ガスと接触し得る部位に設けた堅型石灰焼成装
置であつて、前記吹込手段は複数個設置されてお
り、そのうちの少なくとも１個は、シヤフトの焼
成帯または該焼成帯よりもガス流通上流側に設置
されていることを特徴とする堅型石灰焼成装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26591884A JPS61146741A (ja) | 1984-12-17 | 1984-12-17 | 堅型石灰焼成装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26591884A JPS61146741A (ja) | 1984-12-17 | 1984-12-17 | 堅型石灰焼成装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61146741A JPS61146741A (ja) | 1986-07-04 |
| JPH0353265B2 true JPH0353265B2 (ja) | 1991-08-14 |
Family
ID=17423900
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP26591884A Granted JPS61146741A (ja) | 1984-12-17 | 1984-12-17 | 堅型石灰焼成装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61146741A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2712461C1 (ru) * | 2016-03-04 | 2020-01-29 | Маерц Офенбау Аг | Печь, способ эксплуатации печи (варианты) |
-
1984
- 1984-12-17 JP JP26591884A patent/JPS61146741A/ja active Granted
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2712461C1 (ru) * | 2016-03-04 | 2020-01-29 | Маерц Офенбау Аг | Печь, способ эксплуатации печи (варианты) |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS61146741A (ja) | 1986-07-04 |
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