JPH0356713A - セラミックス軸受の固定構造 - Google Patents
セラミックス軸受の固定構造Info
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- JPH0356713A JPH0356713A JP19004389A JP19004389A JPH0356713A JP H0356713 A JPH0356713 A JP H0356713A JP 19004389 A JP19004389 A JP 19004389A JP 19004389 A JP19004389 A JP 19004389A JP H0356713 A JPH0356713 A JP H0356713A
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- Mounting Of Bearings Or Others (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は高温雰囲気下で耐食性・耐摩耗性及び耐焼付性
に優れた摺動部材を横或するための軸受の固定構造に関
するものである。
に優れた摺動部材を横或するための軸受の固定構造に関
するものである。
セラミックス材料には金属材料より高温強度，硬度，耐
熱性，耐食性等に優れているものがあり、産業の各分野
で広く用いられつつある。エンジン部品，ボイラ部品，
原子力機器部品等に使用される材料は耐食性，耐摩耗性
及び耐熱性等の特性を備えていることが不可欠であるが
、これらの特性を向上させるため、その表面に物理的性
質が優れているセラミックスやサーメット等を被覆する
方法が採用されている．被覆方法としては、溶射法がそ
の簡便さや低コストを理由に広＜一般に用いられている
． セラミックス材料を軸受に使用した例は、特開昭５５−
１００４２１号公報．特開昭６ ０−４ ０８１６号公
報等に提案されているが、温度条件として６００゜Ｃ以
上の環境における使用を考慮しているものは少ない。
熱性，耐食性等に優れているものがあり、産業の各分野
で広く用いられつつある。エンジン部品，ボイラ部品，
原子力機器部品等に使用される材料は耐食性，耐摩耗性
及び耐熱性等の特性を備えていることが不可欠であるが
、これらの特性を向上させるため、その表面に物理的性
質が優れているセラミックスやサーメット等を被覆する
方法が採用されている．被覆方法としては、溶射法がそ
の簡便さや低コストを理由に広＜一般に用いられている
． セラミックス材料を軸受に使用した例は、特開昭５５−
１００４２１号公報．特開昭６ ０−４ ０８１６号公
報等に提案されているが、温度条件として６００゜Ｃ以
上の環境における使用を考慮しているものは少ない。
軸受を半固定のまま軸を回転させると軸と軸受は線接触
に近い挙動を示し、特に高温雰囲気では焼き付く可能性
が高いことが一般に知られており、摺動部材としては軸
受が固定できない状態では、安全性の面で問題が発生し
てくる。したがって、回転体の軸受は軸と同一心をもち
、且つ固定されている必要がある。
に近い挙動を示し、特に高温雰囲気では焼き付く可能性
が高いことが一般に知られており、摺動部材としては軸
受が固定できない状態では、安全性の面で問題が発生し
てくる。したがって、回転体の軸受は軸と同一心をもち
、且つ固定されている必要がある。
一方、セラミックス製軸受をケーシングに固定する方法
についても幾つかの方法が提案されている．まず、特開
昭４ ８−５ ７ ０ ３ ４号公報５特開昭５５−１
００４２１号公報及び特開昭５７−６１２１号公報にセ
ラミックス軸受をケーシングに嵌合する方法が提案され
ているが、セラ旦ツクス材料の軸受では熱膨張係数が小
さいため、ケーシング材料に通常の金属材料は使用でき
ず、線膨張係数の小さいセラミックスや焼結品をケーシ
ングに使用しないと高温で嵌合状態を保持するのは非常
に難しいが、ケーシングにセラミックスや焼結品を使用
すると機械的衝撃に耐えられないことや寸法精度，コス
ト高等の問題があり事実上使用できない． 次に、特開昭５５−９７５１７号公報，特開昭６０−８
８２１５号公報．特開昭６ ０−３ ０ ８ ２２号公
報及び特開昭６０−４０８１６号公報に提案されている
ように弾性物質や軟金属を利用する方法もあるが、６０
０℃以上の環境では焼損したり、弾性材料が降伏してし
まい繰り返し使用することはできない． セラミックス軸受をバネ構造で固定する方法も特開昭５
５−１００４１８号公報，特開昭５９−１０３０１６号
公報及び特開昭６０−２１０３４５号公報に提案されて
いるが、６００“Ｃ以上の高温で使用できるバネを構威
する材料がほとんどないか、非常に高いものとなるばか
りでなく、摺動部の構造が複雑で精度上問題となる． 金属材料をセラミンクスとケーシングの間に設置し、耐
衝撃性を改善すると共に芯だし精度を向上させる方法が
特開昭６０−１７９５２０号公報に提案されているがや
はり高温では金属とセラミックスとの間に隙間が発生し
、芯だし精度が低下する問題がある． 更にセラミックス軸受の外面側に金属の焼結体を形成す
る方法が特開昭６１−１２３７７８１号公報に提案され
ているが、高温雰囲気では焼結金属とセラミックスとの
間に隙間ができる問題がある． 〔発明が解決しようとする課題〕 上記従来技術においては、高温雰囲気でのセラミックス
軸受とケーシングとの熱膨張差によるクリアランスの形
成を考慮していないため、６００゜Ｃ以上の高温ではセ
ラミックス軸受とケーシングとの間に必要以上の隙間が
発生するためセラ旦ツクス軸受が半固定状態となる。し
たがって、軸と軸受が点接触となり焼き付きや異常摩耗
現象を防止できないこと、又は構造的に複雑で製作コス
トが非常に大きくなるという点で問題があった。
についても幾つかの方法が提案されている．まず、特開
昭４ ８−５ ７ ０ ３ ４号公報５特開昭５５−１
００４２１号公報及び特開昭５７−６１２１号公報にセ
ラミックス軸受をケーシングに嵌合する方法が提案され
ているが、セラ旦ツクス材料の軸受では熱膨張係数が小
さいため、ケーシング材料に通常の金属材料は使用でき
ず、線膨張係数の小さいセラミックスや焼結品をケーシ
ングに使用しないと高温で嵌合状態を保持するのは非常
に難しいが、ケーシングにセラミックスや焼結品を使用
すると機械的衝撃に耐えられないことや寸法精度，コス
ト高等の問題があり事実上使用できない． 次に、特開昭５５−９７５１７号公報，特開昭６０−８
８２１５号公報．特開昭６ ０−３ ０ ８ ２２号公
報及び特開昭６０−４０８１６号公報に提案されている
ように弾性物質や軟金属を利用する方法もあるが、６０
０℃以上の環境では焼損したり、弾性材料が降伏してし
まい繰り返し使用することはできない． セラミックス軸受をバネ構造で固定する方法も特開昭５
５−１００４１８号公報，特開昭５９−１０３０１６号
公報及び特開昭６０−２１０３４５号公報に提案されて
いるが、６００“Ｃ以上の高温で使用できるバネを構威
する材料がほとんどないか、非常に高いものとなるばか
りでなく、摺動部の構造が複雑で精度上問題となる． 金属材料をセラミンクスとケーシングの間に設置し、耐
衝撃性を改善すると共に芯だし精度を向上させる方法が
特開昭６０−１７９５２０号公報に提案されているがや
はり高温では金属とセラミックスとの間に隙間が発生し
、芯だし精度が低下する問題がある． 更にセラミックス軸受の外面側に金属の焼結体を形成す
る方法が特開昭６１−１２３７７８１号公報に提案され
ているが、高温雰囲気では焼結金属とセラミックスとの
間に隙間ができる問題がある． 〔発明が解決しようとする課題〕 上記従来技術においては、高温雰囲気でのセラミックス
軸受とケーシングとの熱膨張差によるクリアランスの形
成を考慮していないため、６００゜Ｃ以上の高温ではセ
ラミックス軸受とケーシングとの間に必要以上の隙間が
発生するためセラ旦ツクス軸受が半固定状態となる。し
たがって、軸と軸受が点接触となり焼き付きや異常摩耗
現象を防止できないこと、又は構造的に複雑で製作コス
トが非常に大きくなるという点で問題があった。
本発明の目的は、上記した従来技術の課題を解決し、高
温雰囲気においてもセラミックス軸受とケーシングとを
実質的に固定でき、同時に芯だしも容易に行うことがで
きるセラミンクス軸受の構造を提供することにある。
温雰囲気においてもセラミックス軸受とケーシングとを
実質的に固定でき、同時に芯だしも容易に行うことがで
きるセラミンクス軸受の構造を提供することにある。
〔諜題を解決するための手段］
上記した目的は、セラミンクス製軸受とケーシングとの
間にケーシングの材料よりも実質的に熱膨張係数が大き
い材料からなるスペーサを配置することによって達威さ
れる。
間にケーシングの材料よりも実質的に熱膨張係数が大き
い材料からなるスペーサを配置することによって達威さ
れる。
以下、本発明の実施例を図面に基づいて説明する。
第１図は本発明のセラミンクス軸受の固定構造の第１実
施例を示す断面図、第２図は第１図におけるステンレス
製スリーブの斜視図、第３図は第１図のＡ−Ａ線断面図
である． 翼１と一体構造からなる軸２と、セラミックス製軸受６
との面で摺動部７が構威されている。翼１は駆動力伝達
部３から回転方向９の力が伝達されるようになっている
．ケーシング５はＮｉ合金材料からなり、このケーシン
グ５とセラミックス製軸受６との環状隙間には、ケーシ
ング５を横威するＮｉ合余材料よりも熱膨張係数が大き
いステンレス製スリーブ８が嵌合されている。
施例を示す断面図、第２図は第１図におけるステンレス
製スリーブの斜視図、第３図は第１図のＡ−Ａ線断面図
である． 翼１と一体構造からなる軸２と、セラミックス製軸受６
との面で摺動部７が構威されている。翼１は駆動力伝達
部３から回転方向９の力が伝達されるようになっている
．ケーシング５はＮｉ合金材料からなり、このケーシン
グ５とセラミックス製軸受６との環状隙間には、ケーシ
ング５を横威するＮｉ合余材料よりも熱膨張係数が大き
いステンレス製スリーブ８が嵌合されている。
ステンレス製スリーブ８は、第２図に示すようにスリー
ブ内面の長手方向に沿って満１２が形戊されており、こ
の溝１２とスリーブ中心部を対称とするスリーブ面にス
リーブ長手方向に沿ったスリット１１が設けられている
．また、ステンレス製スリーブ８は、使用温度条件下で
セラミックス製軸受６及びケーシング５に対して各々ク
リアランスが生したいように予め使用温度条件に応して
厚さが調整されている。
ブ内面の長手方向に沿って満１２が形戊されており、こ
の溝１２とスリーブ中心部を対称とするスリーブ面にス
リーブ長手方向に沿ったスリット１１が設けられている
．また、ステンレス製スリーブ８は、使用温度条件下で
セラミックス製軸受６及びケーシング５に対して各々ク
リアランスが生したいように予め使用温度条件に応して
厚さが調整されている。
ステンレス製スリーブ８はセラミックス製軸受６に嵌合
された後、第３図に示すように溝ｌ２にキーｌ３が嵌入
され、セラミックス製軸受６及びステンレス製スリーブ
８は止め具ｌＯによりケーシング５に固定される。図中
４は断熱壁を示している． 上記した第１実施例によるセラミンクス軸受の固定構造
においては、摺動部が高温状態になると、ステンレス製
スリーブ８は、Ｎｉ合金材料からなるケーシング５より
も熱膨張係数が大きいために、熱膨張によりケーシング
５内に設けられた穴の内面に当たり、スリット１ｌを閉
塞するように弾性変形する。このとき、ステンレス製ス
リーブ８の内径は小さくなり、且つステンレス製スリー
ブ８の外面はケーシング５の穴の内壁面によって矯生さ
れるため、ステンレス製スリーブ８の中心位置は変化し
ない。この結果、セラミックス製軸受６は中心位置がず
れることなく固定される。
された後、第３図に示すように溝ｌ２にキーｌ３が嵌入
され、セラミックス製軸受６及びステンレス製スリーブ
８は止め具ｌＯによりケーシング５に固定される。図中
４は断熱壁を示している． 上記した第１実施例によるセラミンクス軸受の固定構造
においては、摺動部が高温状態になると、ステンレス製
スリーブ８は、Ｎｉ合金材料からなるケーシング５より
も熱膨張係数が大きいために、熱膨張によりケーシング
５内に設けられた穴の内面に当たり、スリット１ｌを閉
塞するように弾性変形する。このとき、ステンレス製ス
リーブ８の内径は小さくなり、且つステンレス製スリー
ブ８の外面はケーシング５の穴の内壁面によって矯生さ
れるため、ステンレス製スリーブ８の中心位置は変化し
ない。この結果、セラミックス製軸受６は中心位置がず
れることなく固定される。
第４図は本発明の第２の実施例を示す要部断面図を示し
、セラミンクス製軸受６とＮｉ合金材料からなるケーシ
ング５との間に軸方向に直交する断面形状が長方形状の
溝を軸２に対して対称に２個所設け、これらの溝にケー
シング５を構成するＮｉ合金材料よりも熱膨張係数が大
きいステンレス製スペーサｌ４をそれぞれ嵌人した構造
となっている。
、セラミンクス製軸受６とＮｉ合金材料からなるケーシ
ング５との間に軸方向に直交する断面形状が長方形状の
溝を軸２に対して対称に２個所設け、これらの溝にケー
シング５を構成するＮｉ合金材料よりも熱膨張係数が大
きいステンレス製スペーサｌ４をそれぞれ嵌人した構造
となっている。
上記した第２実施例によるセラミックス軸受の固定構造
においては、摺動部が高温状態になると、ステンレス製
スペーサｌ４の熱膨張によりセラミ？クス製軸受６はそ
の中心部に対して対称な位置から押圧される結果、セラ
ミックス製軸受６は中心位置がずれることなく固定され
る． なお、ステンレス製スペーサ１４は軸２に対して対称な
位置に３個以上設けてもよい．第５図は本発明の第３実
施例を示し、第１実施例における第３図と異なる点は、
ステンレス製スリーブ８の外表面にＮｊＣｒ皮膜を介し
てＺｒＯ■／Ｙ．０．８％の溶射皮膜１５を形成してい
ることである． 第３実施例では、第１実施例における効果の他に高温雰
囲気下においても、ステンレス製スリーブ８がケーシン
グ５に焼き付くことなく繰り返し使用できるという効果
がある． 第６図は、第１実施例〜第３実施例におけるステンレス
製スリーブの変形例を示す斜視図である。
においては、摺動部が高温状態になると、ステンレス製
スペーサｌ４の熱膨張によりセラミ？クス製軸受６はそ
の中心部に対して対称な位置から押圧される結果、セラ
ミックス製軸受６は中心位置がずれることなく固定され
る． なお、ステンレス製スペーサ１４は軸２に対して対称な
位置に３個以上設けてもよい．第５図は本発明の第３実
施例を示し、第１実施例における第３図と異なる点は、
ステンレス製スリーブ８の外表面にＮｊＣｒ皮膜を介し
てＺｒＯ■／Ｙ．０．８％の溶射皮膜１５を形成してい
ることである． 第３実施例では、第１実施例における効果の他に高温雰
囲気下においても、ステンレス製スリーブ８がケーシン
グ５に焼き付くことなく繰り返し使用できるという効果
がある． 第６図は、第１実施例〜第３実施例におけるステンレス
製スリーブの変形例を示す斜視図である。
このステンレス製スリーブ１６は、長手方向の一端から
開口し、他端に至る途中で閉塞したスリット１７をスリ
ーブ長手方向に対して交互に、且つ周方向に所定の間隔
をもって形成したものである．このステンレス製スリー
フ゛ｌ６をセラミンクス製軸受６とケーシング５との間
に嵌合させることによって、（１）ステンレス製スリー
ブ８の厚みを大きくしなければ、セラミックス製軸受６
とケーシング５との間のクリアランスをなくすことがで
きない場合、（２）ステンレス製スリーブ１６とケーシ
ング５との間の熱膨張差が大きく、ステンレス製スリー
ブ１６が塑性変形するおそれがある場合にもステンレス
製スリーブｌ６の半径方向の変位量を大きくすることに
よって解決できる。
開口し、他端に至る途中で閉塞したスリット１７をスリ
ーブ長手方向に対して交互に、且つ周方向に所定の間隔
をもって形成したものである．このステンレス製スリー
フ゛ｌ６をセラミンクス製軸受６とケーシング５との間
に嵌合させることによって、（１）ステンレス製スリー
ブ８の厚みを大きくしなければ、セラミックス製軸受６
とケーシング５との間のクリアランスをなくすことがで
きない場合、（２）ステンレス製スリーブ１６とケーシ
ング５との間の熱膨張差が大きく、ステンレス製スリー
ブ１６が塑性変形するおそれがある場合にもステンレス
製スリーブｌ６の半径方向の変位量を大きくすることに
よって解決できる。
第７図は本発明の第４実施例を示す断面図、第８図は第
７図におけるステンレス製スリーブの斜視図である。
７図におけるステンレス製スリーブの斜視図である。
このセラミックス軸受の固定構造においては、軸２に対
して軸方向に所定の間隔をおいてセラごックス製軸受１
８ａ，１８ｂが嵌合され、これらのセラミックス製軸受
１８ａ．１８ｂの外周面にＮｉ合金からなるケーシング
よりも熱膨張係数が大きいステンレス製スリーブ１９ａ
，１９ｂが嵌合されている． これらのステンレス製スリーブ１９ａ，１９ｂの内面の
テーバはセラミンクス製軸受１８ａ，１８ｂの外面を形
成するテーパと一致しており、セラ〔ツクス製スリーブ
１９ａ，１９ｂの外面のテーバは、ケーシング５と同材
質からなる止め具２０ａ，２０ｂの内面とテーバと一致
している。ステンレス製スリーブ２ｌは、その軸方向両
端面がステンレス製スリーブ１９ａ，１９ｂのそれぞれ
の肉厚側端面に当設すると共に外周面はケーシング５の
内周面と十分な間隔をもって配置されている．そして、
ステンレス製スリーブ２１の外周面には、第８図に示す
ように円周方向に螺旋状のスリット２１ａが設けられて
いる。
して軸方向に所定の間隔をおいてセラごックス製軸受１
８ａ，１８ｂが嵌合され、これらのセラミックス製軸受
１８ａ．１８ｂの外周面にＮｉ合金からなるケーシング
よりも熱膨張係数が大きいステンレス製スリーブ１９ａ
，１９ｂが嵌合されている． これらのステンレス製スリーブ１９ａ，１９ｂの内面の
テーバはセラミンクス製軸受１８ａ，１８ｂの外面を形
成するテーパと一致しており、セラ〔ツクス製スリーブ
１９ａ，１９ｂの外面のテーバは、ケーシング５と同材
質からなる止め具２０ａ，２０ｂの内面とテーバと一致
している。ステンレス製スリーブ２ｌは、その軸方向両
端面がステンレス製スリーブ１９ａ，１９ｂのそれぞれ
の肉厚側端面に当設すると共に外周面はケーシング５の
内周面と十分な間隔をもって配置されている．そして、
ステンレス製スリーブ２１の外周面には、第８図に示す
ように円周方向に螺旋状のスリット２１ａが設けられて
いる。
上記した構成からなる第４実施例のセラミノクス軸受の
固定構造では、摺動部が高温状態になると、ステンレス
製スリーブ１９ａ，１９ｂ及びステンレス製スリーブ２
ｌが各々膨張するが、ステンレス製スリーブ１９ａ，１
９ｂはステンレス製スリーブ２ｌの長手方向の熱膨張に
よりそれらの肉薄側に押圧され、セラミックス製軸受６
はクリヤランスを生じず中心位置がずれることなく固定
される。
固定構造では、摺動部が高温状態になると、ステンレス
製スリーブ１９ａ，１９ｂ及びステンレス製スリーブ２
ｌが各々膨張するが、ステンレス製スリーブ１９ａ，１
９ｂはステンレス製スリーブ２ｌの長手方向の熱膨張に
よりそれらの肉薄側に押圧され、セラミックス製軸受６
はクリヤランスを生じず中心位置がずれることなく固定
される。
本実施例においても、金属同志が接触する部分、例えば
ステンレス製スリーブ１９ａ，１９ｂの外周面と止め具
２０ａ，２０ｂの内周面の少なくとも一方、ステンレス
製スリーブ１９ａ，１９ｂのそれぞれの肉厚側端面とス
テンレス製スリーブ２１の長手方向両端面の少なくとも
一方及びステンレス製スリーブ２１の外周面等にセラミ
ンクスコーティングを施すことによって金属同志の焼き
付けを防止することができる． 次に第９図に示す試験装置において、本発明の実施例と
従来例の摺動試験を行った．第９図は試験装置に本発明
の実施例に係るセラミックス軸受の固定構造を設置した
状態を示し、２２はロッド．２３はセラミックス製軸受
．２４は摺動部，２５はＮｉ合金からなるケーシング，
２６はトルク計，２７はモータ．２８はレコーダ９ ２
９は断熱壁，３０は荷重方向，３１は電気炉内，３２は
ステンレス製スリーブ，３３は止め具である．第１０図
は実験対象となる従来のセラミックス軸受の固定構造を
示しており、３４は熔射皮膜，３５はセラミックス製軸
受．３６は摺動部，３７は保護カバー，３８は止め具．
３９はセラミックス製軸受，４０はスリーブである。
ステンレス製スリーブ１９ａ，１９ｂの外周面と止め具
２０ａ，２０ｂの内周面の少なくとも一方、ステンレス
製スリーブ１９ａ，１９ｂのそれぞれの肉厚側端面とス
テンレス製スリーブ２１の長手方向両端面の少なくとも
一方及びステンレス製スリーブ２１の外周面等にセラミ
ンクスコーティングを施すことによって金属同志の焼き
付けを防止することができる． 次に第９図に示す試験装置において、本発明の実施例と
従来例の摺動試験を行った．第９図は試験装置に本発明
の実施例に係るセラミックス軸受の固定構造を設置した
状態を示し、２２はロッド．２３はセラミックス製軸受
．２４は摺動部，２５はＮｉ合金からなるケーシング，
２６はトルク計，２７はモータ．２８はレコーダ９ ２
９は断熱壁，３０は荷重方向，３１は電気炉内，３２は
ステンレス製スリーブ，３３は止め具である．第１０図
は実験対象となる従来のセラミックス軸受の固定構造を
示しており、３４は熔射皮膜，３５はセラミックス製軸
受．３６は摺動部，３７は保護カバー，３８は止め具．
３９はセラミックス製軸受，４０はスリーブである。
本試験ではセラミックス製軸受（スリーブ）２３，３５
．３９にそれぞれＳｉＣ，軸２の摺動部２４．３６の部
分にはそれぞれＣｒ．Ｃ．／ＮｉＣ『２５％皮膜を爆発
溶射法によって厚さ１５０μｍ形成したものを使用した
． 第１表で示す条件で摺動試験を行った結果を第２表に示
す． 第１ｋ 第２表 第２表から明らかなように本発明の実施例にかかる摺動
部は極めて良好な耐摩耗性・耐焼付性を示していること
がわかる。
．３９にそれぞれＳｉＣ，軸２の摺動部２４．３６の部
分にはそれぞれＣｒ．Ｃ．／ＮｉＣ『２５％皮膜を爆発
溶射法によって厚さ１５０μｍ形成したものを使用した
． 第１表で示す条件で摺動試験を行った結果を第２表に示
す． 第１ｋ 第２表 第２表から明らかなように本発明の実施例にかかる摺動
部は極めて良好な耐摩耗性・耐焼付性を示していること
がわかる。
なお、本発明において、ケーシング５は金属又はセラミ
ックスのいずれでもよく、特にこれらの焼結体を用いる
ことができ、この場合、ステンレス製スリーブの他にケ
ーシング５を構戒する材料との関係で採用されるケーシ
ング材料に対して実質的に熱膨張係数の大きい材料から
なるスリーフが選定される． 〔発明の効果〕 以上、詳細に説明したように、本発明による軸受固定構
造を使用すれば、使用温度が６００゜Ｃ以上でもセラミ
ックス軸受が容易に且つ精度良く金属ケーシングに固定
でき、耐焼き付性や耐摩耗性の良好な摺動部を得ること
ができ、産業上の利用価値は極めて高い．
ックスのいずれでもよく、特にこれらの焼結体を用いる
ことができ、この場合、ステンレス製スリーブの他にケ
ーシング５を構戒する材料との関係で採用されるケーシ
ング材料に対して実質的に熱膨張係数の大きい材料から
なるスリーフが選定される． 〔発明の効果〕 以上、詳細に説明したように、本発明による軸受固定構
造を使用すれば、使用温度が６００゜Ｃ以上でもセラミ
ックス軸受が容易に且つ精度良く金属ケーシングに固定
でき、耐焼き付性や耐摩耗性の良好な摺動部を得ること
ができ、産業上の利用価値は極めて高い．
第１図は本発明のセラミックス軸受の固定構造の第１実
施例を示す断面図、第２図は第１図におけるステンレス
製スリーブの斜視図、第３図は第１図のＡ−Ａ線断面図
、第４図は本発明のセラミックス軸受の固定構造の第２
実施例を示す要部断面図、第５図は本発明のセラミック
ス軸受の固定構造の第３実施例を示す断面図、第６図は
本発明におけるステンレス製スリーブの他の例を示す斜
視図、第７図は本発明のセラミックス軸受の固定！１％
造の第４実施例を示す断面図、第８図は第７図における
ステンレス製スリーブの斜視図、第９図は本発明のセラ
ミックス軸受の固定構造の効果を実証するための試験装
置の模式図、第１０図は従来のセラＳＦ ’７クス軸受
の固定構造を示す断面図である。 ｌ・・・・・・翼、２・・・・・・軸、３・・・・・・
駆動力伝達部、４・・・・・・断熱壁、５・・・・・・
Ｎｉ合金製ケーシング、６・・・・・セラミックス製軸
受、７・・・・・・摺動部、８・・・・・・ステンレス
製スリーブ、９・・・・・・回転方向、１０・・・・・
・止め具、ｌ１・・・・・・スリント、ｌ２・・・・・
・溝、１３・・・・・・キー １４・・・・・・スペー
サ、ｌ５・・・・・・溶射皮膜、１６・・・・・・ステ
ンレス製スリーブ、１７・・・・・・スリノト、１８ａ
，１８ｂ・・・・・・セラミックス製軸受、ｌ９ａ，１
９ｂ・・・・・・ステンレス製スリーブ、２０ａ２０ｂ
・・・・・・止め具、２１・・・・・・ステンレス製ス
リーブ、２１ａ・・・・・・スリット。
施例を示す断面図、第２図は第１図におけるステンレス
製スリーブの斜視図、第３図は第１図のＡ−Ａ線断面図
、第４図は本発明のセラミックス軸受の固定構造の第２
実施例を示す要部断面図、第５図は本発明のセラミック
ス軸受の固定構造の第３実施例を示す断面図、第６図は
本発明におけるステンレス製スリーブの他の例を示す斜
視図、第７図は本発明のセラミックス軸受の固定！１％
造の第４実施例を示す断面図、第８図は第７図における
ステンレス製スリーブの斜視図、第９図は本発明のセラ
ミックス軸受の固定構造の効果を実証するための試験装
置の模式図、第１０図は従来のセラＳＦ ’７クス軸受
の固定構造を示す断面図である。 ｌ・・・・・・翼、２・・・・・・軸、３・・・・・・
駆動力伝達部、４・・・・・・断熱壁、５・・・・・・
Ｎｉ合金製ケーシング、６・・・・・セラミックス製軸
受、７・・・・・・摺動部、８・・・・・・ステンレス
製スリーブ、９・・・・・・回転方向、１０・・・・・
・止め具、ｌ１・・・・・・スリント、ｌ２・・・・・
・溝、１３・・・・・・キー １４・・・・・・スペー
サ、ｌ５・・・・・・溶射皮膜、１６・・・・・・ステ
ンレス製スリーブ、１７・・・・・・スリノト、１８ａ
，１８ｂ・・・・・・セラミックス製軸受、ｌ９ａ，１
９ｂ・・・・・・ステンレス製スリーブ、２０ａ２０ｂ
・・・・・・止め具、２１・・・・・・ステンレス製ス
リーブ、２１ａ・・・・・・スリット。
Claims (5)
- （１）セラミックス製の軸受と、この軸受を収納するケ
ーシングが軸受の材料よりも熱膨張係数が大きい材料で
構成されるものにおいて、前記セラミックス製軸受とケ
ーシングとの間に前記ケーシングの材料よりも実質的に
熱膨張係数が大きい材料からなるスペーサを配置したこ
とを特徴とするセラミックス軸受の固定構造。 - （２）前記スペーサが、前記セラミックス製の軸受を覆
うスリーブからなると共に熱膨張時にその円周方向に変
形可能に形成されていることを特徴とする請求項（１）
記載のセラミックス軸受の固定構造。 - （３）前記スペーサが、前記セラミックス製軸受の外周
面の一部に形成された切欠部と前記ケーシング内周面の
一部に設けられた切欠部とによって形成される空間部に
嵌合される部材からなり、この部材が前記軸受の中心部
に対して対称な位置に配置されていることを特徴とする
請求項（１）記載のセラミックス軸受の固定構造。 - （４）前記スペーサが、一対の第１のスリーブとこれら
のスリーブ間に挟持される第２のスリーブとからなり、
第１のスリーブの外面又は内面はスリーブの長手方向に
所定角度のテーパ状に形成され、第２のスリーブの熱膨
張時に第１のスリーブをその肉厚側から肉薄側に押圧す
るようにしたことを特徴とする請求項（１）記載のセラ
ミックス軸受の固定構造。 - （５）前記スペーサが、スリーブの長手方向に単数又は
複数のスリットが形成されていることを特徴とする請求
項（２）記載のセラミックス軸受の固定構造。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19004389A JPH0356713A (ja) | 1989-07-21 | 1989-07-21 | セラミックス軸受の固定構造 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19004389A JPH0356713A (ja) | 1989-07-21 | 1989-07-21 | セラミックス軸受の固定構造 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0356713A true JPH0356713A (ja) | 1991-03-12 |
Family
ID=16251406
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP19004389A Pending JPH0356713A (ja) | 1989-07-21 | 1989-07-21 | セラミックス軸受の固定構造 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0356713A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH079837U (ja) * | 1993-07-17 | 1995-02-10 | 大洸工業株式会社 | 脱気装置付貯蔵槽及びこれを有する粉体の気体圧送装置 |
| WO2002057631A3 (de) * | 2001-01-22 | 2002-12-12 | Hnp Mikrosysteme Gmbh | Präezise kleinstlagerung und montageverfahren dafüer |
| US7775719B2 (en) * | 2003-01-10 | 2010-08-17 | Sony Corporation | Bearing unit and rotary drive using the same |
| JP2014187754A (ja) * | 2013-03-22 | 2014-10-02 | Mitsubishi Electric Corp | 電動機の回転子、電動機、空気調和機、および電動機の回転子の製造方法 |
| CN104411987A (zh) * | 2012-04-12 | 2015-03-11 | 赛罗贝尔有限责任公司 | 在热介质中用于带引导的装置(ii) |
-
1989
- 1989-07-21 JP JP19004389A patent/JPH0356713A/ja active Pending
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH079837U (ja) * | 1993-07-17 | 1995-02-10 | 大洸工業株式会社 | 脱気装置付貯蔵槽及びこれを有する粉体の気体圧送装置 |
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| US7698818B2 (en) | 2001-01-22 | 2010-04-20 | Hnp Mikrosysteme Gmbh | Method for assembling precision miniature bearings for minisystems and microsystems |
| US7775719B2 (en) * | 2003-01-10 | 2010-08-17 | Sony Corporation | Bearing unit and rotary drive using the same |
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| JP2015514869A (ja) * | 2012-04-12 | 2015-05-21 | セロベア ゲーエムベーハー | 熱い媒体（ｉ）内で帯材を誘導するための装置 |
| US9737921B2 (en) | 2012-04-12 | 2017-08-22 | Thyssenkrupp Steel Europe Ag | Device for strip guidance in a hot medium (II) |
| JP2014187754A (ja) * | 2013-03-22 | 2014-10-02 | Mitsubishi Electric Corp | 電動機の回転子、電動機、空気調和機、および電動機の回転子の製造方法 |
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