JPH0358480B2 - - Google Patents
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- JPH0358480B2 JPH0358480B2 JP58070722A JP7072283A JPH0358480B2 JP H0358480 B2 JPH0358480 B2 JP H0358480B2 JP 58070722 A JP58070722 A JP 58070722A JP 7072283 A JP7072283 A JP 7072283A JP H0358480 B2 JPH0358480 B2 JP H0358480B2
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- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 90
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 claims 1
- DGAQECJNVWCQMB-PUAWFVPOSA-M Ilexoside XXIX Chemical compound C[C@@H]1CC[C@@]2(CC[C@@]3(C(=CC[C@H]4[C@]3(CC[C@@H]5[C@@]4(CC[C@@H](C5(C)C)OS(=O)(=O)[O-])C)C)[C@@H]2[C@]1(C)O)C)C(=O)O[C@H]6[C@@H]([C@H]([C@@H]([C@H](O6)CO)O)O)O.[Na+] DGAQECJNVWCQMB-PUAWFVPOSA-M 0.000 description 5
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 5
- 229910052708 sodium Inorganic materials 0.000 description 5
- 239000011734 sodium Substances 0.000 description 5
- 239000002826 coolant Substances 0.000 description 3
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 description 3
- 230000035939 shock Effects 0.000 description 3
- 230000005856 abnormality Effects 0.000 description 2
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Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E30/00—Energy generation of nuclear origin
Landscapes
- Structure Of Emergency Protection For Nuclear Reactors (AREA)
- Monitoring And Testing Of Nuclear Reactors (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は高速増殖炉の蒸気発生系統に関する
ものである。
ものである。
第１図は、従来の高速増殖炉の蒸気発生系統を
示すものであるが、ナトリウム冷却高速増殖炉プ
ラントにおいて蒸気発生器を貫流方式で運転する
場合、通常の起動／停止操作は起動バイパス系
（蒸気発生器、気水分離器入口蒸気止弁１６、気
水分離器４、フラツシユタンク５、復水器９を順
次経過する系）とタービンバイパス系（蒸気発生
器３、気水分離器４、気水分離器出口蒸気止弁１
７、タービンバイパス弁１４、復水器９を順次経
過する系）を使用して行なうのが通例である。さ
らに、プラントがトリツプした場合においても、
事故状態でない限り、原子炉側の残留熱を蒸気系
統を使用して除熱するのが運転サイクル上好まし
い方法である。
示すものであるが、ナトリウム冷却高速増殖炉プ
ラントにおいて蒸気発生器を貫流方式で運転する
場合、通常の起動／停止操作は起動バイパス系
（蒸気発生器、気水分離器入口蒸気止弁１６、気
水分離器４、フラツシユタンク５、復水器９を順
次経過する系）とタービンバイパス系（蒸気発生
器３、気水分離器４、気水分離器出口蒸気止弁１
７、タービンバイパス弁１４、復水器９を順次経
過する系）を使用して行なうのが通例である。さ
らに、プラントがトリツプした場合においても、
事故状態でない限り、原子炉側の残留熱を蒸気系
統を使用して除熱するのが運転サイクル上好まし
い方法である。
一方、ナトリウム冷却高速増殖炉発電プラント
は原子炉系及び中間冷却系である２次冷却系共に
液体ナトリウムを冷却材としているので、液体ナ
トリウムの固化（約100℃以下）を防止するため、
運転上ナトリウム温度は約170℃以上となるよう
に配慮されなければならない。したがつて、蒸気
発生器３への給水温度は、蒸気発生器内ナトリウ
ムの局所的固化防止のために、ナトリウムが入つ
ている運転状態においては、約140℃以上に保持
することが必要である。
は原子炉系及び中間冷却系である２次冷却系共に
液体ナトリウムを冷却材としているので、液体ナ
トリウムの固化（約100℃以下）を防止するため、
運転上ナトリウム温度は約170℃以上となるよう
に配慮されなければならない。したがつて、蒸気
発生器３への給水温度は、蒸気発生器内ナトリウ
ムの局所的固化防止のために、ナトリウムが入つ
ている運転状態においては、約140℃以上に保持
することが必要である。
このため、従来方式では、プラントトリツプ後
は起動バイパス系（蒸気発生器３、気水分離器入
口蒸気止弁１６、気水分離器４、フラツシユタン
ク５、給水加熱器（低圧）１９、復水器９を順次
経過する系）の運転により、脱気器６への給水の
加熱を付加給水加熱器（低圧）１９にて行なうと
共に、主蒸気ドレン弁１８を開くことにより主蒸
気を脱気器６に導入して圧力低下を防ぎ貯水タン
ク７内の貯溜水温度を約150℃に維持し、給水ポ
ンプ１２のポンプ作用により蒸気発生器３に給水
することとしている。
は起動バイパス系（蒸気発生器３、気水分離器入
口蒸気止弁１６、気水分離器４、フラツシユタン
ク５、給水加熱器（低圧）１９、復水器９を順次
経過する系）の運転により、脱気器６への給水の
加熱を付加給水加熱器（低圧）１９にて行なうと
共に、主蒸気ドレン弁１８を開くことにより主蒸
気を脱気器６に導入して圧力低下を防ぎ貯水タン
ク７内の貯溜水温度を約150℃に維持し、給水ポ
ンプ１２のポンプ作用により蒸気発生器３に給水
することとしている。
しかるに、この様な従来の方式では、比較的低
温の給水が蒸気発生器３に導入されるため、蒸気
発生器での良好な熱交換性能のため原子炉１の冷
却材ナトリウム温度は急激に低下し、原子炉系及
び２次冷却系構造体に大幅な熱衝撃荷重を加え、
構造設計を困難にする問題があつた。
温の給水が蒸気発生器３に導入されるため、蒸気
発生器での良好な熱交換性能のため原子炉１の冷
却材ナトリウム温度は急激に低下し、原子炉系及
び２次冷却系構造体に大幅な熱衝撃荷重を加え、
構造設計を困難にする問題があつた。
この発明は上記のごとき事情に鑑みてなされた
ものであつて、タービントリツプを伴うプラント
トリツプや所内単独運転時等、給水加熱器１１及
び１３へのタービン８からの抽気が失われたり、
その供給量が著しく減少し、貯水タンク７の水温
が著しく低下しても、低温のまま蒸気発生器へ給
水されることがなく、したがつて、原子炉系及び
２次冷却系構造体への熱衝撃荷重を低く押えるこ
とができる高速増殖炉の蒸気発生系統を提供する
ことを目的とするものである。
ものであつて、タービントリツプを伴うプラント
トリツプや所内単独運転時等、給水加熱器１１及
び１３へのタービン８からの抽気が失われたり、
その供給量が著しく減少し、貯水タンク７の水温
が著しく低下しても、低温のまま蒸気発生器へ給
水されることがなく、したがつて、原子炉系及び
２次冷却系構造体への熱衝撃荷重を低く押えるこ
とができる高速増殖炉の蒸気発生系統を提供する
ことを目的とするものである。
この目的に対応して、この発明の高速増殖炉の
蒸気発生系統は、プラントがトリツプした場合に
閉じる順次、蒸気発生器、気水分離器、復水器、
脱気器、貯水タンクを経て前記蒸気発生器に戻る
閉ループを備えた高速増殖炉の蒸気発生系統にお
いて、前記閉ループの前記蒸気発生器入口配管に
付加給水加熱器を設けると共に、前記気水分離器
のドレン水を前記付加給水加熱器に導いて熱交換
したのち前記貯水タンクに供給する管路と、前記
管路に設けられた流量調節弁と、一端が前記貯水
タンクの底部に連通し他の一端が後備給水ポンプ
を介して前記閉ループの前記付加給水加熱器入口
側配管に連通する管路とを備えたことを特徴とし
ている。
蒸気発生系統は、プラントがトリツプした場合に
閉じる順次、蒸気発生器、気水分離器、復水器、
脱気器、貯水タンクを経て前記蒸気発生器に戻る
閉ループを備えた高速増殖炉の蒸気発生系統にお
いて、前記閉ループの前記蒸気発生器入口配管に
付加給水加熱器を設けると共に、前記気水分離器
のドレン水を前記付加給水加熱器に導いて熱交換
したのち前記貯水タンクに供給する管路と、前記
管路に設けられた流量調節弁と、一端が前記貯水
タンクの底部に連通し他の一端が後備給水ポンプ
を介して前記閉ループの前記付加給水加熱器入口
側配管に連通する管路とを備えたことを特徴とし
ている。
以下、この発明の詳細を一実施例を示す図面に
ついて説明する。なお、従来と同一部分について
は同一符号を用いている。
ついて説明する。なお、従来と同一部分について
は同一符号を用いている。
第２図において、３２は付加給水加熱器（高
圧）で、付加給水加熱器３２は蒸気発生系閉ルー
プの蒸気発生器入口側配管２０に設けられてお
り、気水分離器からの高温高圧（約313〜329℃、
約105〜130Kg／cm2ａ）のドレン水（分離水）を管
路３３にて導き、蒸気発生系閉ループ内を流れる
冷却材（水）と非接触状態で熱交換したのち、貯
水タンクへ供給されるように構成されている。ま
た、前記管路３３には、気水分離器ドレン水の流
量を調節し蒸気発生器への好適な給水加熱を行な
うための流量調節弁３５が設けられている。さら
に、給水ポンプ１２の異常／非常時対策用とし
て、一端が貯水タンク７の底部に連通し他の一端
が後備給水ポンプ３０を介し配管２１に連通する
管路３４が設けられている。
圧）で、付加給水加熱器３２は蒸気発生系閉ルー
プの蒸気発生器入口側配管２０に設けられてお
り、気水分離器からの高温高圧（約313〜329℃、
約105〜130Kg／cm2ａ）のドレン水（分離水）を管
路３３にて導き、蒸気発生系閉ループ内を流れる
冷却材（水）と非接触状態で熱交換したのち、貯
水タンクへ供給されるように構成されている。ま
た、前記管路３３には、気水分離器ドレン水の流
量を調節し蒸気発生器への好適な給水加熱を行な
うための流量調節弁３５が設けられている。さら
に、給水ポンプ１２の異常／非常時対策用とし
て、一端が貯水タンク７の底部に連通し他の一端
が後備給水ポンプ３０を介し配管２１に連通する
管路３４が設けられている。
次に、このように構成された本発明の高速増殖
炉の蒸気発生系統によるプラントの残留熱除去に
ついて説明する。
炉の蒸気発生系統によるプラントの残留熱除去に
ついて説明する。
プラントがトリツプした場合（原子炉トリツプ
やタービントリツプが生じた場合）、蒸気発生器
からプラントの残留熱により発生した蒸気（飽和
水を伴う）は、蒸気発生器出口蒸気止弁１５の開
止操作及び気水分離器入口蒸気止弁１６、同じく
出口止弁１７の開操作により気水分離器４に導入
され、蒸気と飽和水が分離される。分離された蒸
気は、主蒸気管２を通り、さらに、タービンバイ
パス弁１４を通過して復水器９にダンプされる。
一方、分離飽和水（ドレン水）は、気水分離器４
が約105〜130Kg／cm2ａの高圧で運転されるのに対
し、貯水タンク７は約５Kg／cm2ａの低圧で運転さ
れているので圧力差が十分大きいため、気水分離
器ドレン水の流量調節弁３５を開操作することに
より、付加給水加熱器３２に導入され、ここで熱
交換を行ない蒸気発生器３への給水を加熱したの
ち、貯水タンク７へ流入し、復水器９からの比較
的低温の水と混合することにより貯溜水を所定の
温度（約150℃）、圧力（約５Kg／cm2ａ）に保持す
る役割を果す。
やタービントリツプが生じた場合）、蒸気発生器
からプラントの残留熱により発生した蒸気（飽和
水を伴う）は、蒸気発生器出口蒸気止弁１５の開
止操作及び気水分離器入口蒸気止弁１６、同じく
出口止弁１７の開操作により気水分離器４に導入
され、蒸気と飽和水が分離される。分離された蒸
気は、主蒸気管２を通り、さらに、タービンバイ
パス弁１４を通過して復水器９にダンプされる。
一方、分離飽和水（ドレン水）は、気水分離器４
が約105〜130Kg／cm2ａの高圧で運転されるのに対
し、貯水タンク７は約５Kg／cm2ａの低圧で運転さ
れているので圧力差が十分大きいため、気水分離
器ドレン水の流量調節弁３５を開操作することに
より、付加給水加熱器３２に導入され、ここで熱
交換を行ない蒸気発生器３への給水を加熱したの
ち、貯水タンク７へ流入し、復水器９からの比較
的低温の水と混合することにより貯溜水を所定の
温度（約150℃）、圧力（約５Kg／cm2ａ）に保持す
る役割を果す。
また、蒸気発生器３への給水は、通常、前記貯
水タンク７内貯溜水を給水ポンプ１２の駆動によ
つて行なうが、もし給水ポンプ１２の順調な運転
が阻害されるような事態（例えば、常用電源の喪
失等）が生じた場合には、後備給水ポンプ３０を
非常用電源（図示しない）により起動し、直接的
に付加給水加熱器３２の入口側配管２１へ導入す
ることにより、円滑な蒸気発生器の運転を保証す
る。
水タンク７内貯溜水を給水ポンプ１２の駆動によ
つて行なうが、もし給水ポンプ１２の順調な運転
が阻害されるような事態（例えば、常用電源の喪
失等）が生じた場合には、後備給水ポンプ３０を
非常用電源（図示しない）により起動し、直接的
に付加給水加熱器３２の入口側配管２１へ導入す
ることにより、円滑な蒸気発生器の運転を保証す
る。
以上の説明から明らかな通り、この発明によれ
ば、タービントリツプを伴うプラントトリツプや
所内単独運転時など、給水加熱器へのタービン抽
気が失われたり、その供給量が著しく減少し、蒸
気発生器への給水温度の低下を来たすような場合
においても、高温高圧の気水分離器ドレン水を付
加給水加熱器（高圧）に導き熱交換できるので、
蒸気発生器への給水温度を約250℃以上とするこ
とが可能となり、かつ、付加給水加熱器から排出
される熱交換後の気水分離器ドレン水は約150℃
より十分高い温水であるので、これを貯水タンク
へ導入することにより復水器からの低温水との混
合を行なつて貯水タンク内貯溜水を約150℃の所
定温度に保持することができ、さらに、常用電源
喪失時など給水ポンプの異常／非常時において
も、前記所定温度に保持された貯水タンク内貯溜
水を蒸気発生器へ供給でき、したがつて、低温の
まま蒸気発生器へ給水されることがなく、原子炉
系及び２次冷却系構造体への熱衝撃荷重を低く押
えることができる高速増殖炉の蒸気発生系統を得
ることができる。
ば、タービントリツプを伴うプラントトリツプや
所内単独運転時など、給水加熱器へのタービン抽
気が失われたり、その供給量が著しく減少し、蒸
気発生器への給水温度の低下を来たすような場合
においても、高温高圧の気水分離器ドレン水を付
加給水加熱器（高圧）に導き熱交換できるので、
蒸気発生器への給水温度を約250℃以上とするこ
とが可能となり、かつ、付加給水加熱器から排出
される熱交換後の気水分離器ドレン水は約150℃
より十分高い温水であるので、これを貯水タンク
へ導入することにより復水器からの低温水との混
合を行なつて貯水タンク内貯溜水を約150℃の所
定温度に保持することができ、さらに、常用電源
喪失時など給水ポンプの異常／非常時において
も、前記所定温度に保持された貯水タンク内貯溜
水を蒸気発生器へ供給でき、したがつて、低温の
まま蒸気発生器へ給水されることがなく、原子炉
系及び２次冷却系構造体への熱衝撃荷重を低く押
えることができる高速増殖炉の蒸気発生系統を得
ることができる。
第１図は従来の高速増殖炉の蒸気発生系統を示
す系統説明図、及び第２図はこの発明の一実施例
に係わる高速増殖炉の蒸気発生系統を示す構成説
明図である。 １…原子炉、３…蒸気発生器、４…気水分離
器、６…脱気器、７…貯水タンク、１２…給水ポ
ンプ、３０…後備給水ポンプ、３２…付加給水加
熱器（高圧）、３３，３４…管路、３５…流量調
節弁。
す系統説明図、及び第２図はこの発明の一実施例
に係わる高速増殖炉の蒸気発生系統を示す構成説
明図である。 １…原子炉、３…蒸気発生器、４…気水分離
器、６…脱気器、７…貯水タンク、１２…給水ポ
ンプ、３０…後備給水ポンプ、３２…付加給水加
熱器（高圧）、３３，３４…管路、３５…流量調
節弁。
Claims (1)
- １ プラントがトリツプした場合に閉じる順次、
蒸気発生器、気水分離器、復水器、脱気器、貯水
タンクを経て前記蒸気発生器に戻る閉ループを備
えた高速増殖炉の蒸気発生系統において、前記閉
ループの前記蒸気発生器入口配管に付加給水加熱
器を設けると共に、前記気水分離器のドレン水を
前記付加給水加熱器に導いて熱交換したのち前記
貯水タンクに供給する管路と、前記管路に設けら
れた流量調節弁と、一端が前記貯水タンクの底部
に連通し他の一端が後備給水ポンプを介して前記
閉ループの前記付加給水加熱器入口側配管に連通
する管路とを備えたことを特徴とする高速増殖炉
の蒸気発生系統。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58070722A JPS59195199A (ja) | 1983-04-21 | 1983-04-21 | 高速増殖炉の蒸気発生系統 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58070722A JPS59195199A (ja) | 1983-04-21 | 1983-04-21 | 高速増殖炉の蒸気発生系統 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59195199A JPS59195199A (ja) | 1984-11-06 |
| JPH0358480B2 true JPH0358480B2 (ja) | 1991-09-05 |
Family
ID=13439728
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58070722A Granted JPS59195199A (ja) | 1983-04-21 | 1983-04-21 | 高速増殖炉の蒸気発生系統 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59195199A (ja) |
-
1983
- 1983-04-21 JP JP58070722A patent/JPS59195199A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS59195199A (ja) | 1984-11-06 |
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