JPH0358761B2 - - Google Patents

Info

Publication number
JPH0358761B2
JPH0358761B2 JP11398987A JP11398987A JPH0358761B2 JP H0358761 B2 JPH0358761 B2 JP H0358761B2 JP 11398987 A JP11398987 A JP 11398987A JP 11398987 A JP11398987 A JP 11398987A JP H0358761 B2 JPH0358761 B2 JP H0358761B2
Authority
JP
Japan
Prior art keywords
flocculant
suspension
amount
aggregates
injection rate
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Expired
Application number
JP11398987A
Other languages
English (en)
Other versions
JPS63278510A (ja
Inventor
Shinji Yamamoto
Hiroshi Motohashi
Shogo Tsunoda
Chiaki Igarashi
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Ebara Corp
Ebara Research Co Ltd
Original Assignee
Ebara Research Co Ltd
Ebara Infilco Co Ltd
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Ebara Research Co Ltd, Ebara Infilco Co Ltd filed Critical Ebara Research Co Ltd
Priority to JP11398987A priority Critical patent/JPS63278510A/ja
Publication of JPS63278510A publication Critical patent/JPS63278510A/ja
Publication of JPH0358761B2 publication Critical patent/JPH0358761B2/ja
Granted legal-status Critical Current

Links

Landscapes

  • Investigating Or Analysing Materials By The Use Of Chemical Reactions (AREA)

Description

【発明の詳細な説明】 (1) 発明の目的 ［産業上の利用分野］ 本発明は、凝集体形成池の撹拌制御方法に関
し、特に採取した懸濁液に対し撹拌しつつ凝集剤
を注入したときの凝集剤の適正注入率を求め、こ
の注入率に対応した速度勾配および凝集体形成時
間好ましくは適正速度勾配および適正凝集体形成
時間を求め、かつ混和池に対する懸濁液の供給量
と凝集体形成池の容積とを検知することにより、
混和池に対する凝集剤の注入量を制御し、かつ凝
集体形成池における撹拌制御を実行してなる凝集
体形成池の撹拌制御方法に関するものである。
［従来の技術］ 従来この種の凝集体形成池の撹拌制御方法とし
ては、上水、工業用水、下水、産業廃液などの懸
濁液を適当量だけビーカに採取するごとに凝集剤
をその注入率を変化させて注入し撹拌静置したの
ち試験者の目視観察および経験により凝集状態を
検知して凝集剤の適正注入率を決定し、この適正
注入率に応じ混和池で急速撹拌中の懸濁液に対し
て凝集剤を注入し、次いで凝集体形成池で実際に
緩速撹拌せしめたのちの凝集剤の注入された懸濁
液を採取して試験者の目視および経験により凝集
体の形成状態を判断し、その結果によつて凝集体
形成池における撹拌制御を調整するものが提案さ
れていた。
［解決すべき問題点］ しかしながら従来の凝集体形成池の撹拌制御方
法では、凝集剤の適正注入率あるいは凝集体形成
池における撹拌処理が試験者の目視観察および経
験によつて判断されていたので、試験者により判
断結果が相違し凝集体形成池における撹拌処理を
十分に適正化できない欠点があり、また凝集体形
成池における凝集体の形成に30分以上もの時間を
要するので、凝集体の形成状態を判断することに
多大の時間を要し懸濁液の変化に即応できない欠
点があり、併せて凝集体形成池における撹拌制御
が高精度で実行できず、特に凝集体形成池が複数
の領域に分割されている場合、一旦形成された凝
集体を後続の領域における撹拌で破壊してしまう
欠点もあつた。
そこで本発明は、これらの欠点を除去するため
に、発光装置と受光装置との間に撹拌領域に対し
採取した懸濁液を収容した状態で急速撹拌しつつ
凝集剤を注入したのち、緩速撹拌中ならびに撹拌
停止後の受光装置による受光光量から凝集剤の注
入された懸濁液の凝集状態を検知することによ
り、凝集剤の適正注入率を決定し、そののち適正
注入率に対応する速度勾配および凝集体形成時間
好ましくは適正速度勾配および適正凝集体形成時
間を求め、これに応じて混和池に対し凝集剤を注
入し、かつ凝集体形成池の撹拌制御を行なつてな
る凝集体形成池の撹拌制御方法を提供せんとする
ものである。
(2) 発明の構成 ［問題点の解決手段］ 本発明により提供される問題点の第１の解決手
段は、 「混和池で急速撹拌しつつ懸濁液に対して凝集
剤を注入したのち、凝集体形成池で緩速撹拌する
ことにより凝集体を形成せしめてなる凝集体形成
池の撹拌制御方法において、 (a) 前記混和池よりも上流で採取された懸濁液に
対し凝集剤を注入してを撹拌槽内で撹拌する第
１の工程と、 (b) 第１の工程よりも低下された撹拌速度におい
て第１の工程で凝集剤の注入された懸濁液を撹
拌する第２の工程と、 (c) 少なくとも第２の工程に際し、第１の工程で
凝集剤の注入された懸濁液を介して発光装置よ
り発光装置に与えられた受光光量を測定する第
３の工程と、 (d) 第３の工程で測定された受光光量から第１の
工程で凝集剤の注入された懸濁液の凝集状態を
検知する第４の工程と、 (e) 第４の工程で検知された凝集状態に応じて凝
集剤の適正注入率を決定する第５の工程と、 (f) 第５の工程で決定された適正注入率に対応し
て速度勾配および第１の工程で凝集剤の注入さ
れた懸濁液の凝集体形成時間を求める第６の工
程と、 (g) 前記混和池に対する懸濁液の供給量を検知す
る第７の工程と、 (h) 第６の工程で求められた速度勾配および凝集
体形成時間と第７の工程で検知された懸濁液の
供給量と前記凝集体形成池と容積とを用いて前
記凝集体形成池における撹拌を制御する第８の
工程と、 (i) 第７の工程で検知された懸濁液の供給量と第
５の工程で決定された凝集剤の適正注入率とか
ら凝集剤の注入量を算出する第９の工程と、 (j) 第９の工程で算出された注入量に応じて前記
混和池に対し凝集剤を注入する第10の工程と を備えてなることを特徴とする凝集体形成池の撹
拌制御方法」 である。
また本発明により提供される問題点の他の解決
手段は 「混和池で急速撹拌しつつ懸濁液に対して凝集
剤を注入したのち、凝集体形成池で緩速撹拌する
ことにより凝集体を形成せしめてなる凝集体形成
池の撹拌制御方法において、 (a) 前記混和池よりも上流で採取された懸濁液に
対し凝集剤を注入してを撹拌槽内で撹拌する第
１の工程と、 (b) 第１の工程よりも低下された撹拌速度におい
て第１の工程で凝集剤の注入された懸濁液を撹
拌する第２の工程と、 (c) 少なくとも第２の工程に際し、第１の工程で
凝集剤の注入された懸濁液を介して発光装置よ
り受光装置に与えられた受光光量を測定する第
３の工程と、 (d) 第３の工程で測定された受光光量から第１の
工程で凝集剤の注入された懸濁液の凝集状態を
検知する第４の工程と、 (e) 第４の工程で検知された凝集状態に応じて凝
集剤の適正注入率を決定する第５の工程と、 (f) 第５の工程で決定された適正注入率に対応し
て速度勾配を求める第６の工程と、 (g) 第６の工程で求められた速度勾配のうちか
ら、第４の工程で検知された凝集状態を適正と
する速度勾配を適正速度勾配と決定する第７の
工程と、 (h) 第７の工程で決定された適正速度勾配に対応
して第１の工程で凝集剤の注入された懸濁液の
凝集体形成時間を求め、適正凝集体形成時間と
する第８の工程と、 (i) 前記混和池に対する懸濁液の供給量を検知す
る第９の工程と、 (j) 第７の工程で決定された適正速度勾配と第８
の工程で求められた適正凝集体形成時間と第９
の工程で検知された懸濁液の供給量と前記凝集
体形成池の容積とを用いて前記凝集体形成池に
おける撹拌を制御する第10の工程と、 (k) 第９の工程で検知された懸濁液の供給量と第
５の工程で決定された凝集剤の適正注入率とか
ら凝集剤の注入量を算出する第11の工程と、 (l) 第11の工程で算出された注入量に応じて前記
混和池に対し凝集剤を注入する第12の工程と を備えてなることを特徴とする凝集体形成池の撹
拌制御方法」 である。
［作用］ 本発明にかかる凝集体形成池の第１の撹拌制御
方法は、混和池で急速撹拌しつつ懸濁液に対して
凝集剤を注入したのち、凝集体形成池で緩速撹拌
することにより凝集体を形成せしめてなる凝集体
形成池の撹拌制御方法において、採取された懸濁
液に対して凝集剤を注入したのち撹拌速度を低下
せしめ、凝集剤の注入された懸濁液を介して発光
装置より受光装置に対して与えられた受光光量を
測定し、その受光光量から前記懸濁液の凝集状態
を検知し、検知された凝集状態に応じて凝集剤の
適正注入率を決定し、決定された適正注入率に対
応して速度勾配および凝集体形成時間を求め、前
記混和池に対する懸濁液の供給量を検知し、前記
凝集剤の適正注入率に応じて前記混和池で懸濁液
に対して凝集剤を注入し、前記速度勾配および凝
集体形成時間と前記懸濁液の供給量と前記凝集体
形成池の容積とに応じて前記凝集体形成池の撹拌
制御を実行する作用をなしており、試験者の目視
観察ならびに経験を排除する作用をなし、また凝
集体形成池における撹拌処理の結果を実測するこ
とを回避しつつ凝集体形成池の撹拌制御を短時間
で適正化する作用をなす。
また本発明にかかる凝集体形成池の第２の撹拌
制御方法は、混和池で急速撹拌しつつ懸濁液に対
して凝集剤を注入したのち、凝集体形成池で緩速
撹拌することにより凝集体を形成せしめてなる凝
集体形成池の撹拌制御方法において、採取された
懸濁液に対して凝集剤を注入したのち懸濁液の撹
拌速度を低下せしめ、凝集剤の注入された懸濁液
を介して発光装置より受光装置に対して与えられ
た受光光量を測定し、その受光光量から前記懸濁
液の凝集状態を検知し、検知された凝集状態に応
じて凝集剤の適正注入率を決定し、決定された適
正注入率に対応して速度勾配を求め、その速度勾
配のうち検知された凝集状態を適正とする速度勾
配を適正速度勾配と決定し、その適正速度勾配に
対応して凝集体形成時間を求め適正凝集体形成時
間とし、前記混和池に対する懸濁液の供給量を検
知し、前記凝集剤の適正注入率に応じて前記混和
池で懸濁液に対して凝集剤を注入し、前記適正速
度勾配および適正凝集体形成時間と前記懸濁液の
供給量と前記凝集体形成池の容積とに応じて前記
凝集体形成池の緩薄制御を実行する作用をなして
おり、試験者の目視観察ならびに経験を排除する
作用の凝集体形成池における撹拌処理の結果を実
測することを回避しつつ凝集体形成池の撹拌制御
を短時間で適正化する作用とに加え、単に適正注
入率を検知するのみではなく適正速度勾配および
適正凝集体形成時間まで求めて凝集体形成池の撹
拌制御に所要の時間を短縮する作用をなす。
［実施例］ 次に本発明について添付図面を参照しつつ具体
的に説明する。
第１図は、本発明にかかる凝集体形成池の撹拌
制御方法の一実施例によつて凝集体形成池の撹拌
制御が実行されている実際の懸濁液処理装置を示
す断面図である。
第２図は、本発明にかかる一実施例を実行する
ために懸濁液に対する凝集剤の適正注入率WAl *
とそのときの適正凝集体形成時間Tt *および適正
速度勾配Gt *とを検知する第１図の検知装置の一
例を具体的に示す断面図である。
第３図は、第２図に示した検知装置の動作を説
明するための動作説明図であつて、受光光量Ｉの
時間的変化を示している。
第４図は、第３図の動作説明図より求めた凝集
体の径ｄ、数Nb、体積Ｖおよび有効密度ρと凝
集剤の注入率WAlとの間の関係を示すグラフ図で
ある。
第５図は、第３図の動作説明図より求めた上澄
水濁度τ、凝集体の沈降速度Ｓおよび有効密度ρ
と凝集剤の注入率WAlとの間の関係を示すグラフ
図である。
第６図は、第２図の検知装置を４つ並置した検
知装置を示す断面図である。
まず第１図を参照しつつ、本発明にかかる凝集
体形成池の撹拌制御方法によつて凝集体形成池の
撹拌制御が実行されている実際の懸濁液処理装置
について説明する。
１０２は着水井で、供給管１０４を介して適宜
の懸濁液供給源（図示せず）から懸濁液が供給さ
れている。１０６は着水井１０２に対し供給管１
０８を介して連通された懸濁液と凝集剤との混和
池で、駆動手段たとえば電動モータ１０９によつ
て急速回転される撹拌羽根１１０が配設されてい
る。
１１２は混和池１０６に対し供給管１１４を介
して連通された凝集体形成池で、所望の数の領域
たとえば容積がそれぞれVA，〜，VCである３つ
の領域１１２Ａ，〜，１１２Ｃに区分されてお
り、それぞれ撹拌機１１３Ａ，〜，１１３Ｃが配
設されている。撹拌機１１３Ａ，〜，１１３Ｃ
は、それぞれ駆動手段たとえば電動モータ１１５
Ａ，〜，１１５Ｃと、駆動手段たとえば電動モー
タ１１５Ａ，〜，１１５Ｃによつて回転数nA，
〜，nCで緩速回転される撹拌羽根１１６Ａ，〜１
１６Ｃを包有している。混和池１０６で凝集剤が
注入混和されかつ供給管１１４によつて凝集体形
成池１１２に供給された懸濁液は、まず凝集体形
成池１１２のうちの最初の領域すなわち第１の領
域１１２Ａにおいて撹拌機１１３Ａの撹拌羽根１
１６Ａにより回転数nAで所定時間にわたつて緩速
撹拌され、そののち第２の領域１１２Ｂへ移行さ
れて撹拌機１１３Ｂの撹拌羽根１１６Ｂにより回
転数nBで所定時間にわたつて緩速撹拌され、更に
第３の領域１１２Ｃへ移行されて撹拌機１１３Ｃ
の領域羽根１１６Ｃにより回転数nCで所定時間に
わたつて緩速撹拌される。
１１８は凝集体形成池１１２に連設された沈澱
池で、凝集体形成池１１２の最終の領域すなわち
第３の領域１１２Ｃから供給された凝集体すなわ
ちフロツクが十分に形成された懸濁液を静置せし
め、その凝集体すなわちフロツクを沈澱せしめて
除去している。１２０は供給管１２２を介して沈
澱池１１８の放流口に連通された過池で、沈澱
池１１８で除去できなかつた微小な凝集体すなわ
ちフロツクを過により除去したのち処理水とし
て処理水管１２４を介し後続の適宜の設備に送出
している。
１３０は第２図あるいは第６図に具体的に示さ
れており、かつ懸濁液に対する凝集剤の適正注入
率WAl *とそのときの適正凝集体形成時間Tt *およ
び適正速度勾配Gt *とを検知するための検知装置
で、供給管１３２およびポンプ１３４を介して着
水井１０２に連通されており、排水管１３３が混
和池１０６などの適宜の箇所に開放されている。
１３６は供給管１０８に配置された流量計１３
８と検知装置１３０とにそれぞれ接続された演算
装置で、検知装置１３０で検知された懸濁液に対
する凝集剤の適正注入率WAl *とそのときの適正
凝集体形成時間Tt *および適正速度勾配Gt *と流
量計１３８によつて検知された流量（すなわち混
和池１０６への供給量）Ｑと予め計測された手動
操作などによつて入力された凝集体形成池１１２
の各領域１１２Ａ，〜，１１２Ｃの容積VA，〜，
VCなどの所要の情報とを受け取り、これらを用
いて凝集体形成池１１２の各領域１１２Ａ，〜，
１１２Ｃの撹拌機１１３Ａ，〜，１１３Ｃの回転
数nA，〜，nCを算出している。
すなわち演算装置１３６は、検知装置１３０よ
り与えられた適正凝集体形成時間Tt *および適正
速度勾配Gt *と凝集体形成池１１２の凝集体形成
時間Trおよび速度勾配Grとの関係（ただしαは
定数） Tt *／Tr［Gt *／Gr］1/2＝１／α より、凝集体形成池１１２の各領域１１２Ａ，
〜，１１２Ｃにおける速度勾配Gr(A)，〜，Gr(C)
を定数αA，〜，αCを用いて Gr(A)＝αAGr Gr(B)＝αBGr Gr(C)＝αCGr と定義することによつて Gr(A)＝［αTt *／Tr］2αAGt * Gr(B)＝［αTt *／Tr］2αBGt * Gr(C)＝［αTt *／Tr］2αCGt * の如く算出している。ただし定数αA，〜，αCは、
凝集体形成池１１２の各領域１１２Ａ，〜，１１
２Ｃにおける撹拌強度を考慮して αA≧αB≧αC とされ、かつ VAαA 2＋VBαB 2＋VCαC 2 ＝VA＋VB＋VC とされている。ここで、凝集体形成池１１２の各
領域１１２Ａ，〜，１１２Ｃが等容積すなわち
VA＝VB＝VCとされておれば、定数αA，〜，αCの
間には αA 2＋αB 2＋αC 2＝３ という関係がある。
速度勾配Gr(A)，〜，Gr(C)が、懸濁液の粘性係
数μおよび比重ηと抗力係数Ｃと撹拌機１１３
Ａ，〜，１１３Ｃの撹拌羽根１１６Ａ，〜，１１
６Ｃの面積aA，〜，aCおよび周速υA，〜，υCTC
凝集体形成池１１２の各領域１１２Ａ，〜，１１
２Ｃの容積VA，〜，VCとを用いて Gr(A)＝［CηaAυA 3／2μVA］1/2 Gr(B)＝［CηaBυB 3／2μVB］1/2 Gr(C)＝［CηaCυC 3／2μVC］1/2 と表現できるので、この関係より aAυA 3＝2μVA／CηGr(A)2 aBυB 3＝2μVB／CηGr(B)2 aCυC 3＝2μVC／CηGr(C)2 を算出できる。ここで撹拌羽根１１６Ａ，〜，１
１６Ｃの周速υA，〜，υCが、回転数nA，〜，nCお
よび半径rA，〜，rCを用いて υA＝2πrAnA υB＝2πrAnA υC＝2πrAnA と表現でき、ひいてはaAυA 3，〜，aCυC 3が aAυA 3＝8aAπ3rA 3nA 3 aBυB 3＝8aBπ3rB 3nB 3 aCυB 3＝8aCπ3rC 3nC 3 と算出できるので、 8aAπ3rA 3nA 3＝2μVA／CηGr(A)2 8aBπ3rB 3nB 3＝2μVB／CηGr(B)2 8aCπ3rC 3nC 3＝2μVC／CηGr(C)2 と算出でき、回転数nA，〜，nCを nA＝［2μVAGr(A)2／8aAπ3rA 3Cη］1/3 nB＝［2μVBGr(B)2／8aBπ3rB 3Cη］1/3 nC＝［2μVCGr(C)2／8aCπ3rC 3Cη］1/3 と算出できる。したがつて回転数nA，〜，nCは、 nA＝［μVAα4αA 2（Gt *）2（Tt *）4／4aAπ3rA 3CηTr 4
］1/3 nB＝［μVBα4αB 2（Gt *）2（Tt *）4／4aBπ3rB 3CηTr 4
］1/3 nC＝［μVCα4αC 2（Gt *）2（Tt *）4／4aCπ3rC 3CηTr 4
］1/3 と算出できる。ただしTrは、（VA＋VB＋VC）／
Ｑである。これにより回転数nA，〜，nCは、検知
装置１３０によつて検知された適正凝集体形成時
間Tt *および適正速度勾配Gt *と凝集体形成池１
１２の凝集体形成時間Tr（ひいては流量計１３８
によつて検知された流量Ｑ）とによつて決定でき
る。
１４０は演算装置１３６に接続された制御器
で、演算装置１３６によつて出力された回転数
nA，〜，nCに応じて撹拌機１１３Ａ，〜，１１３
Ｃの駆動手段１１５Ａ，〜，１１５Ｃの回転数を
制御する。１４４は凝集体供給装置で、演算装置
１３６において適正注入率WAl *と流量Ｑとの積
として算出された適正注入量R*に応じ凝集剤を
供給管１４６を介して混和池１０６に供給し、懸
濁液に対して注入している。
しかしてポンプ１３４および供給管１３２を介
して着水井１０２から懸濁液を採取し、本発明に
かかる検知装置１３０において、後述にしたがい
懸濁液に対する凝集剤の適正注入率WAl *とその
ときの適正凝集体形成時間Tt *および適正速度勾
配Gt *とを検知あるいは算出し、演算装置１３６
に対して送出している。
演算装置１３６では、検知装置１３０からの凝
集剤の適正注入率WAl *が入力されるごとに、流
量計１３８から入力された流量Ｑと乗算されて凝
集剤の実際の適正注入量R*が算出されており、
また検知装置１３０から適正凝集体形成時間Tt *
および適正速度勾配Gt *が入力され、あるいは流
量計１３８から流量Ｑが入力されるごとに、上述
したところにより凝集体形成池１１２の各領域１
１２Ａ，〜，１１２Ｃに配設された撹拌機１１３
Ａ，〜，１１３Ｃの回転数nA，〜，nCが算出され
ている。
演算装置１３６で算出された凝集剤の適正注入
量R*は、凝集剤供給装置１４４に与えられてい
る。凝集剤供給装置１４４は、この適正注入量
R*に（応じて供給管１４６を介し凝集剤を混和
池１０６に対して注入する。
演算装置１３６から算出された回転数nA，〜，
nCは、制御器１４０に与えられている。制御器１
４０は、回転数nA，〜，nCに応じてそれぞれ凝集
体形成池１１２の撹拌器１１３Ａ，〜，１１３Ｃ
を駆動する。
上述した検知装置１３０による検知動作を間歇
的に反復して凝集体形成池１１２の撹拌制御を修
正することにより、懸濁液処理装置における凝集
体形成を適正効率で実行でき、ひいては懸濁液の
処理時間を短縮できる。
さらに第２図ないし第５図を参照しつつ、検知
装置１３０の構成について、詳細に説明する。
１０は回分式の撹拌槽で、適宜の容量たとえば
１の容量を有しており、凝集剤の注入された懸
濁液（以下、単に懸濁液と称することもある）１
１が収容されている。１２は撹拌槽１０内に配設
された撹拌羽根で、撹拌槽１０の下方に配置され
た駆動手段たとえば電動モータ１４の出力軸１６
の自由端部に適宜に装着されている。
１８はリード線１９によつて適宜の電源（図示
せず）に接続された発光装置で、撹拌槽１０の側
面に配設されており、蛍光ランプ、タングステン
ランプ、ハロゲンランプ、発光ダイオード、レー
ザ発光手段などの適宜の光源によつて発生された
光を適宜の光学系たとえばスリツトを介して平行
光線束として撹拌槽１０内の懸濁液１１に供給し
ている。２０はフオトトランジスタ、フオトダイ
オード、CdS、CCDなどの適宜の光電変換素子を
受光手段として包有している受光装置で、撹拌槽
１０の側面に配設されており、発光装置１８によ
り平行光線束として供給された光を懸濁液１１を
介して受光している。発光装置１８によつて与え
られた光が、懸濁液１１中の凝集体すなわちフロ
ツク１７によつて散乱あるいは遮断されるので、
受光装置２０は、散乱光あるいは減衰された透過
光を受光している。受光装置２０は、透過光を受
光するために発光装置１８に対し対向せしめても
よく、また散乱光を受光するために発光装置１８
からの平行光線束に対し所定の角度をもつて配置
せしめてもよい。加えて透過光および散乱光を受
光するために、２つの受光装置２０を配置しても
よい。説明を簡潔とするために以下、受光装置２
０は、発光装置１８に対して対向されているもの
とする。また第２図では、発光装置１８および受
光装置２０が一組だけ配置されているが、これに
限定されるものではなく、発光装置１８および受
光装置２０を複数組配置してもよい。発光装置１
８および受光装置２０は、特に同一水平面上に配
設されておれば、凝集体すなわちフロツク１７の
沈降状態を高精度で検知するために好都合であ
る。
２２は受光装置２０にリード線２１を介して接
続された測定装置で、受光装置２０の受光した光
量（以下“受光光量”という）を測定する。加
えて測定装置２２は、測定した受光光量から凝
集剤の注入前の受光光量i（τ）と撹拌羽根１
２による緩速撹拌に伴なつて平坦化したときの受
光光量の変動幅（すなわち所定値LおよびH
間の差分）△および変動周期Ｆとを求めて出力
している。
２４は一端部が開閉弁２５を介して撹拌槽１０
に開口された供給管で、他端部が供給管１３２に
連通されている（第１図参照）。２６は凝集剤供
給源２８に一端部が連通された凝集剤供給管で、
他端部が開閉弁２７を介して撹拌槽１０に開口さ
れている。３０は排水管で、一端部が撹拌槽１０
の底部に開口され、かつ他端部が開閉弁３２を介
して排水管１３３に連通されており、撹拌槽１０
から検知済の懸濁液１１を排除する（第１図参
照）。３４は暗箱で、少なくとも撹拌槽１０、発
光装置１８および受光装置２０を収容しており、
外光の影響を除去している。
３６は駆動手段１４と測定装置２２とを開閉弁
２５，２７とに接続された演算装置で、駆動手段
１４から撹拌羽根１２の周速υあるいは回転数ｎ
が与えられており、測定装置２２から受光光量
ｉ（τ）と受光光量の変動幅△および変動周
期Ｆとが与えられており、また開閉弁２５，２７
から懸濁液の供給量Ｍおよび凝集剤の供給量Ｎが
与えられている。演算装置３６は、凝集体すなわ
ちフロツク１７の形成状態を判断するに有用なパ
ラメータを算出している。
すなわち演算装置３６は、受光光量の変動幅
△（ボルト）と定数αとを用いて凝集体すなわ
ちフロツク１７の径ｄ（cm）を ｄ＝α△ と算出し、受光光量の変動周期Ｆ（秒）と撹拌
羽根１２の周速υ（ｍ／秒）あるいは回転数ｎ
（１／秒）と定数β、β′を用いて凝集体すなわち
フロツク１７の数Nb（１／cm3）を Nb＝β（１／Fυ）3＝β′（１／Fn）3 と算出し、凝集体すなわにフロツク１７の径ｄ
（cm）および数Nb（１／cm3）と定数εとを用いて
凝集体すなわちフロツク１７の体積Ｖ（cm3）を Ｖ＝εd3Nb と算出し、受光光量i（τ）（ボルト）より求め
た懸濁液の浮遊物の初期濃度Wss（mg／）と供
給量Ｍ、Ｎより求めた凝集剤の注入率WAl（mg／
）と凝集体すなわちフロツク１７の径ｄ（cm）
および数Nb（１／cm3）と定数γと凝集剤に固有の
係数ａとを用いて凝集体すなわちフロツク１７の
有効密度ρ（ｇ／cm3）を ρ＝γ１／d3Nb（Wss＋aWAl） と算出しており、更に所望によつては、時間Ｔと
定数δとを用いて凝集体すなわちフロツク１７の
沈降速度Ｓ（cm／分）を Ｓ＝δ１／Ｔ と算出し、受光光量f（τ）と定数λとを用い
て凝集体すなわちフロツク１７の沈降したのちの
上澄水濁度τ（度）を τ＝λf（τ） と算出している。ここで演算装置３６の算出した
パラメータと凝集体すなわちフロツク１７の実際
の凝集状態との関係は、径ｄあるいは数Nb、体
積Ｖ、有効密度ρ、沈降速度Ｓ、上澄水濁度τの
順で緊密となつているので、凝集体すなわちフロ
ツク１７の凝集状態を精密に検知することが所望
であれば後者のパラメータを利用すればよく、更
にその凝集状態を一層精密に検知することが所望
であれば複数のパラメータを組合せて利用すれば
よい。ちなみに演算装置３６は、利用しないパラ
メータを算出しない構成としてもよい。
３８は演算装置３６に接続された他の演算装置
で、演算装置３６によつて算出された凝集体すな
わちフロツク１７の径ｄ、数Nb、体積Ｖ、有効
密度ρ、沈降速度Ｓおよび凝集体すなわちフロツ
ク１７の沈降したのちの上澄水濁度τのうちの少
なくとも１つをそのときの凝集剤の注入率WAlに
対して順次記憶しておき、このときの懸濁液に対
する凝集剤の注入率の適正値（すなわち適正注入
率）WAl *を算出している。すなわち演算装置３
８は、開閉弁２５，２７から与えられた懸濁液の
供給量Ｍおよび凝集剤の供給量Ｎによつて算出さ
れた凝集剤の注入率WAl（演算装置３６から与え
られる）の変化に対し、凝集体すなわちフロツク
１７の径ｄ、体積Ｖあるいは有効密度ρの変化が
急峻となり始め、更にはその数Nb、沈降速度Ｓ
もしくは上澄水濁度τの変化が緩慢となり始める
ときに対応して、凝集剤の注入率WAlを適正注入
率WAl *と決定し、これを演算装置１３６に対し
出力している（第１図参照）。
更に演算装置３８は、適正注入率WAl *に対応
する数Nbを適正数Nb *としたのち、適正数Nb *に
対応する撹拌羽根１２の周速υおよび回転数ｎを
それぞれ適正周速υ*および適正回転数n*として
上述より υ*＝１／Ｆ［β／Nb *］1/3 n*＝１／Ｆ［β′／Nb *］1/3 と算出し、後続の適正凝集体形成時間Tt *の検知
に際して駆動手段１４に与え緩速撹拌中の撹拌羽
根１２を適正周速υ*ひいては適正回転数n*で緩
速回転せしめる。
加えて演算回路３８は、撹拌槽１０の容積（こ
こではＭ＋Ｎ）と懸濁液の粘性係数μおよび比重
ηと抗力係数Ｃと撹拌羽根１２の面積ａおよび適
正周速υ*とを用いて、適正速度勾配Gt *を Gt *＝［Cηa（υ*）3／2μ（Ｍ＋Ｎ）］1/2 と算出し、これを演算装置１３６に対し出力して
いる（第１図参照）。
３９は開閉弁２５および演算装置３８と開閉弁
２７との間に配置された制御装置で、開閉弁２５
の開閉時間ひいては懸濁液の供給量Ｍと演算装置
３８から与えられた適正注入率WAl *との積MWAl
＊と凝集剤の供給量Ｎが一致するように開閉弁２
７を開放する時間を調節している。
４０は測定装置２２に接続された他の測定装置
で、演算装置３８から与えられた適正注入率WAl
＊に応じて撹拌槽１０内の懸濁液に対し凝集剤を
注入した状態で、駆動手段１４により撹拌羽根１
２を適正周速υ*ひいては適正回転数n*で緩速撹
拌するよう駆動しながら撹拌羽根１２の緩速撹拌
の開始時刻t3から測定装置２２によつて測定され
た受光光量が平坦化する時刻t4までの時間すな
わち凝集体形成時間Ttを求め、適正凝集体形成
時間Tt *として演算装置１３６に対し出力してい
る（第１図参照）。
加えて第２図ないし第５図を参照しつつ、検知
装置１３０の作用について、詳細に説明する。
開閉弁３２を開放し排水管３０を介して撹拌槽
１０内の残留する懸濁液１１を排除したのち、開
閉弁３２を閉鎖する。
開閉弁２５を所定時間だけ開放し、供給管２４
を介して懸濁液の供給源（図示せず）から、所定
量Ｍ（たとえば１）の懸濁液を採取して撹拌槽
１０内に供給する。
撹拌槽１０内への懸濁液の供給が完了すると、
時刻t1において駆動手段たとえば電動モータ１４
により撹拌羽根１２が急速回転すなわち高速度で
回転され始める。
そののち時刻t2において開閉弁２７を所定時間
だけ開放することにより、所定量Ｎの凝集剤が、
凝集剤供給源２８から凝集剤供給管２６を介して
撹拌槽１０に対し注入される。凝集剤としては、
ポリアルミニウムクロライドなどの既知の凝集剤
を所望に応じて使用すればよい。
撹拌羽根１２の急速回転の開始に先立つて、発
光装置１８、受光装置２０および測定装置２２が
始動されており、撹拌槽１０内の懸濁液を介して
透過光の受光光量Ｉを測定し、演算装置３６に与
えている。
時刻t2すなわち凝集剤が供給される時刻までの
受光光量Ｉは、懸濁液に含有されている浮遊物の
初期濃度Wssに対応して一定値Ii（γ）となつてい
る。時刻t2において凝集剤が所定量Ｎだけ注入さ
れると、懸濁液１１内で凝集体すなわちフロツク
１７が徐々に形成され、かつ懸濁液１１が撹拌槽
１０内で急速に撹拌移動されているので、受光装
置２０の受光光量Ｉが緩慢に増大する。
時刻t3において、撹拌羽根１２が緩速回転すな
わち低速度で回転され始めると、更に懸濁液１１
内で凝集体すなわちフロツク１７が形成されてそ
の径ｄが漸次増大し、かつ懸濁液１１が撹拌槽１
０内で緩速に撹拌移動されているので、受光装置
２０の受光光量Ｉが小刻みに増減しながら全体と
して増大する。
時刻t4に達すると、懸濁液１１内で凝集体すな
わちフロツク１７が十分に凝集されその径ｄが変
化しなくなり、かつ懸濁液１１が撹拌槽１０内で
緩速に撹拌移動されているので、受光装置２０の
受光光量Ｉが平坦化し凝集体すなわちフロツク１
７の通過に伴なつて所定値ILおよびIH間で周期的
に変動するようになる。
更に時刻t5において、撹拌羽根１２の回転を停
止して撹拌を停止せしめると、懸濁液１１内で形
成された凝集体すなわちフロツク１７が沈降を開
始するので、受光装置２０の受光光量Ｉが小刻み
に増減しつつ、時刻t6においてほぼ一定の値If
（τ）に達する。時刻t6以降では、懸濁液１１中
の凝集体すなわちフロツク１７がもはや沈降しな
いので、受光光量Ｉは一定の値If（τ）を維持す
る。
たとえば１の真水にカオリン25mgを添加した
カオリン懸濁液を用い、かつポリアルミニウムク
ロライドを15mg／の注入率となるように注入し
た場合の受光装置２０による受光光量Ｉを測定装
置２２で測定したところ、第３図のとおりであつ
た。
そののち演算装置３６が、上述したところによ
つて凝集体すなわちフロツク１７の径ｄ、数Nb、
体積Ｖおよび有効密度ρを算出し、更に所望によ
りその沈降速度Ｓおよび上澄水濁度τを併せて算
出する。演算装置３６の算出したこれらのパラメ
ータにより、上述したごとく、凝集体すなわちフ
ロツク１７の形成状態を検知できる。
演算装置３８は、演算装置３６によつて算出さ
れた凝集体すなわちフロツク１７の径ｄ、数Nb、
体積Ｖ、有効密度ρ、沈降速度Ｓあるいは上澄水
濁度τのうちの少なくとも１つを所望に応じ凝集
剤の注入率WAlに対して記憶し、凝集体すなわち
フロツク１７の径ｄ、体積Ｖあるいは有効密度ρ
の変化が急峻となり始めるとき、あるいはその数
Nb、沈降速度Ｓもしくは上澄水濁度τの変化が
緩慢となり始めるときの凝集剤の注入率WAlを適
正注入率WAl *と決定し、減算装置１３６に対し
て出力する（第１図参照）。
この根拠を更に具体的に説明する。すなわちた
とえば１の真水に25mgのカオリンを添加したカ
オリン懸濁液を使用して、上述の測定ならびに演
算を反復するごとに、凝集体すなわちフロツク１
７の径ｄ、数Nb、体積Ｖおよび有効密度ρを算
出し、凝集剤の注入率WAlに対してプロツトした
ところ、第４図が得られた。
同様に、前記カオリン懸濁液を使用して、上述
の測定ならびに演算を反復するごとに凝集体すな
わちフロツク１７の有効密度ρおよび沈降速度Ｓ
と上澄水濁度τとを算出し、凝集剤の注入率WAl
に対してプロツトしたところ、第５図が得られ
た。
第４図および第５図から明らかなように、凝集
剤の注入率WAlの変化に伴なつて、凝集体すなわ
ちフロツク１７の径ｄ、数Nb、体積Ｖ、有効密
度ρおよび沈降速度Ｓと上澄水濁度τとが変化し
ている。詳述すれば凝集剤の注入率WAlが所定値
WAl *（ここでは30mg／）以上になると、凝集
体すなわちフロツク１７の数Nbがあまり変化し
ないが、その径ｄおよび体積Ｖが比較的に大きく
なつて有効密度ρが低下しており、不安定な凝集
体すなわちフロツク１７が形成されているものと
判断できる。また凝集剤の注入率WAlがその所定
値WAl *以上になると、凝集体すなわちフロツク
１７の沈降速度Ｓあるいは凝集体すなわちフロツ
ク１７の沈降後の上澄水濁度τがあまり変化しな
い。ひいては凝集剤の注入率WAlがその所定値
WAl *以上となつても、凝集剤の注入量が増大す
るに比し凝集体すなわちフロツク１７の凝集沈澱
量を増加できないものと判断でき、好ましくな
い。
これに対し凝集剤の注入率WAlがその所定値
WAl *よりも大幅に小さくなると、凝集体すなわ
ちフロツク１７の数Nbが極端に大きくなり、そ
の径ｄおよび体積Ｖも極端に小さくなつて有効密
度ρが増大しており、比較的に安定な凝集体すな
わちフロツク１７が形成されているものと判断で
きる。しかしながらこのときは、凝集体すなわち
フロツク１７の沈降速度Ｓが小さく、凝集体すな
わちフロツク１７の沈降後の上澄水濁度τが大き
い。ひいては凝集剤の注入率WAlがその所定値
WAl *よりも大幅に小さくなると、凝集剤の注入
量を削減することはできても凝集体すなわちフロ
ツク１７を効率良く沈澱除去できないものと判断
でき、好ましくない。
したがつてこのときの所定値WAl *を凝集剤の
注入率とすれば、凝集剤の注入量を削減しかつ懸
濁液中の浮遊物の凝集沈澱量を比較的に大きな値
に維持できるので、懸濁液中の浮遊物を効率良く
凝集沈澱せしめ除去できる。
そのために演算装置３８では、上述のように
WAl *を凝集剤の適正注入率と決定している。
演算装置３８は、適正注入率WAl *を決定する
と、これに対応して撹拌羽根１２の適正周速υ*
ひいては適正回転数n*を求め、駆動手段１４に
向けて送出し、次いで適正速度勾配Gt *を算出し
適正注入率WAl *とともに演算装置１３６に向け
て送出する（第１図参照）。
演算装置３８から適正注入率WAl *が出力され
ると、開閉弁３２を介して撹拌槽１０内の検知済
の懸濁液１１が排除されたのち、開閉弁２５を開
放して撹拌槽１０内に供給されかつ撹拌羽根１２
によつて急速撹拌中の懸濁液に対して適正注入率
WAl *となるよう開閉弁２７を介して凝集剤が注
入される。
そののち駆動手段１４が、適正注入率WAl *に
対応して演算装置３８で算出された適正周速υ*
あるいは適正回転数n*で緩速撹拌するよう、撹
拌羽根１２を制御する。
この状態で測定装置２２によつて受光光量Ｉを
測定し、次いで測定装置４０においてその緩速撹
拌の開始時刻t3から測定装置２２で測定された受
光光量Ｉが平坦化する時刻t4までの時間すなわち
凝集体形成時間Ttを検知し、適正凝集体形成時
間Tt *として演算装置１３６に対し出力する（第
１図参照）。
上述では撹拌槽１０が１つだけ包有された検知
装置１３０について説明したが、これでは凝集状
態の検知に多大の時間を必要とし、ひいては適正
注入率WAl *、適正凝集体形成時間Tt *および適正
速度勾配Gt *の検知に手間取るので、第６図に示
すように複数（ここでは４つ）の撹拌槽を並置し
てもよい。
第６図の検知装置１３０は、懸濁液の供給源
（図示せず）、凝集剤供給源２８および演算装置３
８ないし測定装置４０が共通化されていることを
除き、構成および作用は、第２図の検知装置と実
質的に同一であるので、共通化された部材に関す
る以下の説明を除き、各部材に対し第２図の検知
装置において付した参照番号と同一の参照番号を
付し、その詳細な説明を省略する。参照番号に
は、並置された撹拌槽を区別するためにＡ，Ｂ，
Ｃ，Ｄの符号が加えられている。開閉弁２７Ａ，
〜，２７Ｄは、互いに異なる時間だけ開放されて
おり、撹拌槽１０Ａ，〜，１０Ｄ中の懸濁液１１
Ａ，〜，１１Ｄに対する凝集剤の注入率を調節し
ている。
演算装置３８によつて適正注入率WAl *が決定
されると、制御装置３９によつて撹拌槽１０Ａで
急速撹拌中の懸濁液に対しこの適正注入率WAl *
となるよう凝集剤が注入され、演算装置３８から
出力された適正周速υ*ひいては適正回転数n*で
撹拌羽根１２Ａを緩速撹拌しつつ測定装置２２Ａ
によつて受光光量Ｉが測定され、更に測定装置４
０によつてこのときの受光光量Ｉから適正凝集体
形成時間Tt *が測定される。
また演算装置３８は、適正注入率WAl *に対応
して算出した適正周速υ*ひいては適正回転数n*
を用いて適正速度勾配Gt *を算出している。
第６図の検知装置１３０にあつては、第５番目
の撹拌槽を追加配置して、適正凝集体形成時間
Tt *を測定するためだけに使用してもよく、これ
によれば一層処理時間を短縮できる。
なお上述においては、演算装置３８において適
正注入率WAl *および適正周速υ*（ひいては適正回
転数n*）を求めかつ適正速度勾配Gt *を算出した
のち、再び撹拌槽１０あるいは１０Ａに対して懸
濁液を供給し改めて適正凝集体形成時間Tt *を検
知するための試験を実行しているが、これを、演
算装置３８あるいは他の演算装置（図示せず）に
おいて、適正注入率WAl *および適正速度勾配Gt *
の過去のデータから適正凝集体形成時間Tt *を求
めて演算装置１３６に向け送出するように変形し
ても、同様の作用ないし効果を達成できる。
また上述においては、凝集剤の適正注入率WAl
＊に対応して適正速度勾配Gt *および適正凝集体
形成時間Tt *を求めて凝集体形成池１１２の撹拌
制御を実行しているが、本発明は、ここに限定さ
れるものではなく、所望によつては演算操作その
他を軽減するために適正速度勾配Gt *および適正
凝集体形成時間Tt *の代わりに、未だ懸濁液の凝
集状態を十分には適正化し得ない速度勾配Gtお
よび凝集体形成時間Ttを使用してもよい。すな
わち第２図あるいは第６図において凝集剤の適正
注入率WAl *を決定したのち、この適正注入率WAl
＊で凝集剤の注入された懸濁液を撹拌槽で単に緩
速撹拌して凝集体を形成せしめることにより受光
光量を測定し、この緩速撹拌に対応して速度勾配
Gtを求め、かつ受光光量から凝集体形成時間Tt
を求めてもよい。
加えて上述においては、撹拌機１１３Ａ，〜，
１１３Ｃの回転数nA，〜，ncを制御することによ
つて凝集体形成池１１２の撹拌制御を実行してい
るが、本発明は、これに限定されるものではな
く、撹拌機１１３Ａ，〜，１１３Ｃの回転速度あ
るいは凝集体形成池１１２Ｃの容積などを制御す
ることによつて凝集体形成池１１２の撹拌制御を
達成してもよい。
(3) 発明の効果 上述より明らかなように本発明にかかる凝集体
形成池の第１の撹拌制御方法は、混和池で急速撹
拌しつつ懸濁液に対して凝集剤を注入したのち、
凝集体形成池で緩速撹拌することにより凝集体を
形成せしめてなる凝集体形成池の撹拌制御方法で
あつて、特に、 (a) 前記混和池よりも上流で採取された懸濁液に
対し凝集剤を注入して撹拌槽内で撹拌する第１
の工程と、 (b) 第１の工程よりも低下された撹拌速度におい
て第１の工程で凝集剤の注入された懸濁液を撹
拌する第２の工程と、 (c) 少なくとも第２の工程に際し、第１の工程で
凝集剤の注入された懸濁液を介して発光装置よ
り受光装置に与えられた受光光量を測定する第
３の工程と、 (d) 第３の工程で測定された受光光量から第１の
工程で凝集剤の注入された懸濁液の凝集状態を
検知する第４の工程と、 (e) 第４の工程で検知された凝集状態に応じて凝
集剤の適正注入率を決定する第５の工程と、 (f) 第５の工程で決定された適正注入率に対応し
て速度勾配および第１の工程で凝集剤の注入さ
れた懸濁液の凝集体形成時間を求める第６の工
程と、 (g) 前記混和池に対する懸濁液の供給量を検知す
る第７の工程と、 (h) 第６の工程で求められた速度勾配および凝集
体形成時間と第７の工程で検知された懸濁液の
供給量と前記凝集体形成池の容積とを用いて前
記凝集体形成池における撹拌を制御する第８の
工程と、 (i) 第７の工程で検知された懸濁液の供給量と第
５の工程で決定された凝集剤の適正注入率とか
ら凝集剤の注入量を算出する第９の工程と、 (j) 第９の工程で算出された注入量に応じて前記
混和池に対し凝集剤を注入する第10の工程と を備えてなるので、 () 試験者の目視観察ならびに経験を排除でき
る効果 を有し、ひいては () 凝集体形成池における撹拌処理の結果を実
測することを回避しつつ凝集体形成池の撹拌制
御を短時間で適正化できる効果 を有する。
また本発明にかかる池の凝集体形成池の第２の
撹拌制御方法は、混和池で急速撹拌しつつ懸濁液
に対して凝集剤を注入したのち、凝集体形成で緩
速撹拌することにより凝集体を形成せしめてなる
凝集体形成池の撹拌制御方法であつて、特に、 (a) 前記混和池よりも上流で採取された懸濁液に
対し凝集剤を注入して撹拌槽内で撹拌する第１
の工程と、 (b) 第１の工程よりも低下された撹拌速度におい
て第１の工程で凝集剤の注入された懸濁液を撹
拌する第２の工程と、 (c) 少なくとも第２の工程に際し、第１の工程で
作成された混合液を介して発光装置より受光装
置に与えられた受光光量を測定する第３の工程
と、 (d) 第３の工程で測定された受光光量から第１の
工程で凝集剤の注入された懸濁液の凝集状態を
検知する第４の工程と、 (e) 第４の工程で検知された凝集状態に応じて凝
集剤の適正注入率を決定する第５の工程と、 (f) 第５の工程で決定された適正注入率に対応し
て速度勾配を求める第６の工程と、 (g) 第６の工程で求められた速度勾配のうちか
ら、第４の工程で検知された凝集状態を適正と
する速度勾配を適正速度勾配と決定する第７の
工程と、 (h) 第７の工程で決定された適正速度勾配に対応
して第１の工程で凝集剤の注入された懸濁液の
凝集体形成時間を求め、適正凝集体形成時間と
する第８の工程と、 (i) 前記混和池に対する懸濁液の供給量を検知す
る第９の工程と、 (j) 第７の工程で決定された適正速度勾配と第８
の工程で求められた適正凝集体形成時間と第９
の工程で検知された懸濁液の供給量と前記凝集
体形成池の容積とを用いて前記凝集体形成池に
おける撹拌を制御する第10の工程と、 (k) 第９の工程で検知された懸濁液の供給量と第
５の工程で決定された凝集剤の適正注入率とか
ら凝集剤の注入量を算出する第11の工程と、 (l) 第11の工程で算出された注入量に応じて前記
混和池に対し凝集剤を注入する第12の工程と を備えてなるので、上記（）（）の効果に加
え () 単に適正注入率を検知するのみではなく適
正速度勾配および適正凝集体形成時間まで求め
て、凝集体形成池の撹拌制御に所要の時間を短
縮できる効果 を有する。
【図面の簡単な説明】
第１図は本発明にかかる凝集体形成池の撹拌制
御方法の一実施例によつて凝集体形成池の撹拌制
御が実行されている実際の懸濁液処理装置を示す
断面図、第２図は本発明にかかる一実施例を実行
するために懸濁液に対する凝集剤の適正注入率
WAl *とそのときの適正凝集体形成時間Tt *および
適正速度勾配Gt *とを検知する第１図の検知装置
の一例を具体的に示す断面図、第３図は第２図に
示した検知装置の動作を説明するための動作説明
図、第４図は第３図の動作説明図より求めた凝集
体の径ｄ、数Nb、体積Ｖおよび有効密度ρと凝
集剤の注入率WAlとの間の関係を示すグラフ図、
第５図は第３図の動作説明図より求めた上澄水濁
度τ、凝集体の沈降速度Ｓおよび有効密度ρと凝
集剤の注入率WAlとの間の関係を示すグラフ図、
第６図は第２図の検知装置を４つ並置した検知装
置を示す断面図である。 １０２……着水井、１０６……混和池、１１２
……凝集体形成池、１１８……沈澱池、１２０…
…過池、１３０……検知装置、１３６……演算
装置、１３８……流量計、１４０……制御器、１
４４……凝集剤供給装置、１０……撹拌槽、１１
……懸濁液、１２……撹拌羽根、１４……駆動手
段、１６……出力軸、１８……発光装置、２０…
…受光装置、２２……測定装置、２４……供給
管、２５，２７……開閉弁、２６……凝集剤供給
管、２８……凝集剤供給源、３０……排水管、３
２……開閉弁、３４……暗箱、３６，３８……演
算装置、３９……制御装置、４０……測定装置。

Claims (1)

  1. 【特許請求の範囲】 １ 混和池で急速撹拌しつつ懸濁液に対して凝集
    剤を注入したのち、凝集体形成池で緩速撹拌する
    ことにより凝集体を形成せしめてなる凝集体形成
    池の撹拌制御方法において、 (a) 前記混和池よりも上流で採取された懸濁液に
    対し凝集剤を注入してを撹拌槽内で撹拌する第
    １の工程と、 (b) 第１の工程よりも低下された撹拌速度におい
    て第１の工程で凝集剤の注入された懸濁液を撹
    拌する第２の工程と、 (c) 少なくとも第２の工程に際し、第１の工程で
    凝集剤の注入された懸濁液を介して発光装置よ
    り受光装置に与えられた受光光量を測定する第
    ３の工程と、 (d) 第３の工程で測定された受光光量から第１の
    工程で凝集剤の注入された懸濁液の凝集状態を
    検知する第４の工程と、 (e) 第４の工程で検知された凝集状態に応じて凝
    集剤の適正注入率を決定する第５の工程と、 (f) 第５の工程で決定された適正注入率に対応し
    て速度勾配および第１の工程で凝集剤の注入さ
    れた懸濁液の凝集体形成時間を求める第６の工
    程と、 (g) 前記混和池に対する懸濁液の供給量を検知す
    る第７の工程と、 (h) 第６の工程で求められた速度勾配および凝集
    体形成時間と第７の工程で検知された懸濁液の
    供給量と前記凝集体形成池の容積とを用いて前
    記凝集体形成池における撹拌を制御する第８の
    工程と、 (i) 第７の工程で検知された懸濁液の供給量と第
    ５の工程で決定された凝集剤の適正注入率とか
    ら凝集剤の注入量を算出する第９の工程と、 (j) 第９の工程で算出された注入量に応じて前記
    混和池に対し凝集剤を注入する第10の工程と を備えてなることを特徴とする凝集体形成池の撹
    拌制御方法。 ２ () 第４の工程において、受光光量が平坦
    化したときの変動周期および第２の工程におけ
    る撹拌速度から凝集体の数を算出することによ
    り、懸濁液の凝集状態を検知し、かつ () 第５の工程において、前記凝集体の数の変
    化が緩慢となり始めるときに対応した凝集剤の
    注入率を適正注入率と決定し てなることを特徴とする特許請求の範囲第１項記
    載の凝集体形成池の撹拌制御方法。 ３ () 第４の工程において、受光光量が平坦
    化したときの変動幅から凝集体の径を算出する
    ことにより、懸濁液の凝集状態を検知し、かつ () 第５の工程において、前記凝集体の径の変
    化が急峻となり始めるときに対応した凝集剤の
    注入率を適正注入率と決定し てなることを特徴とする特許請求の範囲第１項記
    載の凝集体形成池の撹拌制御方法。 ４ () 第４の工程において、受光光量が平坦
    化したときの変動周期および第２の工程におけ
    る撹拌速度から凝集体の数を算出し、かつ受光
    光量が平坦化したときの変動幅から凝集体の径
    を算出し、かつ前記凝集体の数および径から凝
    集体の体積を算出することにより、懸濁液の凝
    集状態を検知し、かつ () 第５の工程において、前記凝集体の数の変
    化が緩慢となり始め、かつ前記凝集体の径の変
    化が急峻となり始め、かつ前記凝集体の体積の
    変化が急峻となり始めるときに対応した凝集剤
    の注入率を適正注入率と決定し てなることを特徴とする特許請求の範囲第１項記
    載の凝集体形成池の撹拌制御方法。 ５ () 第４の工程において、受光光量が平坦
    化したときの変動周期および第２の工程におけ
    る撹拌速度から凝集体の数を算出し、かつ受光
    光量が平坦化したときの変動幅から凝集体の径
    を算出し、かつ前記凝集体の数および径と懸濁
    液の浮遊物濃度と凝集剤の注入率とから凝集体
    の有効密度を算出することにより、懸濁液の凝
    集状態を検知し、かつ () 第５の工程において、前記凝集体の数の変
    化が緩慢となり始めかつ径および有効密度の変
    化が急峻となり始めるときに対応した凝集剤の
    注入率を適正注入率と決定し てなることを特徴とする特許請求の範囲第１項記
    載の凝集体形成池の撹拌制御方法。 ６ 混和池で急速撹拌しつつ懸濁液に対して凝集
    剤を注入したのち、凝集体形成池で緩速撹拌する
    ことにより凝集体を形成せしめてなる凝集体形成
    池の撹拌制御方法において、 (a) 前記混和池よりも上流で採取された懸濁液に
    対し凝集剤を注入してを撹拌槽内で撹拌する第
    １の工程と、 (b) 第１の工程よりも低下された撹拌速度におい
    て第１の工程で凝集剤の注入された懸濁液を撹
    拌する第２の工程と、 (c) 少なくとも第２の工程に際し、第１の工程で
    凝集剤の注入された懸濁液を介して発光装置よ
    り受光装置に与えられた受光光量を測定する第
    ３の工程と、 (d) 第３の工程で測定された受光光量から第１の
    工程で凝集剤の注入された懸濁液の凝集状態を
    検知する第４の工程と、 (e) 第４の工程で検知された凝集状態に応じて凝
    集剤の適正注入率を決定する第５の工程と、 (f) 第５の工程で決定された適正注入率に対応し
    て速度勾配を求める第６の工程と、 (g) 第６の工程で求められた速度勾配のうちか
    ら、第４の工程で検知された凝集状態の適正と
    する速度勾配を適正速度勾配と決定する第７の
    工程と、 (h) 第７の工程で決定された適正速度勾配に対応
    して第１の工程で凝集剤の注入された懸濁液の
    凝集体形成時間を求め、適正凝集体形成時間と
    する第８の工程と、 (i) 前記混和池に対する懸濁液の供給量を検知す
    る第９の工程と、 (j) 第７の工程で決定された適正速度勾配と第８
    の工程で求められた適正凝集体形成時間と第９
    の工程で検知された懸濁液の供給量と前記凝集
    体形成池の容積とを用いて前記凝集体形成池に
    おける撹拌を制御する第10の工程と、 (k) 第９の工程で検知された懸濁液の供給量と第
    ５の工程で決定された凝集剤の適正注入率とか
    ら凝集剤の注入量を算出する第11の工程と、 (l) 第11の工程で算出された注入量に応じて前記
    混和池に対し凝集剤を注入する第12の工程と を備えてなることを特徴とする凝集体形成池の撹
    拌制御方法。 ７ () 第４の工程において、第２の工程にお
    ける撹拌が停止されたのちに受光光量が平坦化
    したときの受光光量から凝集体が沈澱されたの
    ちの上澄水濁度を算出することにより、懸濁液
    の凝集状態を検知し、かつ () 第５の工程において、上澄水濁度の変化が
    緩慢となり始めるときに対応した凝集剤の注入
    率を適正注入率と決定し てなることを特徴とする特許請求の範囲第６項記
    載の凝集体形成池の撹拌制御方法。 ８ () 第４の工程において、第２の工程にお
    ける撹拌が停止されたのち受光光量が平坦化す
    るまでの時間から凝集体の沈降速度を算出する
    ことにより、懸濁液の凝集状態を検知し、かつ () 第５の工程において、凝集体の沈降速度の
    変化が緩慢となり始めるときに対応した凝集剤
    の注入率を適正注入率と決定し てなることを特徴とする特許請求の範囲第６項記
    載の凝集体形成池の撹拌制御方法。 ９ () 第４の工程において、第３の工程で測
    定された受光光量が平坦化したときの変動周期
    および第２の工程における撹拌速度から凝集体
    の数を算出することにより、懸濁液の凝集状態
    を検知し、かつ () 第５の工程において、凝集体の数の変化が
    緩慢となり始めるときに対応した凝集剤の注入
    率を適正注入率と決定し てなることを特徴とする特許請求の範囲第６項記
    載の凝集体形成池の撹拌制御方法。 １０ () 第４の工程において、第３の工程で
    測定された受光光量が平坦化したときの変動幅
    から凝集体の径を算出することにより、懸濁液
    の凝集状態を検知し、かつ () 第５の工程において、凝集体の径の変化が
    急峻となり始めるときに対応した凝集剤の注入
    率を適正注入率と決定し てなることを特徴とする特許請求の範囲第６項記
    載の凝集体形成池の撹拌制御方法。 １１ () 第４の工程において、第２の工程に
    おける撹拌が停止されたのちに受光光量が平坦
    化したときの変動周期および第２の工程におけ
    る撹拌速度から凝集体の数を算出し、かつ第３
    の工程で測定された受光光量が平坦化したとき
    の変動幅から凝集体の径を算出し、かつ前記凝
    集体の数および径から凝集体の体積を算出する
    ことにより、懸濁液の凝集状態を検知し、かつ () 第５の工程において、前記凝集体の数の変
    化が緩慢となり始め、かつ前記凝集体の径の変
    化が急峻となり始め、かつ前記凝集体の体積の
    変化が急峻となり始めるときに対応した凝集剤
    の注入率を適正注入率と決定し てなることを特徴とする特許請求の範囲第６項記
    載の凝集体形成池の撹拌制御方法。 １２ () 第４の工程において、第３の工程で
    測定された受光光量が平坦化したときの変動周
    期および第２の工程における撹拌速度から凝集
    体の数を算出し、かつ第３の工程で測定された
    受光光量が平坦化したときの変動幅から凝集体
    の径を算出し、かつ前記凝集体の数および径と
    懸濁液の浮遊物濃度と凝集剤の注入率とから凝
    集体の有効密度を算出することにより、懸濁液
    の凝集状態を検知し、かつ () 第５の工程において、凝集体の数の変化が
    緩慢となり始めかつ径および有効密度の変化が
    急峻となり始めるときに対応した凝集剤の注入
    率を適正注入率と決定し てなることを特徴とする特許請求の範囲第６項記
    載の凝集体形成池の撹拌制御方法。
JP11398987A 1987-05-11 1987-05-11 凝集体形成池の撹拌制御方法 Granted JPS63278510A (ja)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP11398987A JPS63278510A (ja) 1987-05-11 1987-05-11 凝集体形成池の撹拌制御方法

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP11398987A JPS63278510A (ja) 1987-05-11 1987-05-11 凝集体形成池の撹拌制御方法

Publications (2)

Publication Number Publication Date
JPS63278510A JPS63278510A (ja) 1988-11-16
JPH0358761B2 true JPH0358761B2 (ja) 1991-09-06

Family

ID=14626271

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
JP11398987A Granted JPS63278510A (ja) 1987-05-11 1987-05-11 凝集体形成池の撹拌制御方法

Country Status (1)

Country Link
JP (1) JPS63278510A (ja)

Families Citing this family (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP6883957B2 (ja) * 2016-07-05 2021-06-09 オルガノ株式会社 粒子観測装置及び粒子観測方法
CN115140918B (zh) * 2022-08-30 2022-11-22 聊城集众环保科技有限公司 一种污水处理的高效控制方法

Also Published As

Publication number Publication date
JPS63278510A (ja) 1988-11-16

Similar Documents

Publication Publication Date Title
US5601704A (en) Automatic feedback control system for a water treatment apparatus
JP4950908B2 (ja) 凝集沈殿処理を行う水処理方法における凝集剤注入率の決定方法及び装置
JP3205450B2 (ja) 薬注率自動決定装置と自動決定方法
US4170553A (en) Process and apparatus for the controlled flocculating or precipitating of foreign substances from a liquid
US20130037463A1 (en) Wastewater treatment system
WO2019212004A1 (ja) 凝集剤注入制御装置、凝集剤注入制御方法及びコンピュータプログラム
JP2019155285A (ja) 固液分離装置
JPH0358761B2 (ja)
JP6139349B2 (ja) 水処理システム
JPH0351443B2 (ja)
US6241896B1 (en) Auto dosage determination method and apparatus for coagulant control in the treatment of water
US5426054A (en) Process and apparatus for determining an optimal energy insertion in coagulating systems
JPH0238243B2 (ja)
KR100266545B1 (ko) 미다식슬러지수거기의속도제어및운전방법
JP2008055299A (ja) 凝集沈殿処理装置
JPS63256108A (ja) 凝集剤の注入管理方法
JP2013233527A (ja) 撹拌制御による水処理方法
JP2960309B2 (ja) 汚泥処理装置
JPS63253236A (ja) 懸濁液の凝集状態検知方法
JPH07171307A (ja) 懸濁液の凝集試験方法および凝集剤注入量決定方法
JPH02114178A (ja) 凝集沈殿試験装置
KR100814011B1 (ko) 정수 처리 장치 및 방법
JP6385860B2 (ja) 凝集状態判別方法、および凝集状態判別装置
JP7785585B2 (ja) 測定システム
JP2023142675A (ja) 光学的測定装置、凝集装置、凝集状態監視装置、および光学的測定方法

Legal Events

Date Code Title Description
LAPS Cancellation because of no payment of annual fees