JPH0359146B2 - - Google Patents
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- JPH0359146B2 JPH0359146B2 JP57204229A JP20422982A JPH0359146B2 JP H0359146 B2 JPH0359146 B2 JP H0359146B2 JP 57204229 A JP57204229 A JP 57204229A JP 20422982 A JP20422982 A JP 20422982A JP H0359146 B2 JPH0359146 B2 JP H0359146B2
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C25—ELECTROLYTIC OR ELECTROPHORETIC PROCESSES; APPARATUS THEREFOR
- C25C—PROCESSES FOR THE ELECTROLYTIC PRODUCTION, RECOVERY OR REFINING OF METALS; APPARATUS THEREFOR
- C25C3/00—Electrolytic production, recovery or refining of metals by electrolysis of melts
- C25C3/04—Electrolytic production, recovery or refining of metals by electrolysis of melts of magnesium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C25—ELECTROLYTIC OR ELECTROPHORETIC PROCESSES; APPARATUS THEREFOR
- C25C—PROCESSES FOR THE ELECTROLYTIC PRODUCTION, RECOVERY OR REFINING OF METALS; APPARATUS THEREFOR
- C25C7/00—Constructional parts, or assemblies thereof, of cells; Servicing or operating of cells
- C25C7/005—Constructional parts, or assemblies thereof, of cells; Servicing or operating of cells of cells for the electrolysis of melts
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- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明はMgCl2から金属Mgを電解的に採取す
る方法、特に密度が析出する金属Mgの密度より
僅かに大きくなるように組成を調整した浴を用い
ることにより析出金属の回収効率の向上を達成し
た金属Mgの電解採取法に関する。
る方法、特に密度が析出する金属Mgの密度より
僅かに大きくなるように組成を調整した浴を用い
ることにより析出金属の回収効率の向上を達成し
た金属Mgの電解採取法に関する。
金属Mgの電解製造においてはMgCl2の外に
NaCl、KCl、LiCl、CaCl2、CaF2のような各種
の塩を添加した溶融混合浴が用いられる。生成
Mgの回収法としては浴の密度をMgより大きく
調整することにより金属Mgを浴の表面に浮上さ
せて回収する方法と、この反対に、電解槽底部に
沈ませて下方から回収する方法が知られている。
より一般的な前者の方法による場合は、金属粒子
（溶融状）の電極面からの分離並びに浴面への効
率的な浮上を可能にするために、浴の組成はその
密度がMgに比べてできるだけ大きくなるように
配合され、特に密度の大きいCaCl2が通常30％程
度含有される。例えば特公昭43−9973号公報に記
載のMg製造用電解浴は20％MgCl2−30％NaCl−
30％CaCl2−18％KCl−２％CaF2の組成をもち、
一方特開昭56−47580号公報記載の電解装置では
20％MgCl2−30％CaCl2−50％NaClの組成が用い
られている。浴の密度を増すことは析出Mgの浴
面への到達を促進し金属の効率的回収を可能にす
る反面、析出金属中の浴表面に露出する体積割合
が大きくなる結果、同時に発生する塩素ガスや空
気に触れて再結合したり燃焼する機会が増し、こ
れが電流当りのMg収率低下の一原因となってい
る。さらに成分としてのCaCl2は浴の融点の低下
に寄与しているが、反面電気伝導度が比較的低い
ので、電解に必要な電圧が高くなりこの理由にお
いて電力原単位は高くなる。さらに浴の発熱量が
大きくなるので、利用できる最大電流が大巾に制
限される。
NaCl、KCl、LiCl、CaCl2、CaF2のような各種
の塩を添加した溶融混合浴が用いられる。生成
Mgの回収法としては浴の密度をMgより大きく
調整することにより金属Mgを浴の表面に浮上さ
せて回収する方法と、この反対に、電解槽底部に
沈ませて下方から回収する方法が知られている。
より一般的な前者の方法による場合は、金属粒子
（溶融状）の電極面からの分離並びに浴面への効
率的な浮上を可能にするために、浴の組成はその
密度がMgに比べてできるだけ大きくなるように
配合され、特に密度の大きいCaCl2が通常30％程
度含有される。例えば特公昭43−9973号公報に記
載のMg製造用電解浴は20％MgCl2−30％NaCl−
30％CaCl2−18％KCl−２％CaF2の組成をもち、
一方特開昭56−47580号公報記載の電解装置では
20％MgCl2−30％CaCl2−50％NaClの組成が用い
られている。浴の密度を増すことは析出Mgの浴
面への到達を促進し金属の効率的回収を可能にす
る反面、析出金属中の浴表面に露出する体積割合
が大きくなる結果、同時に発生する塩素ガスや空
気に触れて再結合したり燃焼する機会が増し、こ
れが電流当りのMg収率低下の一原因となってい
る。さらに成分としてのCaCl2は浴の融点の低下
に寄与しているが、反面電気伝導度が比較的低い
ので、電解に必要な電圧が高くなりこの理由にお
いて電力原単位は高くなる。さらに浴の発熱量が
大きくなるので、利用できる最大電流が大巾に制
限される。
このような点で不利なCaCl2を含まない電解浴
例えばNaCl−MgCl2系によっても金属Mgを製造
することができるが、この場合は高電気伝導度を
得るためにNaCl成分を高くすると、これに応じ
て浴の溶融温度も高くなり、操作温度を高くしな
ければならない。そうしないと浴の粘性が高く、
析出Mgの搬出効率が低下する。
例えばNaCl−MgCl2系によっても金属Mgを製造
することができるが、この場合は高電気伝導度を
得るためにNaCl成分を高くすると、これに応じ
て浴の溶融温度も高くなり、操作温度を高くしな
ければならない。そうしないと浴の粘性が高く、
析出Mgの搬出効率が低下する。
この他にも電解浴系が提案されている。例えば
特公昭36−9055号公報にはLiCl−５〜38％MgCl2
の、また特公昭36−16701号公報には５〜約44％
MgCl2、約56％より低くないKCl、残余が主とし
てMg以外のアルカリ土類金属塩化物よりなる電
解質浴の使用が記載されている。これらの場合は
特に電解浴が金属Mgよりも小さい密度になるよ
うに配合され、析出したMgは槽の底部に沈降回
収される。この回収法は浴面で析出金属を回収す
る方法に比べて装置構成が複雑になるという欠点
を有する。
特公昭36−9055号公報にはLiCl−５〜38％MgCl2
の、また特公昭36−16701号公報には５〜約44％
MgCl2、約56％より低くないKCl、残余が主とし
てMg以外のアルカリ土類金属塩化物よりなる電
解質浴の使用が記載されている。これらの場合は
特に電解浴が金属Mgよりも小さい密度になるよ
うに配合され、析出したMgは槽の底部に沈降回
収される。この回収法は浴面で析出金属を回収す
る方法に比べて装置構成が複雑になるという欠点
を有する。
本発明は上述せる従来のMgCl2浴の電解製造に
おける諸問題を解決すべくなされたものであっ
て、その要旨とするところは、少くとも一対の陽
極及び陰極を配置した電解室並びに該電解室から
分離された金属採集室を有する電解槽を用い、
MgCl2を含む溶融塩浴の電解により金属Mgを採
取する方法において、該浴の組成を浴の比電気伝
導度が約24Ω-1cm-1以上であり、かつ浴の密度が
共存する金属Mgの密度より僅かに大きくなるよ
うに調製し、かゝる浴を用いて電極間に通電を行
ない、析出した金属Mgをその大半を浴面下に保
持せる溶融塩浴と共に電解室から金属採集室へ導
き、この際浴から他の析出物である塩素ガスの本
質的部分を分離し、さらに金属採集室で密度の差
により金属Mgをを徐々に浴の表面に集めて回収
することを特徴とする。低密度浴を用いた金属
Mgの電解採取法に存する。
おける諸問題を解決すべくなされたものであっ
て、その要旨とするところは、少くとも一対の陽
極及び陰極を配置した電解室並びに該電解室から
分離された金属採集室を有する電解槽を用い、
MgCl2を含む溶融塩浴の電解により金属Mgを採
取する方法において、該浴の組成を浴の比電気伝
導度が約24Ω-1cm-1以上であり、かつ浴の密度が
共存する金属Mgの密度より僅かに大きくなるよ
うに調製し、かゝる浴を用いて電極間に通電を行
ない、析出した金属Mgをその大半を浴面下に保
持せる溶融塩浴と共に電解室から金属採集室へ導
き、この際浴から他の析出物である塩素ガスの本
質的部分を分離し、さらに金属採集室で密度の差
により金属Mgをを徐々に浴の表面に集めて回収
することを特徴とする。低密度浴を用いた金属
Mgの電解採取法に存する。
本発明の実施に用いられる浴は従来広く用いら
れていたCaCl2を含まない成分で調製するのが好
適である。その代りにKCl乃至LiClが用いられ、
浴は本質的にMgCl2−NaCl−KCl及び／又は
LiClの三乃至四元系組成をもつ。これらの配合は
浴の密度が全体として共存するMgの密度より僅
かに大きくなるように調整され、その値は電解槽
の構成、電解条件によって多少変動するが、特に
同一温度におけるMgとの密度差が0.02〜0.10
ｇ／cm3、例えば670℃．において約1.60〜1.68
ｇ／cm3の範囲にあるのが適当である。この範囲よ
り大きくなると析出金属の浮上が速すぎ、金属採
集室に浴が達する前に浴面に達し塩素と再結合し
たり酸化したりする割合が大きくなる。一方これ
より小さくなりMgとの密度差がなくなったり或
は負になると浴面での回収に長時間を要したりま
た不可能になる。従つて妥当な時間内に生成Mg
を浮上・回収するのは上記の範囲にすべきであ
る。
れていたCaCl2を含まない成分で調製するのが好
適である。その代りにKCl乃至LiClが用いられ、
浴は本質的にMgCl2−NaCl−KCl及び／又は
LiClの三乃至四元系組成をもつ。これらの配合は
浴の密度が全体として共存するMgの密度より僅
かに大きくなるように調整され、その値は電解槽
の構成、電解条件によって多少変動するが、特に
同一温度におけるMgとの密度差が0.02〜0.10
ｇ／cm3、例えば670℃．において約1.60〜1.68
ｇ／cm3の範囲にあるのが適当である。この範囲よ
り大きくなると析出金属の浮上が速すぎ、金属採
集室に浴が達する前に浴面に達し塩素と再結合し
たり酸化したりする割合が大きくなる。一方これ
より小さくなりMgとの密度差がなくなったり或
は負になると浴面での回収に長時間を要したりま
た不可能になる。従つて妥当な時間内に生成Mg
を浮上・回収するのは上記の範囲にすべきであ
る。
浴の組成は密度と共に電気伝導度及ひ溶融温度
が最適となるように調整される。特に電気伝導度
は高いことが好ましく、最低2.4Ω-1cm-1（比電導
度）とするのが適当である。
が最適となるように調整される。特に電気伝導度
は高いことが好ましく、最低2.4Ω-1cm-1（比電導
度）とするのが適当である。
本発明方法ほ実施に用いる金属採集室乃至浴−
金属分離室としてはある程度の時間にわたって浴
を留めておき、この間に金属を分離・浮上させる
ことができれば各種の構成のものが利用できる。
基本的には融壁を介して電解室から分離され、融
壁の浴面位付近及び底部に設けた開口によって連
絡される構成が適当である。このような採集室を
備えた電解槽は例えばソ連邦発明者証第609778号
公報及び特開昭57−47887号公報並びに本出願人
の先願に係る特開昭58−161788号公報（特願昭57
−41571号明細書）に記載されている。
金属分離室としてはある程度の時間にわたって浴
を留めておき、この間に金属を分離・浮上させる
ことができれば各種の構成のものが利用できる。
基本的には融壁を介して電解室から分離され、融
壁の浴面位付近及び底部に設けた開口によって連
絡される構成が適当である。このような採集室を
備えた電解槽は例えばソ連邦発明者証第609778号
公報及び特開昭57−47887号公報並びに本出願人
の先願に係る特開昭58−161788号公報（特願昭57
−41571号明細書）に記載されている。
析出金属を担持せる浴流は電解時に発生・浮上
する塩素ガスの泡により駆動される流れで充分で
あるが、浴の密度が比較的小さい時はさらに特開
昭57−63687号に記載されているような冷却手段
を設けたり、或は本出願人の先願に係る特開昭58
−22385号公報（特願昭56−121172）に記載のよ
うに対向電極面間隔を変動させることにより速い
流れを形成することもできる。このような浴流に
運ばれて生成金属Mgは隔壁上部に設けた開口を
経て金属採集室乃至分離室へ入り、こゝで下降す
る浴流から分離される。もう一方の生成物である
Cl2は浴が開口へ入るまでに実質的に分離される。
両生成物を分離した浴は隔壁下部の径路を経て電
解室へ戻る。
する塩素ガスの泡により駆動される流れで充分で
あるが、浴の密度が比較的小さい時はさらに特開
昭57−63687号に記載されているような冷却手段
を設けたり、或は本出願人の先願に係る特開昭58
−22385号公報（特願昭56−121172）に記載のよ
うに対向電極面間隔を変動させることにより速い
流れを形成することもできる。このような浴流に
運ばれて生成金属Mgは隔壁上部に設けた開口を
経て金属採集室乃至分離室へ入り、こゝで下降す
る浴流から分離される。もう一方の生成物である
Cl2は浴が開口へ入るまでに実質的に分離される。
両生成物を分離した浴は隔壁下部の径路を経て電
解室へ戻る。
次に本発明を実際の操作例によって具体的に説
明する。添付の図面は本発明方法の実施に適した
構成の一例を示す略図であり、特に第１図は平面
断面図、第２図は第１図にＡ−Ａで示す位置にお
ける立面断面図である。図において全体を１とし
て示す電解槽はSS鋼材製の外殻２並びにこの内
面に沿つて構築されたアルミナ煉瓦等の絶縁性耐
火物製壁体３を有し、該壁体内部はアルミナ等の
中央隔壁４により二分割され、これらはさらに隔
壁５，６によって電解室７，８並びに金属を浴か
ら分離し集めるための金属採集室９，１０に分割
されている。電解室７，８の中央には黒鉛から成
る陽極１１，１２が置かれ、これに関して対称的
に、鉄板より成る陰極１３〜１６が両端に各１
箇、これらの間に黒鉛部分と金属部分とから成る
中間電極が複数箇（このうちの一を代表的に１７
〜２０の参照符号で表わす）が、一連の煉瓦製架
台（代表符号21）上に据えられ、各中間電極の頂
部には浴面上方に達すべく絶縁板２２，２３が載
置される。陽極１１，１２の上部及び陰極１３〜
１６の接電端は蓋２４を貫通して電解室７，８の
上方べ伸びている。室７，８の両側の隔壁５，６
には陰極１３〜１６及び中間電極１７〜２０の上
端よりもやゝ上方に設けた析出金属を担持せる電
解浴を金属採集室９，１０へ流出させるための開
口２５，２６及び金属を本質的に分離した浴を電
解室７，８へ戻すため底部に設けた開口２７，２
８をそれぞれ複数箇有する。金属採集室９，１０
には各電極材とほぼ平行に配設した絶縁壁２９
1-3，３０1-3が隔壁５，６から深く延びでいる。
これらの絶縁壁２９，３０は床面から浴面上方ま
で達しているのが、浴及び生成金属を経由するリ
ーク電流を防止する上でより効果的であるが、場
合によっては下部を省略することもできる。採集
室９，１０に集められた金属Mgは槽１外に汲み
出され、インゴットとして固められ、又は溶融状
態でTiCl4やZrCl4等の還元工場へ送られて使用さ
れる。
明する。添付の図面は本発明方法の実施に適した
構成の一例を示す略図であり、特に第１図は平面
断面図、第２図は第１図にＡ−Ａで示す位置にお
ける立面断面図である。図において全体を１とし
て示す電解槽はSS鋼材製の外殻２並びにこの内
面に沿つて構築されたアルミナ煉瓦等の絶縁性耐
火物製壁体３を有し、該壁体内部はアルミナ等の
中央隔壁４により二分割され、これらはさらに隔
壁５，６によって電解室７，８並びに金属を浴か
ら分離し集めるための金属採集室９，１０に分割
されている。電解室７，８の中央には黒鉛から成
る陽極１１，１２が置かれ、これに関して対称的
に、鉄板より成る陰極１３〜１６が両端に各１
箇、これらの間に黒鉛部分と金属部分とから成る
中間電極が複数箇（このうちの一を代表的に１７
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部には浴面上方に達すべく絶縁板２２，２３が載
置される。陽極１１，１２の上部及び陰極１３〜
１６の接電端は蓋２４を貫通して電解室７，８の
上方べ伸びている。室７，８の両側の隔壁５，６
には陰極１３〜１６及び中間電極１７〜２０の上
端よりもやゝ上方に設けた析出金属を担持せる電
解浴を金属採集室９，１０へ流出させるための開
口２５，２６及び金属を本質的に分離した浴を電
解室７，８へ戻すため底部に設けた開口２７，２
８をそれぞれ複数箇有する。金属採集室９，１０
には各電極材とほぼ平行に配設した絶縁壁２９
1-3，３０1-3が隔壁５，６から深く延びでいる。
これらの絶縁壁２９，３０は床面から浴面上方ま
で達しているのが、浴及び生成金属を経由するリ
ーク電流を防止する上でより効果的であるが、場
合によっては下部を省略することもできる。採集
室９，１０に集められた金属Mgは槽１外に汲み
出され、インゴットとして固められ、又は溶融状
態でTiCl4やZrCl4等の還元工場へ送られて使用さ
れる。
比較的薄く構成された壁体３ほ外周の外殻には
ブロワー（図示せず）によって空気が各部分に吹
付けられる。これにより通電操作で加熱された電
解浴が好適な温度に冷却され、壁材や電極材の損
傷を減ずることができる。この際冷却を強力に行
なうことによって壁付近の浴を凝固させて壁材上
に低導電性の層を形成すると外殻に達する電流が
より効果的に抑えられ電流効率を大巾に向上でき
る。
ブロワー（図示せず）によって空気が各部分に吹
付けられる。これにより通電操作で加熱された電
解浴が好適な温度に冷却され、壁材や電極材の損
傷を減ずることができる。この際冷却を強力に行
なうことによって壁付近の浴を凝固させて壁材上
に低導電性の層を形成すると外殻に達する電流が
より効果的に抑えられ電流効率を大巾に向上でき
る。
実施例 １
基本的に第１図及び第２図に示す装置を用い
た。外径約７ｍ、高さ2.5ｍの円筒状で外面に濡
れ壁式の冷却を受けるSS鋼製外殻内に、厚さ約
20cmのアルミナ煉瓦の壁が設けられ、また中央の
隔壁に関して対称的にそれぞれ内測1.2ｍ×５ｍ
×2.2ｍ電解室が各１箇設けられ、この中央に断
面2.5ｍ×1.2ｍの黒鉛製陽極、両端に120cm×80
cmの鉄板製の陰極を各１箇、これらの間に、黒鉛
板に埋込まれた多数箇のボルト頂部に鉄板を溶着
して成る中間電極を各６枚直列に配置した。この
電解槽に重量比で20％MgCl2−60％NaCl−20％
KClの組成をもつ浴を溶融した。670℃．の操作
温度におけるMgの密度1.58ｇ／cm3に対し浴の密
度は1.63ｇ／cm3で、その差は0.05ｇ／cm3、また電
気伝導度は2.53Ω-1cm-1である。各々の陽−陰極
間に30Aの電圧を印加し各方向に5000Aの電流
（0.52A／cm2）を通して電解操作を行ない、24時
間の通電で結局約1.4トンの金属Mg及び4.1トン
の塩素ガスを回収した。Mg1トン当りの所要電
力は10.29KWHであった。
た。外径約７ｍ、高さ2.5ｍの円筒状で外面に濡
れ壁式の冷却を受けるSS鋼製外殻内に、厚さ約
20cmのアルミナ煉瓦の壁が設けられ、また中央の
隔壁に関して対称的にそれぞれ内測1.2ｍ×５ｍ
×2.2ｍ電解室が各１箇設けられ、この中央に断
面2.5ｍ×1.2ｍの黒鉛製陽極、両端に120cm×80
cmの鉄板製の陰極を各１箇、これらの間に、黒鉛
板に埋込まれた多数箇のボルト頂部に鉄板を溶着
して成る中間電極を各６枚直列に配置した。この
電解槽に重量比で20％MgCl2−60％NaCl−20％
KClの組成をもつ浴を溶融した。670℃．の操作
温度におけるMgの密度1.58ｇ／cm3に対し浴の密
度は1.63ｇ／cm3で、その差は0.05ｇ／cm3、また電
気伝導度は2.53Ω-1cm-1である。各々の陽−陰極
間に30Aの電圧を印加し各方向に5000Aの電流
（0.52A／cm2）を通して電解操作を行ない、24時
間の通電で結局約1.4トンの金属Mg及び4.1トン
の塩素ガスを回収した。Mg1トン当りの所要電
力は10.29KWHであった。
実施例 ２
実施例１と同一電解槽を用いた。使用した浴の
組成は20％MgCl2−60％NaCl−10％KCl−10％
LiClの四元系で、約670℃．の操作温度における
浴の密度は1.62ｇ／cm3で、Mgとの密度差は0.04
ｇ／cm3、また電気伝導度は約2.95Ω-1cm-1であっ
た。各陽−陰極間に29.1Vの電圧を印加し、各方
向に上記と同様に5000Aずつ流して24時間電解を
行ない上記とほぼ同量の金属Mg及び塩素ガスを
得た。達成された電力原単位は9.94KWH／ton−
Mgであった。
組成は20％MgCl2−60％NaCl−10％KCl−10％
LiClの四元系で、約670℃．の操作温度における
浴の密度は1.62ｇ／cm3で、Mgとの密度差は0.04
ｇ／cm3、また電気伝導度は約2.95Ω-1cm-1であっ
た。各陽−陰極間に29.1Vの電圧を印加し、各方
向に上記と同様に5000Aずつ流して24時間電解を
行ない上記とほぼ同量の金属Mg及び塩素ガスを
得た。達成された電力原単位は9.94KWH／ton−
Mgであった。
比較例
従来の組成をもつ電解浴を上記二実施例と同じ
電解槽を用い同一電流値により電解操作を行なつ
て結果を比較した。用いた浴の組成は20％MgCl2
−50％NaCl−30％CaCl2で670℃．における密度
は約1.78ｇ／cm3であった。24時間通電の結果金属
Mg1.35トン、塩素ガス3.95トンで、所要電力原
単位は11.73KWH／ton−Mgであった。
電解槽を用い同一電流値により電解操作を行なつ
て結果を比較した。用いた浴の組成は20％MgCl2
−50％NaCl−30％CaCl2で670℃．における密度
は約1.78ｇ／cm3であった。24時間通電の結果金属
Mg1.35トン、塩素ガス3.95トンで、所要電力原
単位は11.73KWH／ton−Mgであった。
以上詳述したように本発明においては、
(1) 析出した金属Mgと電解浴との密度差が小さ
く調整されるので、微粒子状の生成Mgは金属
採集室で浴から分離・採集されるまでのその大
部分が浴面下に保持されるようになり、この結
果酸化や再塩化によるMgの損失が減少しMg
の収率が大巾に向上した。
く調整されるので、微粒子状の生成Mgは金属
採集室で浴から分離・採集されるまでのその大
部分が浴面下に保持されるようになり、この結
果酸化や再塩化によるMgの損失が減少しMg
の収率が大巾に向上した。
(2) 使用される浴は従来のものよりも密度が小さ
いので、電解室から金属採集室へと、両室を分
離する隔壁の上部に設けた開口を経て浴流に運
ばれるMgの移動が容易になり、このため浴面
レベルを高く保って電解操作を行なうことが可
能になつた。この結果、電解室から金属採集室
へ持ち込まれるCl2の量が減少し、収率の向上
が達成され、また一方操作浴面レベルの調節可
能な範囲が広いので、原料の投入回数を減らす
ことができ、この点において作業の単純化が可
能である。
いので、電解室から金属採集室へと、両室を分
離する隔壁の上部に設けた開口を経て浴流に運
ばれるMgの移動が容易になり、このため浴面
レベルを高く保って電解操作を行なうことが可
能になつた。この結果、電解室から金属採集室
へ持ち込まれるCl2の量が減少し、収率の向上
が達成され、また一方操作浴面レベルの調節可
能な範囲が広いので、原料の投入回数を減らす
ことができ、この点において作業の単純化が可
能である。
(3) 浴の組成には電気抵抗の大きいCaCl2が含ま
れないので電気伝導度が比較的高く、発熱量が
少い。このため従来の浴組成による電解に比べ
て電流値を大きくとることができ、この結果時
間当りのMg及びCl2生成量の増加、即ち電解槽
の能力（生産性）の向上が達成される。
れないので電気伝導度が比較的高く、発熱量が
少い。このため従来の浴組成による電解に比べ
て電流値を大きくとることができ、この結果時
間当りのMg及びCl2生成量の増加、即ち電解槽
の能力（生産性）の向上が達成される。
第１図は本発明方法の実施に適する電解槽の一
構成例を略示する平面断面図、第２図は第１図に
Ａ−Ａで示す位置における立面断面図である。図
において各参照番号は次の各部材を表わす。 １……電解槽；２……外殻；３……壁体；４…
…中央隔壁；５，６……隔壁；７，８……電解
室；９，１０……金属採集室；１１，１２……陽
極；１３〜１６……陰極；１７〜２０……中間電
極；２１……架台；２２，２３……絶縁板；２４
……蓋；２５〜２８……開口；２９，３０……絶
縁壁。
構成例を略示する平面断面図、第２図は第１図に
Ａ−Ａで示す位置における立面断面図である。図
において各参照番号は次の各部材を表わす。 １……電解槽；２……外殻；３……壁体；４…
…中央隔壁；５，６……隔壁；７，８……電解
室；９，１０……金属採集室；１１，１２……陽
極；１３〜１６……陰極；１７〜２０……中間電
極；２１……架台；２２，２３……絶縁板；２４
……蓋；２５〜２８……開口；２９，３０……絶
縁壁。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 少くとも一対の陽極及び陰極を配置した電解
室並びに該電解室から分離された金属採集室を有
する電解槽を用い、MgCl2を含む溶融塩浴の電解
により金属Mgを採取する方法において、該浴の
組成を浴の比電気伝導度が約2.4Ω-1cm-1以上で
あり、かつ浴の密度が共存する金属Mgの密度よ
り僅かに大きくなるように調製し、かゝる浴を用
いて電極間に通電を行ない、析出した金属Mgを
その大半を浴面下に保持せる溶融塩浴と共に電解
室から金属採集室へ導き、この際浴から他の析出
物である塩素ガスの本質的部分を分離し、さらに
金属採集室で密度の差による金属Mgを徐々に浴
の表面に集めて回収することを特徴とする、低密
度浴を用いた金属Mgの電解採取法。 ２ 上記浴の密度が同一温度における溶融Mgの
密度よりも0.02乃至0.10ｇ／cm3大きい、特許請求
の範囲第１項記載の方法。 ３ 上記浴の組成が本質的にMgCl2及びNaCl、
並びにKCl、LiClの中から選ばれた１乃至２種の
塩化物から成る三乃至四元系である、特許請求の
範囲第１項または第２項記載の方法。
Priority Applications (9)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57204229A JPS5993894A (ja) | 1982-11-19 | 1982-11-19 | 低密度浴を用いた金属Ｍｇの電解採取法 |
| US06/545,255 US4495037A (en) | 1982-11-19 | 1983-10-25 | Method for electrolytically obtaining magnesium metal |
| AU20627/83A AU575028B2 (en) | 1982-11-19 | 1983-10-27 | Electrolytically obtaining magnesium metal |
| CA000439948A CA1242163A (en) | 1982-11-19 | 1983-10-28 | Method for electrolytically obtaining magnesium metal |
| NZ206098A NZ206098A (en) | 1982-11-19 | 1983-10-28 | A method for the electrolytic production of magnesium |
| DE8383850306T DE3377287D1 (en) | 1982-11-19 | 1983-11-14 | Method for electrolytically obtaining magnesium metal |
| EP83850306A EP0109953B1 (en) | 1982-11-19 | 1983-11-14 | Method for electrolytically obtaining magnesium metal |
| BR8306288A BR8306288A (pt) | 1982-11-19 | 1983-11-16 | Processo para eletroliticamente obter-se metal magnesio |
| NO834240A NO164924C (no) | 1982-11-19 | 1983-11-18 | Fremgangsmaate for elektrolyttisk oppnaaelse av magnesiummetall. |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57204229A JPS5993894A (ja) | 1982-11-19 | 1982-11-19 | 低密度浴を用いた金属Ｍｇの電解採取法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5993894A JPS5993894A (ja) | 1984-05-30 |
| JPH0359146B2 true JPH0359146B2 (ja) | 1991-09-09 |
Family
ID=16486976
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57204229A Granted JPS5993894A (ja) | 1982-11-19 | 1982-11-19 | 低密度浴を用いた金属Ｍｇの電解採取法 |
Country Status (9)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4495037A (ja) |
| EP (1) | EP0109953B1 (ja) |
| JP (1) | JPS5993894A (ja) |
| AU (1) | AU575028B2 (ja) |
| BR (1) | BR8306288A (ja) |
| CA (1) | CA1242163A (ja) |
| DE (1) | DE3377287D1 (ja) |
| NO (1) | NO164924C (ja) |
| NZ (1) | NZ206098A (ja) |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61113783A (ja) * | 1984-11-09 | 1986-05-31 | Hiroshi Ishizuka | 溶融塩化物電解装置 |
| US5279716A (en) * | 1992-09-21 | 1994-01-18 | General Motors Corporation | Method for producing magnesium metal from magnesium oxide |
| US5593566A (en) * | 1995-06-09 | 1997-01-14 | General Motors Corporation | Electrolytic production process for magnesium and its alloys |
| CN104278293A (zh) * | 2013-07-12 | 2015-01-14 | 中国科学院过程工程研究所 | 一种K3NaMgCl6、制备方法及其用途 |
| KR102341029B1 (ko) | 2014-06-30 | 2021-12-21 | 도호 티타늄 가부시키가이샤 | 금속의 제조 방법 및 고융점 금속의 제조 방법 |
Family Cites Families (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB351510A (en) * | 1930-02-28 | 1931-06-29 | Alfred Claude Jessup | Process and apparatus for producing electrolytically metals and particularly magnesium |
| US3396094A (en) * | 1962-10-25 | 1968-08-06 | Canada Aluminum Co | Electrolytic method and apparatus for production of magnesium |
| US3630859A (en) * | 1970-02-16 | 1971-12-28 | James G Macey | Electrolytic cell bath composition for production of magnesium |
| US4058448A (en) * | 1976-06-23 | 1977-11-15 | Muzhzhavlev Konstantin Dmitrie | Diaphragmless electrolyzer for producing magnesium and chlorine |
| NO144639C (no) * | 1979-06-26 | 1981-10-07 | Norsk Hydro As | Um fremgangsmaate og elektrolysoer for fremstilling av magnesi |
| IL61062A (en) * | 1979-09-27 | 1985-05-31 | Ishizuka Hiroshi | Apparatus for electrolytic production of magnesium metal from its chloride |
| CA1171384A (en) * | 1980-12-11 | 1984-07-24 | Hiroshi Ishizuka | Electrolytic cell for magnesium chloride |
| JPS58161788A (ja) * | 1982-03-16 | 1983-09-26 | Hiroshi Ishizuka | ＭｇＣｌ↓２用電解装置 |
-
1982
- 1982-11-19 JP JP57204229A patent/JPS5993894A/ja active Granted
-
1983
- 1983-10-25 US US06/545,255 patent/US4495037A/en not_active Expired - Fee Related
- 1983-10-27 AU AU20627/83A patent/AU575028B2/en not_active Ceased
- 1983-10-28 NZ NZ206098A patent/NZ206098A/en unknown
- 1983-10-28 CA CA000439948A patent/CA1242163A/en not_active Expired
- 1983-11-14 EP EP83850306A patent/EP0109953B1/en not_active Expired
- 1983-11-14 DE DE8383850306T patent/DE3377287D1/de not_active Expired
- 1983-11-16 BR BR8306288A patent/BR8306288A/pt not_active IP Right Cessation
- 1983-11-18 NO NO834240A patent/NO164924C/no unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| AU2062783A (en) | 1984-05-24 |
| NO164924C (no) | 1990-11-28 |
| NO834240L (no) | 1984-05-21 |
| US4495037A (en) | 1985-01-22 |
| DE3377287D1 (en) | 1988-08-11 |
| EP0109953A3 (en) | 1985-08-07 |
| NZ206098A (en) | 1986-10-08 |
| AU575028B2 (en) | 1988-07-21 |
| JPS5993894A (ja) | 1984-05-30 |
| NO164924B (no) | 1990-08-20 |
| BR8306288A (pt) | 1984-07-03 |
| CA1242163A (en) | 1988-09-20 |
| EP0109953B1 (en) | 1988-07-06 |
| EP0109953A2 (en) | 1984-05-30 |
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