JPH0359778B2 - - Google Patents
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- Publication number
- JPH0359778B2 JPH0359778B2 JP61038288A JP3828886A JPH0359778B2 JP H0359778 B2 JPH0359778 B2 JP H0359778B2 JP 61038288 A JP61038288 A JP 61038288A JP 3828886 A JP3828886 A JP 3828886A JP H0359778 B2 JPH0359778 B2 JP H0359778B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- slab
- edge
- burner
- heating device
- combustion
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/12—Accessories for subsequent treating or working cast stock in situ
- B22D11/1213—Accessories for subsequent treating or working cast stock in situ for heating or insulating strands
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、連続鋳造鋳片のエツジ加熱装置に関
する。
する。
鋳片の熱間圧延工程に於ける省エネルギーを主
目的とした、スラブ用連続鋳造機と熱間圧延機と
を通常の加熱炉を経由することなく直行直結する
プロセスに於いては、スラブエツジ部の温度確保
が極めて重要となる。
目的とした、スラブ用連続鋳造機と熱間圧延機と
を通常の加熱炉を経由することなく直行直結する
プロセスに於いては、スラブエツジ部の温度確保
が極めて重要となる。
これは連続鋳造機内及び連続鋳造機端から熱間
圧延機迄の鋳片搬送過程に於いて、特にスラブエ
ツジ部分は放熱し易い為、過度の温度降下のあつ
た場合、鋼中のAlNが析出し、製品段階での脆
化を誘起する問題があり、また熱間圧延工程に於
いてスラブエツジ部に大きな結晶粒が生成し、コ
イルのエツジ割れ現象を誘起する等の製品トラブ
ルを引起こすらからである。
圧延機迄の鋳片搬送過程に於いて、特にスラブエ
ツジ部分は放熱し易い為、過度の温度降下のあつ
た場合、鋼中のAlNが析出し、製品段階での脆
化を誘起する問題があり、また熱間圧延工程に於
いてスラブエツジ部に大きな結晶粒が生成し、コ
イルのエツジ割れ現象を誘起する等の製品トラブ
ルを引起こすらからである。
このためスラブエツジ部の温度確保のため、連
続鋳造機機端に於いて、特開昭47−34021号公報
や特開昭49−7124号公報に示すように、鋳片搬送
経路の一部に鋳片を囲繞する炉壁に、特に鋳片コ
ーナー部を指向したバーナーを多数本設置し、バ
ーナーの燃焼ガスが鋳片コーナー部を直撃する様
に工夫された鋳片加熱炉（エツジ部バーナー加
熱）を用いるか、あるいは連続鋳造機内はスラブ
内部に未だ未凝固部分が残つている程スラブ内部
温度が高い為、例えば特開昭56−119654号公報に
示されている様なスラブエツジ保温装置（エツジ
保温）が採用されている。
続鋳造機機端に於いて、特開昭47−34021号公報
や特開昭49−7124号公報に示すように、鋳片搬送
経路の一部に鋳片を囲繞する炉壁に、特に鋳片コ
ーナー部を指向したバーナーを多数本設置し、バ
ーナーの燃焼ガスが鋳片コーナー部を直撃する様
に工夫された鋳片加熱炉（エツジ部バーナー加
熱）を用いるか、あるいは連続鋳造機内はスラブ
内部に未だ未凝固部分が残つている程スラブ内部
温度が高い為、例えば特開昭56−119654号公報に
示されている様なスラブエツジ保温装置（エツジ
保温）が採用されている。
エツジ部バーナー加熱は、その一例として第４
図及び第５図に各々立面図及び平面図を示すが、
トンネル型炉体の側壁２に多数のバーナー３がス
ラブ４のエツジ部５を指向して設置されている。
この場合スラブエツジ部５は、鋳片切断装置通過
時の温度低下分と、熱間圧延機前に設置された鋳
片熱炉迄の搬送中に、スラブエツジ部５がAlN
を多量析出する温度以下にならない程度に加熱さ
れるだけで良いため、加熱用燃料の使用量は少量
で済むはずであつた。
図及び第５図に各々立面図及び平面図を示すが、
トンネル型炉体の側壁２に多数のバーナー３がス
ラブ４のエツジ部５を指向して設置されている。
この場合スラブエツジ部５は、鋳片切断装置通過
時の温度低下分と、熱間圧延機前に設置された鋳
片熱炉迄の搬送中に、スラブエツジ部５がAlN
を多量析出する温度以下にならない程度に加熱さ
れるだけで良いため、加熱用燃料の使用量は少量
で済むはずであつた。
かかる加熱方式は、バーナー３とスラブエツジ
部５との間隔の狭い広巾スラブ４の場合は、スラ
ブエツジ全面に拡がるような火炎６（図中左側）
が形成される為、比較的良好なスラブエツジ昇熱
特性が得られるが、狭巾スラブ５の場合は、バー
ナー３とスラブエツジ間隔が大なる為、バーナー
火炎流速が減衰しフレームリフト７（図中右側）
を生じ、火炎は天井耐火物１をなめて炉長方向に
流れ、炉外に燃焼排ガスとして漏出してしまう
為、ほとんどスラブエツジ部５を加熱できず、そ
の熱効率は２〜４％にとどまつていた。
部５との間隔の狭い広巾スラブ４の場合は、スラ
ブエツジ全面に拡がるような火炎６（図中左側）
が形成される為、比較的良好なスラブエツジ昇熱
特性が得られるが、狭巾スラブ５の場合は、バー
ナー３とスラブエツジ間隔が大なる為、バーナー
火炎流速が減衰しフレームリフト７（図中右側）
を生じ、火炎は天井耐火物１をなめて炉長方向に
流れ、炉外に燃焼排ガスとして漏出してしまう
為、ほとんどスラブエツジ部５を加熱できず、そ
の熱効率は２〜４％にとどまつていた。
これを回避する為、燃焼ガス量を増大させ、噴
流伝熱を促進させようとすれば、燃料原単位の増
大を招き、逆にバーナータイル８の内径を絞り高
流速化しようとすれば、フレーム径が小さくなる
為、火炎がスラブエツジ部５に衝突する面積が狭
くなり、スラブエツジ全体としての伝熱量向上に
はほとんど効果がなく、更にバーナー圧損が増大
する為、大容量の送風機を必要とするなどの難点
があつた。
流伝熱を促進させようとすれば、燃料原単位の増
大を招き、逆にバーナータイル８の内径を絞り高
流速化しようとすれば、フレーム径が小さくなる
為、火炎がスラブエツジ部５に衝突する面積が狭
くなり、スラブエツジ全体としての伝熱量向上に
はほとんど効果がなく、更にバーナー圧損が増大
する為、大容量の送風機を必要とするなどの難点
があつた。
また、エツジ保温装置については連続鋳造機内
ではスラブ内部が未だ未凝固部分が残つている程
スラブ内部温度が高いのでスラブエツジ温度の復
熱を計ることができる。
ではスラブ内部が未だ未凝固部分が残つている程
スラブ内部温度が高いのでスラブエツジ温度の復
熱を計ることができる。
また搬送経路においてもローラーテーブル搬送
速度を120〜150ｍ／分程度迄高速化し、且つロー
ラーテーブルの周縁を保温カバーで囲繞すること
により、スラブエツジ温度の急激な低下を防止す
ることが可能である。
速度を120〜150ｍ／分程度迄高速化し、且つロー
ラーテーブルの周縁を保温カバーで囲繞すること
により、スラブエツジ温度の急激な低下を防止す
ることが可能である。
しかし鋳片カツター近傍では、プロパンガス或
いはブタンガス等の燃料を純酸素燃焼させる切断
バーナートーチが、連続鋳片スラブの鋳造速度に
同期させて移動しながらスラブを切断する為、該
装置自体の可動部分が多くスラブエツジ保温装置
では極めてシール性の悪い状態とならざるをえな
い。従つてカツター部分では、自然対流による冷
却、開口部からの輻射冷却等により、スラブエツ
ジ部分がAlN多量析出温度（約900℃）に迄冷却
される難点がある。また搬送距離が遠い場合は前
述と同様の事態を招く等、いずれのエツジ対策を
施しても十分とは言い難い欠点を有している。
いはブタンガス等の燃料を純酸素燃焼させる切断
バーナートーチが、連続鋳片スラブの鋳造速度に
同期させて移動しながらスラブを切断する為、該
装置自体の可動部分が多くスラブエツジ保温装置
では極めてシール性の悪い状態とならざるをえな
い。従つてカツター部分では、自然対流による冷
却、開口部からの輻射冷却等により、スラブエツ
ジ部分がAlN多量析出温度（約900℃）に迄冷却
される難点がある。また搬送距離が遠い場合は前
述と同様の事態を招く等、いずれのエツジ対策を
施しても十分とは言い難い欠点を有している。
本発明は前述した如き従来の連続鋳造の鋳片エ
ツジ部を効果的に加熱して、AlN多量析出と結
晶粒の粗大化を防止し、しかも種々鋳片サイズの
エツジ部加熱を可能にするとともに、大巾な省エ
ネルギー化を図ることのできる加熱装置を提供す
ることにある。
ツジ部を効果的に加熱して、AlN多量析出と結
晶粒の粗大化を防止し、しかも種々鋳片サイズの
エツジ部加熱を可能にするとともに、大巾な省エ
ネルギー化を図ることのできる加熱装置を提供す
ることにある。
以下本発明によりエツジ加熱装置を図に示す実
施例に基づいて説明する。
施例に基づいて説明する。
第１図は本発明の連続鋳造鋳片のエツジ加熱装
置の立面図を示し、第２図は第１図の装置の平面
図を示し、第３図は第１図の側壁に設けた固体輻
射変換型燃焼装置の断面図を示す。図においてＡ
はエツジ加熱装置であり、スラブあるいはビレツ
ト等の鋳片４を囲繞して天井１と側壁２及びロー
ル９間に充填張りされた断熱床１０とからなり、
例えばボツクスあるいはトンネル型等の炉体形状
を呈している。
置の立面図を示し、第２図は第１図の装置の平面
図を示し、第３図は第１図の側壁に設けた固体輻
射変換型燃焼装置の断面図を示す。図においてＡ
はエツジ加熱装置であり、スラブあるいはビレツ
ト等の鋳片４を囲繞して天井１と側壁２及びロー
ル９間に充填張りされた断熱床１０とからなり、
例えばボツクスあるいはトンネル型等の炉体形状
を呈している。
この側壁２には複数の固体輻射変換型燃焼装置
１１が鋳片のエツジ部の両側に鋳片４のエツジ部
を指向して、例えば嵌め込みあるいは螺合等の手
段を用いて着脱自在に設けてある。固体輻射変換
型燃焼装置１１には、一端にLPGあるいCOG等
の燃焼ガスと例えば空気あるいは酸素を含む助燃
用気体の供給口１２と、該供給口に連通して適宜
空間を有する均圧室１３が設けてある。
１１が鋳片のエツジ部の両側に鋳片４のエツジ部
を指向して、例えば嵌め込みあるいは螺合等の手
段を用いて着脱自在に設けてある。固体輻射変換
型燃焼装置１１には、一端にLPGあるいCOG等
の燃焼ガスと例えば空気あるいは酸素を含む助燃
用気体の供給口１２と、該供給口に連通して適宜
空間を有する均圧室１３が設けてある。
また、均圧室１３には供給口１２と対向する側
に複数の細孔１５を穿設した多孔プレート１４が
該均圧室１３と燃焼室１６を連通して設けてあ
る。さらに該燃焼室１６の鋳片への燃焼ガス吐出
側には適宜気孔あるいは細孔穿設により通気性を
有する例えば耐火プレートあるいは耐火布等から
なる固体輻射帯１７が設けてある。
に複数の細孔１５を穿設した多孔プレート１４が
該均圧室１３と燃焼室１６を連通して設けてあ
る。さらに該燃焼室１６の鋳片への燃焼ガス吐出
側には適宜気孔あるいは細孔穿設により通気性を
有する例えば耐火プレートあるいは耐火布等から
なる固体輻射帯１７が設けてある。
この固体輻射帯１７は前記の素材に限ることな
く、熱容量が小さく且つ多数の通気孔を有し、容
易に輻射エネルギーに転換できるものであり、耐
熱性を具備するものであれば採用できる。このよ
うに構成されたエツジ加熱装置Ａはまず供給口１
２から送供される混合された燃料ガスと燃焼用空
気が均圧室１３に導入された後、逆火を防止する
為流速を増す多孔プレート１４を通つた後、燃焼
室１６を経て通気性を有す耐火プレート或いは耐
火布１７を経て、エツジ加熱装置Ａ内に燃焼ガス
となつて吹出される。
く、熱容量が小さく且つ多数の通気孔を有し、容
易に輻射エネルギーに転換できるものであり、耐
熱性を具備するものであれば採用できる。このよ
うに構成されたエツジ加熱装置Ａはまず供給口１
２から送供される混合された燃料ガスと燃焼用空
気が均圧室１３に導入された後、逆火を防止する
為流速を増す多孔プレート１４を通つた後、燃焼
室１６を経て通気性を有す耐火プレート或いは耐
火布１７を経て、エツジ加熱装置Ａ内に燃焼ガス
となつて吹出される。
この時燃焼ガスの持つエネルギーは、耐火プレ
ート或いは耐火布等の固体輻射帯１７に伝達され
固体輻射エネルギーに容易に転換される。即ち耐
火プレート或いは耐火布内を燃焼ガスが通過する
場合、被熱物の熱容量が小さく且つ多数の通気孔
が存在する為、伝熱面積が大なるがゆえ、容量に
耐火プレート或いは耐火布は昇熱される為であ
り、この燃焼熱エネルギーの固体輻射エネルギー
への転換率は、発熱量が4500Kcal／Ｎm3のコー
クス炉ガスを用いた結果では40〜50％にも達する
ことが判明した。
ート或いは耐火布等の固体輻射帯１７に伝達され
固体輻射エネルギーに容易に転換される。即ち耐
火プレート或いは耐火布内を燃焼ガスが通過する
場合、被熱物の熱容量が小さく且つ多数の通気孔
が存在する為、伝熱面積が大なるがゆえ、容量に
耐火プレート或いは耐火布は昇熱される為であ
り、この燃焼熱エネルギーの固体輻射エネルギー
への転換率は、発熱量が4500Kcal／Ｎm3のコー
クス炉ガスを用いた結果では40〜50％にも達する
ことが判明した。
従つて広巾の場合はスラブエツジは耐火プレー
ト或いは耐火布からの固体輻射と吹出される燃焼
ガスからのガス輻射及び対流伝熱によつて効果的
に加熱される。又狭巾スラブの場合も従来法に比
して固体輻射の増分が加熱効率向上を促す為30〜
40％の加熱効率向上が図れる。
ト或いは耐火布からの固体輻射と吹出される燃焼
ガスからのガス輻射及び対流伝熱によつて効果的
に加熱される。又狭巾スラブの場合も従来法に比
して固体輻射の増分が加熱効率向上を促す為30〜
40％の加熱効率向上が図れる。
この固体輻射変換型燃焼装置１１は、例えば熱
衝撃等で耐火プレート或いは耐火布等が破損して
も一体化されている為、炉外に容易に取外し、つ
け替えることができる為、整備性に優れ、更に
ON−OFF制御を実施する際にも耐火プレート或
いは耐火布等で成る固体輻射帯１７の熱容量が小
さい為、30〜40秒程度で該固体輻射帯１１の常用
温度（1200〜1300℃）迄到達でき、温度応答性に
優れたエツジ加熱装置Ａを構成することができ
る。
衝撃等で耐火プレート或いは耐火布等が破損して
も一体化されている為、炉外に容易に取外し、つ
け替えることができる為、整備性に優れ、更に
ON−OFF制御を実施する際にも耐火プレート或
いは耐火布等で成る固体輻射帯１７の熱容量が小
さい為、30〜40秒程度で該固体輻射帯１１の常用
温度（1200〜1300℃）迄到達でき、温度応答性に
優れたエツジ加熱装置Ａを構成することができ
る。
また、固体輻射帯１１は、発明者らの実施例で
は高さ260mm、巾560mm程度のものを使用したが、
当該燃焼装置のケーシングと固体輻射帯１１の熱
膨張差をうまく吸収できる工夫をすることによ
り、更に面積の広い固体輻射面を形成することも
可能であり、広範な加熱面積を燃料及び燃焼用空
気各々一系統の配管系でまかなうことができる
為、多数本のバーナーを設置する従来方式に比し
て配管設備費、制御用弁類等を大巾に節減できる
等の利点がある。
は高さ260mm、巾560mm程度のものを使用したが、
当該燃焼装置のケーシングと固体輻射帯１１の熱
膨張差をうまく吸収できる工夫をすることによ
り、更に面積の広い固体輻射面を形成することも
可能であり、広範な加熱面積を燃料及び燃焼用空
気各々一系統の配管系でまかなうことができる
為、多数本のバーナーを設置する従来方式に比し
て配管設備費、制御用弁類等を大巾に節減できる
等の利点がある。
以上述べた如く、本発明によるエツジ加熱装置
を用いることにより、簡単且つ安価な設備費で高
温域までの加熱温度応答性の極めて優れた加保熱
を行ない、AlNの析出あるいは粗大結晶粒化を
抑制して連鋳から熱間圧延間の大巾な省エネルギ
ー化と鋳片品質の向上を図ることができる。
を用いることにより、簡単且つ安価な設備費で高
温域までの加熱温度応答性の極めて優れた加保熱
を行ない、AlNの析出あるいは粗大結晶粒化を
抑制して連鋳から熱間圧延間の大巾な省エネルギ
ー化と鋳片品質の向上を図ることができる。
また、加熱の際に鋳片サイズの大小にかかわら
ず効果的なエツジ加熱を行ない得ることから工程
集約をも可能とする等大きな経済効果を実現でき
た。
ず効果的なエツジ加熱を行ない得ることから工程
集約をも可能とする等大きな経済効果を実現でき
た。
第１図は本発明による連続鋳造鋳片のエツジ加
熱装置の立面図を示し、第２図は第１図装置の平
面図を示し、第３図は第１図の側壁に設けた固体
輻射変換型燃焼装置の断面図を示し、第４図は従
来のエツジバーナー加熱装置の立面図を示し、第
５図は第４図の平面図を示す。 Ａ……エツジ加熱装置、１……天井、２……側
壁、３……バーナー、４……鋳片、５……エツジ
部、６……火炎、７……フレームリフト、８……
バーナータイル、９……ロール、１０……断熱
床、１１……固体輻射変換型燃焼装置、１２……
供給口、１３……均圧室、１４……多孔プレー
ト、１５……細孔、１６……燃焼室、１７……固
体輻射帯。
熱装置の立面図を示し、第２図は第１図装置の平
面図を示し、第３図は第１図の側壁に設けた固体
輻射変換型燃焼装置の断面図を示し、第４図は従
来のエツジバーナー加熱装置の立面図を示し、第
５図は第４図の平面図を示す。 Ａ……エツジ加熱装置、１……天井、２……側
壁、３……バーナー、４……鋳片、５……エツジ
部、６……火炎、７……フレームリフト、８……
バーナータイル、９……ロール、１０……断熱
床、１１……固体輻射変換型燃焼装置、１２……
供給口、１３……均圧室、１４……多孔プレー
ト、１５……細孔、１６……燃焼室、１７……固
体輻射帯。
Claims (1)
- １ 連続鋳造機のカツター前面もしくは後面の鋳
片搬送路に、該鋳片を囲繞する炉体を配設し、該
炉体側壁に鋳片エツジ部を指向して複数のバーナ
ーを設けた鋳片の加熱装置において、該バーナー
を均圧室と燃焼空間に多孔プレートを設け、該バ
ーナーの燃焼ガス吐出側で燃焼室の外側に通気性
の固体輻射帯を設けるとともに、該バーナーを加
熱装置の側壁に着脱自在に設けたことを特徴とす
る連続鋳造鋳片のエツジ加熱装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3828886A JPS62197254A (ja) | 1986-02-25 | 1986-02-25 | 連続鋳造鋳片のエツジ加熱装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3828886A JPS62197254A (ja) | 1986-02-25 | 1986-02-25 | 連続鋳造鋳片のエツジ加熱装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62197254A JPS62197254A (ja) | 1987-08-31 |
| JPH0359778B2 true JPH0359778B2 (ja) | 1991-09-11 |
Family
ID=12521122
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3828886A Granted JPS62197254A (ja) | 1986-02-25 | 1986-02-25 | 連続鋳造鋳片のエツジ加熱装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS62197254A (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE102006052138A1 (de) | 2006-05-16 | 2007-11-22 | Sms Demag Ag | Verfahren und Strangführungseinrichtung zum Führen eines gegossenen Strangs |
| WO2023140865A1 (en) * | 2022-01-24 | 2023-07-27 | Primetals Technologies USA LLC | Method for continuous casting |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS58192668A (ja) * | 1982-05-06 | 1983-11-10 | Daido Steel Co Ltd | 鋳片の端部加熱装置 |
| JPS591057A (ja) * | 1982-06-28 | 1984-01-06 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 連続鋳造鋳片の加熱方法および装置 |
| JPS609514A (ja) * | 1983-06-27 | 1985-01-18 | Chugai Ro Kogyo Kaisha Ltd | 熱鋼片端部加熱装置 |
-
1986
- 1986-02-25 JP JP3828886A patent/JPS62197254A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS62197254A (ja) | 1987-08-31 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |