JPH0359938B2 - - Google Patents
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- JPH0359938B2 JPH0359938B2 JP56211841A JP21184181A JPH0359938B2 JP H0359938 B2 JPH0359938 B2 JP H0359938B2 JP 56211841 A JP56211841 A JP 56211841A JP 21184181 A JP21184181 A JP 21184181A JP H0359938 B2 JPH0359938 B2 JP H0359938B2
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- wear
- graphite
- value
- aluminum
- flaky graphite
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
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- Manufacture Of Macromolecular Shaped Articles (AREA)
- Lubricants (AREA)
- Compositions Of Macromolecular Compounds (AREA)
- Sliding-Contact Bearings (AREA)
Description
本発明は射出成形可能なフツ素樹脂にオキシベ
ンゾイルポリエステルと天然鱗片状黒鉛とを加え
てなる高い限界PV値を有し、かつ相手材の損傷
度が非常に少ない射出成形可能な摺動材組成物に
関するものである。 ポリテトラフルオロエチレン（以下PTFEと略
す）は低摩擦係数を有するが耐摩耗性、耐圧縮ク
リープ特性が著しく劣る。従つて、軸受などの摺
動材として適用するために、種々の充填剤が検討
されてきた。このような充填剤の中で相手材がア
ルミ、SUS、真鋳のような軟質金属であつても
これらを損傷することなく、しかもPTFEの耐摩
耗性を著しく向上させるものとしては、ポリイミ
ド、オキシベンゾイルポリエステルの如き、耐熱
性の有機系の充填剤が知られている。特にオキシ
ベンゾイルポリエステルの充填効果は、大きく、
PTFEに20重量％程度、充填したものは、摩耗量
はPTFEの1/1000以下となり、耐圧縮クリープ特
性も大巾に改良され、摩擦係数もPTFEの低い値
を維持するだけでなく、安定であるという非常に
優れた摺動特性を有する。もちろん相手材がアル
ミなどの軟質金属であつても、ほとんど損傷する
ことはなく、800〜1000Kg／cm2・ｍ／minという
高いPV値（軸受にかかる圧力と速度の積）下で
も使用可能である。このような組成物について
は、特公昭49−27415に記載されている。 ところが該組成物の成形法としては、室温でプ
レホームを成形し、これを充分温度コントロール
のされた高温（350〜370℃）の熱風循環焼成炉中
で焼結させるという非常に特殊な成形法がとられ
る。 また、軸受形状にするには、更に切削加工が必
要であるため生産性が悪く、非常にコストがかか
るなどの問題がある。 一方、エチレン−テトラフルオロエチレン共重
合体、テトラフルオロエチレン−パーフルオロア
ルキルビニルエーテル共重合体などの射出成形可
能なフツ素樹脂にオキシベンゾイルポリエステル
を充填した場合にも、PTFEにオキシベンゾイル
ポリエステルを充填した場合と、同じような効果
が得られる。これらの組成物については特開昭50
−115263に記載されている。ところがこれらの射
出成形可能なフツ素樹脂は、PTFEにくらべ、融
点も低く、結晶性も低いため、射出成形可能なフ
ツ素樹脂とオキシベンゾイルポリエステルとの組
成物はPTFEとオキシベンゾイルポリエステルと
の組成物にくらべ限界PV値もかなり低く、使用
範囲も限られていた。たとえばサイクルが非常に
速い往復運動を伴なうピストンリングとか、放熱
面積が非常に小さい無給油軸受などに適用した場
合摺動面温度が著しく昇し、溶融現象を伴なう。
これらの問題点のため射出成形が可能であるとい
う特長を相殺してしまう結果になついた。 本発明者らは、これらの問題点を改良するた
め、射出成形可能なフツ素樹脂にオキシベゾイル
ポリエステルと天然鱗片状黒鉛との混合物を添加
することにより、相手材を損傷しないという特性
を維持し、限界PV値が射出成形可能なフツ素樹
脂にオキシベンゾイルポリエステルのみを添加し
たものにくらべ1.5〜２倍程度に、向上すること
を見出し本発明に到つた。 すなわち、本発明者らは、射出成形可能なフツ
素樹脂に対してオキシベンゾイルポリエステルと
天然鱗片状黒鉛との重量比が90：10〜40：60であ
る混合物を10〜100部加えることによつて、相手
材を損傷しないという特性を維持し、限界PV値
が射出成形可能なフツ素樹脂にオキシベンゾイル
ポリエステルのみを添加したものにくらべ1.5〜
２倍程度に向上することにより適用範囲が広がる
ことを見出し本発明に致つたのである。 本発明に使用し得るオキシベンゾイルポリエス
テルは一般に次式（）の反復単位をもつたもの
である。 これらのポリエステルの合成法としては特公昭
46−6796、特公昭47−47870で用いられているよ
うな高沸点溶剤を重合媒体として用いる方法や特
開昭54−46287、特開昭54−46291に見られるよう
に重合系に実質的に溶剤を用いない塊状重合法が
あり、このものはエコノールE101（住友化学工
業製）という商品名で市販されている。 本発明で使用し得る射出成形可能なフツ素樹脂
は、エチレン−テトラフルオロエチレン共重合体
は、テトラフルオロエチレン−ヘキサフルオロプ
ロピレン共重合体、テトラフルオロエチレン−パ
ーフルオロアルキルビニルエーテル共重合体、ポ
リトリクロロフルオロエチレン、ポリフツ化ビニ
リデン、ポリフツ化ビニルなどを含むが、特にエ
チレン−テトラフルオロエチレン共重合体（以下
ETFEと略す）、テトラフルオロエチレン−パー
フルオロアルキルビニルエーテル共重合体（以下
PFAと略す）が好ましい。ETFEで市販されて
いるものの例としては、テフゼル200（三井フロロ
ケミカル製）、アフロンCOP−C88A（旭硝子製）
などがある。またPFAで市販されているものの
例としては、テフロンPFA−340J（三井フロロケ
ミカル製）などがあげられる。 本発明で使用し得る天然鱗片状黒鉛とは、外形
がうろこ、葉状、針状を呈するものを大部分含む
天然産の黒鉛で、天然土状黒鉛にくらべ、固定炭
素分が高くSiO2などの灰分が少なく、耐熱性、
電気、抵抗、潤滑性の点で格段に優れている。ま
た人造黒鉛に比較しても結晶性が高く耐熱性、潤
滑性の点ではるかに優れているものである。特に
300メツシユ以下の粒度をもち、かつ固定炭素が
95％以の天然鱗片状黒鉛を使用した場合、分散
性、μの安定性、相手材の損傷度の点で優れ、安
定して高PV値が得られる。 市販品としてはCPB−30−、CPB1000、CPB
−3000、CPB−5000（以中越黒鉛製）などがあ
る。 射出成形可能なフツ素樹脂100部に対するオキ
シベンゾイルポリエステルと天然鱗片状黒鉛との
混合物の充填量は、10〜100部、好ましくは、20
〜60部である。これらの混合物が10部より少ない
場合は、射出成形可能なフツ素樹脂の耐摩耗性、
耐圧縮クリープ特性の改良が不充分で100部より
多い場合は、射出成形不可能となるか、あるいは
射出成形できても機械的に非常にもろいものとな
る。 射出成形可能なフツ素樹脂に充填するオキシベ
ンゾイルポリエステルと天然鱗片状黒鉛との混合
割合は、重量比で90：10〜40：60好ましくは85：
15〜50：50である。この範囲を越えると、射出成
形可能なフツ素樹脂とオキシベンゾイルポリエス
テルとの組成物の限界PV値の向は認められない。 本発明の組成物の混合方法としては、射出成形
可能なフツ素樹脂とオキシベンゾイルポリエステ
ルおよび天然鱗片状黒鉛を例えばヘンシエルミキ
サー、スーパーミキサーなどの混合機でドライブ
レンドした後、押出し機を通してペレツト状に対
する方法が一般的であるが、他の例としてはロー
ル混練、バンバリーミキサー混練後、シートペレ
タイザーでペレツト化することも可能である。 本発明の組成物は、PTFEあるいは射出成形可
能なフツ素樹脂と、オキシベンゾイルポリエステ
ルよりなる組成物にみられる相手材がアルミのよ
うな軟質金属であつても、ほとんど損傷すること
がない。ユニークな特性を維持し、射出成形可能
なフツ素樹脂とオキシベンゾイルポリエステルよ
りなる組成物の約1.5〜２倍の高い限界PV値を有
する摺動材料であるため、非常に過酷な条件でも
使用可能である。 また、本発明の組成物は、PTFEを主体とした
組成物とは異なり、一般的な射出成形機により、
軸受、ピストンリング、シールリングなどの摺動
部品を最終形状に容易に成形できるものであるた
め、生産性の点において非常に優れるものであ
る。 本発明は以下の実施例によつて説明するが、
部、％は特に断わらない限り重量部、重量％をあ
らわす。また実施例は本発明の好適な態様を示す
ものであつて、本発明の範囲を限定するものでは
ない。 実施例 １〜５ PFA（テフロン PFA−340J、三井フロケミカ
ル社製）と平均粒径20μを有するオキシベンゾイ
ルポリエステル（エコノール E101、住友化学
工業社製）と全量が800メツシユ（18μ）パスの
平均粒径5μを有する天然鱗片状黒鉛（中越黒鉛
製、CPB−3000）を第１表の組成比となるよう
に、ヘンシエルミキサーで混合し、６インチロー
ルを用いて360〜370℃の十分コントロールされた
温度下で10分混練した後、シートペレタイザーを
用いてカツテイングし、３〜５mm角のペレツトを
得た。 これらを1OZ射出成形機（住友重機械製ネオマ
ツト47/28）を用いてシリンダー中央部温度を370
〜390℃に設定し、摩耗リング（外径25.6mm、内
径20mm、高さ15mm）を成形した。これらの摩耗リ
ングからは鈴木式摩耗試験機（東洋ボールドウイ
ン製）を用いて、圧力Ｐ＝10Kg／cm2、速度Ｖ＝
40m／minの条件下、相手材をアルミ（JIS5052）
とし２時間の摺動を行なつた。その後Ｐを15Kg／
cm2一定とし、ＶをPV＝500，600，700……Kg／
cm2．ｍ／minと、100ずつ２時間の割合で増加さ
せながら、サンプルが溶融を伴なつた、異常摩耗
を起こすか、摩擦係数が急激に不安定となるPV
値まで、連続的に摺動を行ない、このようになつ
た時点で限界PV値とし運転を停止し、この時点
までの相手材のアルミの摩耗量を測定した。 これらの結果を第１表にまとめて示す。表から
明らかなようにいずれも900〜1200Kg／cm2・ｍ／
minという高い限界PV値を有し、相手材アルミ
の摩耗はほとんどみられなかつた。
ンゾイルポリエステルと天然鱗片状黒鉛とを加え
てなる高い限界PV値を有し、かつ相手材の損傷
度が非常に少ない射出成形可能な摺動材組成物に
関するものである。 ポリテトラフルオロエチレン（以下PTFEと略
す）は低摩擦係数を有するが耐摩耗性、耐圧縮ク
リープ特性が著しく劣る。従つて、軸受などの摺
動材として適用するために、種々の充填剤が検討
されてきた。このような充填剤の中で相手材がア
ルミ、SUS、真鋳のような軟質金属であつても
これらを損傷することなく、しかもPTFEの耐摩
耗性を著しく向上させるものとしては、ポリイミ
ド、オキシベンゾイルポリエステルの如き、耐熱
性の有機系の充填剤が知られている。特にオキシ
ベンゾイルポリエステルの充填効果は、大きく、
PTFEに20重量％程度、充填したものは、摩耗量
はPTFEの1/1000以下となり、耐圧縮クリープ特
性も大巾に改良され、摩擦係数もPTFEの低い値
を維持するだけでなく、安定であるという非常に
優れた摺動特性を有する。もちろん相手材がアル
ミなどの軟質金属であつても、ほとんど損傷する
ことはなく、800〜1000Kg／cm2・ｍ／minという
高いPV値（軸受にかかる圧力と速度の積）下で
も使用可能である。このような組成物について
は、特公昭49−27415に記載されている。 ところが該組成物の成形法としては、室温でプ
レホームを成形し、これを充分温度コントロール
のされた高温（350〜370℃）の熱風循環焼成炉中
で焼結させるという非常に特殊な成形法がとられ
る。 また、軸受形状にするには、更に切削加工が必
要であるため生産性が悪く、非常にコストがかか
るなどの問題がある。 一方、エチレン−テトラフルオロエチレン共重
合体、テトラフルオロエチレン−パーフルオロア
ルキルビニルエーテル共重合体などの射出成形可
能なフツ素樹脂にオキシベンゾイルポリエステル
を充填した場合にも、PTFEにオキシベンゾイル
ポリエステルを充填した場合と、同じような効果
が得られる。これらの組成物については特開昭50
−115263に記載されている。ところがこれらの射
出成形可能なフツ素樹脂は、PTFEにくらべ、融
点も低く、結晶性も低いため、射出成形可能なフ
ツ素樹脂とオキシベンゾイルポリエステルとの組
成物はPTFEとオキシベンゾイルポリエステルと
の組成物にくらべ限界PV値もかなり低く、使用
範囲も限られていた。たとえばサイクルが非常に
速い往復運動を伴なうピストンリングとか、放熱
面積が非常に小さい無給油軸受などに適用した場
合摺動面温度が著しく昇し、溶融現象を伴なう。
これらの問題点のため射出成形が可能であるとい
う特長を相殺してしまう結果になついた。 本発明者らは、これらの問題点を改良するた
め、射出成形可能なフツ素樹脂にオキシベゾイル
ポリエステルと天然鱗片状黒鉛との混合物を添加
することにより、相手材を損傷しないという特性
を維持し、限界PV値が射出成形可能なフツ素樹
脂にオキシベンゾイルポリエステルのみを添加し
たものにくらべ1.5〜２倍程度に、向上すること
を見出し本発明に到つた。 すなわち、本発明者らは、射出成形可能なフツ
素樹脂に対してオキシベンゾイルポリエステルと
天然鱗片状黒鉛との重量比が90：10〜40：60であ
る混合物を10〜100部加えることによつて、相手
材を損傷しないという特性を維持し、限界PV値
が射出成形可能なフツ素樹脂にオキシベンゾイル
ポリエステルのみを添加したものにくらべ1.5〜
２倍程度に向上することにより適用範囲が広がる
ことを見出し本発明に致つたのである。 本発明に使用し得るオキシベンゾイルポリエス
テルは一般に次式（）の反復単位をもつたもの
である。 これらのポリエステルの合成法としては特公昭
46−6796、特公昭47−47870で用いられているよ
うな高沸点溶剤を重合媒体として用いる方法や特
開昭54−46287、特開昭54−46291に見られるよう
に重合系に実質的に溶剤を用いない塊状重合法が
あり、このものはエコノールE101（住友化学工
業製）という商品名で市販されている。 本発明で使用し得る射出成形可能なフツ素樹脂
は、エチレン−テトラフルオロエチレン共重合体
は、テトラフルオロエチレン−ヘキサフルオロプ
ロピレン共重合体、テトラフルオロエチレン−パ
ーフルオロアルキルビニルエーテル共重合体、ポ
リトリクロロフルオロエチレン、ポリフツ化ビニ
リデン、ポリフツ化ビニルなどを含むが、特にエ
チレン−テトラフルオロエチレン共重合体（以下
ETFEと略す）、テトラフルオロエチレン−パー
フルオロアルキルビニルエーテル共重合体（以下
PFAと略す）が好ましい。ETFEで市販されて
いるものの例としては、テフゼル200（三井フロロ
ケミカル製）、アフロンCOP−C88A（旭硝子製）
などがある。またPFAで市販されているものの
例としては、テフロンPFA−340J（三井フロロケ
ミカル製）などがあげられる。 本発明で使用し得る天然鱗片状黒鉛とは、外形
がうろこ、葉状、針状を呈するものを大部分含む
天然産の黒鉛で、天然土状黒鉛にくらべ、固定炭
素分が高くSiO2などの灰分が少なく、耐熱性、
電気、抵抗、潤滑性の点で格段に優れている。ま
た人造黒鉛に比較しても結晶性が高く耐熱性、潤
滑性の点ではるかに優れているものである。特に
300メツシユ以下の粒度をもち、かつ固定炭素が
95％以の天然鱗片状黒鉛を使用した場合、分散
性、μの安定性、相手材の損傷度の点で優れ、安
定して高PV値が得られる。 市販品としてはCPB−30−、CPB1000、CPB
−3000、CPB−5000（以中越黒鉛製）などがあ
る。 射出成形可能なフツ素樹脂100部に対するオキ
シベンゾイルポリエステルと天然鱗片状黒鉛との
混合物の充填量は、10〜100部、好ましくは、20
〜60部である。これらの混合物が10部より少ない
場合は、射出成形可能なフツ素樹脂の耐摩耗性、
耐圧縮クリープ特性の改良が不充分で100部より
多い場合は、射出成形不可能となるか、あるいは
射出成形できても機械的に非常にもろいものとな
る。 射出成形可能なフツ素樹脂に充填するオキシベ
ンゾイルポリエステルと天然鱗片状黒鉛との混合
割合は、重量比で90：10〜40：60好ましくは85：
15〜50：50である。この範囲を越えると、射出成
形可能なフツ素樹脂とオキシベンゾイルポリエス
テルとの組成物の限界PV値の向は認められない。 本発明の組成物の混合方法としては、射出成形
可能なフツ素樹脂とオキシベンゾイルポリエステ
ルおよび天然鱗片状黒鉛を例えばヘンシエルミキ
サー、スーパーミキサーなどの混合機でドライブ
レンドした後、押出し機を通してペレツト状に対
する方法が一般的であるが、他の例としてはロー
ル混練、バンバリーミキサー混練後、シートペレ
タイザーでペレツト化することも可能である。 本発明の組成物は、PTFEあるいは射出成形可
能なフツ素樹脂と、オキシベンゾイルポリエステ
ルよりなる組成物にみられる相手材がアルミのよ
うな軟質金属であつても、ほとんど損傷すること
がない。ユニークな特性を維持し、射出成形可能
なフツ素樹脂とオキシベンゾイルポリエステルよ
りなる組成物の約1.5〜２倍の高い限界PV値を有
する摺動材料であるため、非常に過酷な条件でも
使用可能である。 また、本発明の組成物は、PTFEを主体とした
組成物とは異なり、一般的な射出成形機により、
軸受、ピストンリング、シールリングなどの摺動
部品を最終形状に容易に成形できるものであるた
め、生産性の点において非常に優れるものであ
る。 本発明は以下の実施例によつて説明するが、
部、％は特に断わらない限り重量部、重量％をあ
らわす。また実施例は本発明の好適な態様を示す
ものであつて、本発明の範囲を限定するものでは
ない。 実施例 １〜５ PFA（テフロン PFA−340J、三井フロケミカ
ル社製）と平均粒径20μを有するオキシベンゾイ
ルポリエステル（エコノール E101、住友化学
工業社製）と全量が800メツシユ（18μ）パスの
平均粒径5μを有する天然鱗片状黒鉛（中越黒鉛
製、CPB−3000）を第１表の組成比となるよう
に、ヘンシエルミキサーで混合し、６インチロー
ルを用いて360〜370℃の十分コントロールされた
温度下で10分混練した後、シートペレタイザーを
用いてカツテイングし、３〜５mm角のペレツトを
得た。 これらを1OZ射出成形機（住友重機械製ネオマ
ツト47/28）を用いてシリンダー中央部温度を370
〜390℃に設定し、摩耗リング（外径25.6mm、内
径20mm、高さ15mm）を成形した。これらの摩耗リ
ングからは鈴木式摩耗試験機（東洋ボールドウイ
ン製）を用いて、圧力Ｐ＝10Kg／cm2、速度Ｖ＝
40m／minの条件下、相手材をアルミ（JIS5052）
とし２時間の摺動を行なつた。その後Ｐを15Kg／
cm2一定とし、ＶをPV＝500，600，700……Kg／
cm2．ｍ／minと、100ずつ２時間の割合で増加さ
せながら、サンプルが溶融を伴なつた、異常摩耗
を起こすか、摩擦係数が急激に不安定となるPV
値まで、連続的に摺動を行ない、このようになつ
た時点で限界PV値とし運転を停止し、この時点
までの相手材のアルミの摩耗量を測定した。 これらの結果を第１表にまとめて示す。表から
明らかなようにいずれも900〜1200Kg／cm2・ｍ／
minという高い限界PV値を有し、相手材アルミ
の摩耗はほとんどみられなかつた。
【表】
また実施例２、実施例４の組成物については、
Ｐ＝15Kg／cm2、Ｖ＝70m／minの条件下、相手材
をアルミ（JIS5052）とし、20時間の摺動を行な
い摩耗係数、摩耗係数、相手材アルミの摩耗量を
測定した。これらの結果を２表に示す。表から明
らかなように、このような高PV値下でも良好な
摺動特性を示し、相手材アルミの摩耗はほとんど
みられなかつた。
Ｐ＝15Kg／cm2、Ｖ＝70m／minの条件下、相手材
をアルミ（JIS5052）とし、20時間の摺動を行な
い摩耗係数、摩耗係数、相手材アルミの摩耗量を
測定した。これらの結果を２表に示す。表から明
らかなように、このような高PV値下でも良好な
摺動特性を示し、相手材アルミの摩耗はほとんど
みられなかつた。
【表】
実施例 ６、７
PFA100部、オキシベンゾイルポリエステル36
部、天然鱗片状黒鉛７部の組成比とし、天然鱗片
状黒鉛として500メツシユ（30μ）パスの平均粒
径7μのもの（中越黒鉛製、CPB−1000）、1500メ
ツシユ（10μ）パスの平均粒径2μのもの（中越黒
鉛製、CPB−5000）の２種類を用いたものにつ
いて実施例１〜５と同様にして限界PV値を求め
たところいずれも1100〜1200Kg／cm2・ｍ／minで
相手材アルミの摩耗もほとんどみられなかつた。 またこれらについては実施例１〜５と同様にし
てＰ＝15Kg／cm2、Ｖ＝70m／minの条件下で20時
間の摺動を行なつた。これらの結果を第３表に示
す。表から明らかなように実施例４の天然鱗片状
黒鉛としてCPB−3000を用いたものとほとんど
同じ摺動特性を得た。また、相手材アルミの摩耗
もほとんどみられなかつた。
部、天然鱗片状黒鉛７部の組成比とし、天然鱗片
状黒鉛として500メツシユ（30μ）パスの平均粒
径7μのもの（中越黒鉛製、CPB−1000）、1500メ
ツシユ（10μ）パスの平均粒径2μのもの（中越黒
鉛製、CPB−5000）の２種類を用いたものにつ
いて実施例１〜５と同様にして限界PV値を求め
たところいずれも1100〜1200Kg／cm2・ｍ／minで
相手材アルミの摩耗もほとんどみられなかつた。 またこれらについては実施例１〜５と同様にし
てＰ＝15Kg／cm2、Ｖ＝70m／minの条件下で20時
間の摺動を行なつた。これらの結果を第３表に示
す。表から明らかなように実施例４の天然鱗片状
黒鉛としてCPB−3000を用いたものとほとんど
同じ摺動特性を得た。また、相手材アルミの摩耗
もほとんどみられなかつた。
【表】
比較例 １〜４
天然鱗片状黒鉛を用いない、PFAとオキシベ
ンゾイルポリエステルとからなる第４表の組成物
およびPFA単体について、実施例１〜５とまつ
たく同様の方法で、限界PV値、相手材アルミの
摩耗量を求めた。PFA単体（比較例４）が初期
のPV＝400Kg／cm2・ｍ／minで著しく摩耗したの
に対して、PFAにオキシベンゾイルポリエステ
ルを添加したものはいずれも限界PV値は向上し
た。しかしながら天然鱗状黒鉛とオキシベンゾイ
ルポリエステルを添加した実施例１〜５の組成物
の約1/2の値であつた。ただし相手材アルミの摩
耗はほとんどみられなかつた。これらの結果を第
４表にまとめて示す。
ンゾイルポリエステルとからなる第４表の組成物
およびPFA単体について、実施例１〜５とまつ
たく同様の方法で、限界PV値、相手材アルミの
摩耗量を求めた。PFA単体（比較例４）が初期
のPV＝400Kg／cm2・ｍ／minで著しく摩耗したの
に対して、PFAにオキシベンゾイルポリエステ
ルを添加したものはいずれも限界PV値は向上し
た。しかしながら天然鱗状黒鉛とオキシベンゾイ
ルポリエステルを添加した実施例１〜５の組成物
の約1/2の値であつた。ただし相手材アルミの摩
耗はほとんどみられなかつた。これらの結果を第
４表にまとめて示す。
【表】
またPFAとオキシベンゾイルポリエステルと
からなる組成物について実施例１〜５と同様にし
て、Ｐ＝15Kg／cm2、Ｖ＝50m／minの条件下で摺
動を行なつたが、いずれも測定後２時間以内でサ
ンプルは変形し、異常摩耗をおこし摩耗係数は
0.28〜0.35と高く不安定となつた。測定後の摺動
面をみると一部溶融に伴なつたパリがみられた。
これらの比較例から天然鱗片状黒鉛の添加効果は
明らかである。 比較例 ５ 実施例４と同じ組成で天然鱗片状黒鉛のかわり
にCPB−3000と同程度の粒径をもつ土状黒鉛
（中越黒鉛製AX−600）を用いて実施例１〜５と
同様にして限界PV値、相手材アルミの摩耗量を
求めたがPV＝600Kg／cm2．ｍ／minで異常摩耗を
おこしサンプルは変形した。また相手材アルミ表
面は著しく損傷していた。土状黒鉛に含まれてい
るSiO2が相手材を損傷したものと考えられる。 比較例 ６ 実施例４と同じ組成で天然鱗片状黒鉛のかわり
にCPB−1000と同程度の粒径をもつ人造黒鉛
（中越黒鉛製Ｇ−10）を用いて実施例１〜５と同
様にして、限界PV値、相手材アルミの摩耗量を
求めた。その結果、PV＝700Kg／cm2．ｍ／minで
サンプルが変形した。ただし相手材アルミ表面の
摩耗はほとんどみられなかつた。すなわち、人造
黒鉛の場合、添加することにより、土状黒鉛のよ
うに悪影響を及ぼさないが効果はあまり認められ
なかつた。 実施例 ８，９ ETFE（テフゼル 200、三井フロロケミカル社
製）と平均粒径20μを有するオキシベンゾイルポ
リエステル（エコノール E101住友化学工業社
製）と全量が800メツシユ（18μ）パスの平均粒
径5μを有する天然鱗片状黒鉛（中越黒鉛製、
CPB−3000）を第５表組成比となるようにヘキ
シエルミキサーで混合し、２軸タイプの押出機
（池具鉄工製PCM−30）を用いて、シリンダー中
央部温度を300〜310℃に設定し、押出し造粒を行
ないペレツトを得た。これらを1OZ射出成形機
（住友重機械製ネオマツト47/28）を用いてシリン
ダー中央部温度を310〜320℃に設定し、実施例１
〜５で述べたのと同じ形状の摩耗リングを成形
し、実施例１〜５と同様の方法にて限界PV値、
相手材の摩耗量を測定した。ただし、条件として
は、はじめに圧力Ｐ＝10Kg／cm2、速度Ｖ＝10m／
minで２時間摺動を行ない、その後Ｐを10Kg／cm2
一定としてＶをPV＝200、300、400……Kg／cm2・
ｍ／minと100ずつ２時間の割合で増加させなが
ら行なつた。これらの結果を第５表に示す。表か
ら明らかなようにいずれも約700Kg／cm2・ｍ／
minの限界PV値を有し、相手材アルミの摩耗は
ほとんどみられなかつた。
からなる組成物について実施例１〜５と同様にし
て、Ｐ＝15Kg／cm2、Ｖ＝50m／minの条件下で摺
動を行なつたが、いずれも測定後２時間以内でサ
ンプルは変形し、異常摩耗をおこし摩耗係数は
0.28〜0.35と高く不安定となつた。測定後の摺動
面をみると一部溶融に伴なつたパリがみられた。
これらの比較例から天然鱗片状黒鉛の添加効果は
明らかである。 比較例 ５ 実施例４と同じ組成で天然鱗片状黒鉛のかわり
にCPB−3000と同程度の粒径をもつ土状黒鉛
（中越黒鉛製AX−600）を用いて実施例１〜５と
同様にして限界PV値、相手材アルミの摩耗量を
求めたがPV＝600Kg／cm2．ｍ／minで異常摩耗を
おこしサンプルは変形した。また相手材アルミ表
面は著しく損傷していた。土状黒鉛に含まれてい
るSiO2が相手材を損傷したものと考えられる。 比較例 ６ 実施例４と同じ組成で天然鱗片状黒鉛のかわり
にCPB−1000と同程度の粒径をもつ人造黒鉛
（中越黒鉛製Ｇ−10）を用いて実施例１〜５と同
様にして、限界PV値、相手材アルミの摩耗量を
求めた。その結果、PV＝700Kg／cm2．ｍ／minで
サンプルが変形した。ただし相手材アルミ表面の
摩耗はほとんどみられなかつた。すなわち、人造
黒鉛の場合、添加することにより、土状黒鉛のよ
うに悪影響を及ぼさないが効果はあまり認められ
なかつた。 実施例 ８，９ ETFE（テフゼル 200、三井フロロケミカル社
製）と平均粒径20μを有するオキシベンゾイルポ
リエステル（エコノール E101住友化学工業社
製）と全量が800メツシユ（18μ）パスの平均粒
径5μを有する天然鱗片状黒鉛（中越黒鉛製、
CPB−3000）を第５表組成比となるようにヘキ
シエルミキサーで混合し、２軸タイプの押出機
（池具鉄工製PCM−30）を用いて、シリンダー中
央部温度を300〜310℃に設定し、押出し造粒を行
ないペレツトを得た。これらを1OZ射出成形機
（住友重機械製ネオマツト47/28）を用いてシリン
ダー中央部温度を310〜320℃に設定し、実施例１
〜５で述べたのと同じ形状の摩耗リングを成形
し、実施例１〜５と同様の方法にて限界PV値、
相手材の摩耗量を測定した。ただし、条件として
は、はじめに圧力Ｐ＝10Kg／cm2、速度Ｖ＝10m／
minで２時間摺動を行ない、その後Ｐを10Kg／cm2
一定としてＶをPV＝200、300、400……Kg／cm2・
ｍ／minと100ずつ２時間の割合で増加させなが
ら行なつた。これらの結果を第５表に示す。表か
ら明らかなようにいずれも約700Kg／cm2・ｍ／
minの限界PV値を有し、相手材アルミの摩耗は
ほとんどみられなかつた。
【表】
比較例 ７〜９
天然鱗片状黒鉛を用いないETFEとオキシベン
ゾイルポリエステルとからなる第６表の組成物お
よびETFE単体について、実施例８，９とまつた
く同様の方法で限界PV値、相手材アルミの摩耗
量を求めたETFE単体（比較例９）の限界PV値
は約200Kg／cm2・ｍ／minであるのに対して、
ETFEにオキシベンゾイルポリエステルを添加し
たものは、いずれも限界PV値は向上したが、し
かしながら天然鱗片状黒鉛とオキシベンゾイルポ
リエステルを添加した実施例８，９の組成物の約
１／２の値であつた。ただし相手材アルミの摩耗は
ほとんどみとめられなかつた。これらの結果を第
６表にまとめて示す。
ゾイルポリエステルとからなる第６表の組成物お
よびETFE単体について、実施例８，９とまつた
く同様の方法で限界PV値、相手材アルミの摩耗
量を求めたETFE単体（比較例９）の限界PV値
は約200Kg／cm2・ｍ／minであるのに対して、
ETFEにオキシベンゾイルポリエステルを添加し
たものは、いずれも限界PV値は向上したが、し
かしながら天然鱗片状黒鉛とオキシベンゾイルポ
リエステルを添加した実施例８，９の組成物の約
１／２の値であつた。ただし相手材アルミの摩耗は
ほとんどみとめられなかつた。これらの結果を第
６表にまとめて示す。
【表】
これらの比較例から天然鱗片状黒鉛の添加効果
は明らかである。
は明らかである。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 射出成形可能なフツ素樹脂100部に対して、
オキシベンゾイルポリエステルと天然鱗片状黒鉛
との重量比が90：10〜40：60である混合物を10〜
100部加えてなる射出成形可能な摺動材組成物。 ２ 天然鱗片状黒鉛として300メツシユ以下の粒
度をもち、かつ固定炭素が95％以上のものを使用
した特許請求の範囲第１項に記載された摺動材組
成物。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56211841A JPS58109549A (ja) | 1981-12-23 | 1981-12-23 | 摺動材組成物 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56211841A JPS58109549A (ja) | 1981-12-23 | 1981-12-23 | 摺動材組成物 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58109549A JPS58109549A (ja) | 1983-06-29 |
| JPH0359938B2 true JPH0359938B2 (ja) | 1991-09-12 |
Family
ID=16612466
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP56211841A Granted JPS58109549A (ja) | 1981-12-23 | 1981-12-23 | 摺動材組成物 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58109549A (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2589714B2 (ja) * | 1987-11-25 | 1997-03-12 | 日本バルカー工業株式会社 | 摺動材組成物 |
| JPH01259055A (ja) * | 1988-04-07 | 1989-10-16 | Nichias Corp | 弗素樹脂系摺動材組成物 |
| WO2001090274A1 (en) * | 2000-05-25 | 2001-11-29 | Daikin Industries, Ltd. | Seal ring |
-
1981
- 1981-12-23 JP JP56211841A patent/JPS58109549A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS58109549A (ja) | 1983-06-29 |
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