JPH0361574B2 - - Google Patents
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Description
本発明は、エチレンとα−オレフインとの共重
合体をフイルム加工することによつて得られる配
向が抑制された引裂強度バランスの良い厚さ30μ
以下の新規な超高耐衝撃性フイルムの製造法に関
する。更に詳しく言えば、密度が0.895〜0.935
ｇ／cm3で、かつメルトインデツクスが0.5ｇ／10
分以下のエチレンと炭素数が３以上18以下のα−
オレフインとの共重合体（以下エチレン−α−オ
レフイン共重合体樹脂）をフイルム加工すること
によつて得られるフイルム加工時の機械方向を基
準とした結晶格子ｂ軸の配向関数fβが−0.1以上
で、かつｃ軸の配向関数fεが0.1以下である配向
が抑制された引裂強度バランスの良い厚さ30μ以
下の超高耐衝撃性フイルムの製造法に関するもの
である。 エチレン−α−オレフイン共重合体樹脂は、所
謂チーグラー型触媒やフイリツプス型触媒を用い
て種々のプロセスで工業的に生産されている。昨
今直鎖状低密度ポリエチレンとして市販されてい
るものは、その一つである。エチレン−α−オレ
フイン共重合体樹脂は、一般的には加熱プレスシ
ートにおける引張り特性や耐衝撃性等の機械的性
質は非常に優れているが、加工時のトルクが高
く、また溶融物の強度（以下メルトテンシヨンと
略称する。）が小さいために加工安定性が悪いと
いう欠点を有している。 エチレン−α−オレフイン共重合体樹脂におい
ては、プレスシートの耐衝撃性、加工性に対する
メルトインデツクスや密度などの影響は次のとお
りである。メルトインデツクスが小さく密度が小
さいほど耐衝撃性は向上する。一方メルトインデ
ツクスが小さいほど加工時のトルクが高くメルト
テンシヨンが高くなり、加工時にモーター消費電
力は多いが反面加工安定性は改良される。従つ
て、小さいメルトインデツクスのもののトルクを
低下させるために異なるメルトインデツクスの樹
脂をブレンドしたり、特別な触媒を用いて重合
し、分子量分布を広くする等の手法が一般的にと
られている。更にエチレン−α−オレフイン共重
合体樹脂の成形物の耐衝撃性は、成形物の厚みに
よつてもまた成形加工法によつても大きく変化す
る。即ちシート、パイプおよび型物等の厚物成形
物においては、機械的性質のMD／TDバランス
が良く樹脂本来の良好な耐衝撃性が得られる。し
かしＴダイフイルム、インフレーシヨンフイルム
等の薄物成形物においては、成形加工時における
特有の分子配向のために、機械的性質のMD／
TDバランスが悪く、また樹脂本来の良好な耐衝
撃性が得られない。この傾向は、30μ以下の薄物
フイルムにおいて著しい。ここでMDは成形加工
時の機械方向を表わし、TDはそれに垂直な方向
を表わす。機械的性質のMD／TDバランスは、
エチレン−α−オレフイン樹脂のメルトインデツ
クスが小さいほど、また密度が高いほど悪くなり
結果として本来の良好な耐衝撃性が得られない。 これらの点を解決するために現在までにメルト
インデツクスの小さい高密度ポリエチレン（以
下、高分子量高密度ポリエチレンと略称する。）
について、種々のフイルム加工法が提案されてお
り、薄物フイルムにおいて、樹脂本来の良好な耐
衝撃性が得られることが知られている。この高分
子量高密度ポリエチレンフイルムの製造技術の一
例は、極薄強化フイルム成形法として知られ、
種々の文献において解説がなされている。（例え
ば木下、“プラスチツクス”、29巻12号、p70〜
78、1978年）この極薄強化フイルムは最近規格
装、ゴミ袋やレジ袋等広範囲に用いられている。 本発明者らはかかるエチレン−α−オレフイン
共重合体樹脂フイルムの耐衝撃性について鋭意検
討を重ねた結果、密度が0.895〜0.935ｇ／cm3でか
つメルトインデツクスが0.5ｇ／10分以下のエチ
レン−α−オレフイン共重合体を以下に述べる方
法でフイルム加工することにより得られる、MD
方向を基準とした結晶格子ｂ軸の配向関数fβが−
0.1以上、ｃ軸の配向関数fεが0.1以下である配向
の抑制された厚み30μ以下のフイルムが引裂強度
バランスが良く超高耐衝撃性を発現するという驚
くべき事実を発見し、本願発明に至つたものであ
る。 すなわち、本願発明は、密度が0.895ｇ／cm3以
上0.935ｇ／cm3以下で、かつメルトインデツクス
が0.5ｇ／10分以下のエチレンと炭素数が３以上
18以下のα−オレフインとの共重合体を溶融押出
法にてダイスから押出すことにより管状溶融体を
得、該管状溶融体を該ダイスと同芯の円錘状内部
マンドレルを用いて該マンドレルに添わせる形で
ダイスの口径より小さくくびれさせ、次いでブロ
ーアツプ比３以上に膨張させてバブルを形成させ
固化位置をダイ出口からダイの口径の５倍以上の
位置にくるように空冷を行なうことにより、配向
関数fβが−0.1以上、配向関数fεが0.1以下および
厚みが30μ以下であるフイルムを得ることを特徴
とする超高耐衝撃性フイルムの製造法に関するも
のである。 ここで各格子軸の配向関数はsteinらに従い、
偏光赤外吸収スペクトルからMDを基準として次
式によつて求められる。（R.E.Read.R.Stein.
Macromolecules.1.116（1968年）） fα＝(D730-1)／(D730+2) ＝(3cos2α-1)／２ (1) fβ＝(D720-1)／(D720+2) ＝(3cos2β-1)／２ (2) fε＝−（fα＋fβ） (3) D730＝Ａ(730cm-1)／Ａ⊥(730cm-1) (4) D720＝Ａ(720cm-1)／Ａ⊥(720cm-1) (5) 各記号の表わす意味は次の通りである。 fα，fβ及びfεは各々結晶格子ａ軸ｂ軸及びｃ軸
の配向関数である。D730及びD720は各々波数
730cm-1及び720cm-1における赤外二色比であり、
表示波数におけるMD及びTDの各々の偏光赤外
スペクトルの吸光度Ａ及びＡ⊥の比として式(4)
及び(5)で定義される。 またα及びβは各々ａ軸及びｂ軸とMDのなす
角度である。インフレーシヨンフイルムにおいて
最も配向が進んだ状態においては、結晶格子のｃ
軸とMDが一致しα＝β＝90°となりfα＝−0.5，
fβ＝−0.5，fε＝１となる。実際のインフレーシ
ヨンフイルムにおいては、fα，fβ＞−0.5，fε＜
１でありこれらの値がインフレーシヨンフイルム
の配向の抑制状態を表現している。（インフレー
シヨンフイルムの配向をモデル的に計算した一例
として、松村、長沢、“高分子論文集”、33巻４
号、p171（1976年）がある。） 本発明で用いられるエチレン−α−オレフイン
共重合体は、エチレンと炭素数が３以上18以下の
α−オレフインとの共重合体であり、共重合成分
であるα−オレフインとしては、一般式Ｒ−CH
＝CH2（式中Ｒは炭素数１〜16のアルキル基を示
す。）で表わされる化合物で、その具体例として
はプロピレン、ブテン−１、ペンテン−１、ヘキ
セン−１、ヘプテン−１、オクテン−１、ノネン
−１、デセン−１、４−メチル−ペンテン−１、
４−メチル−ヘキセン−１、４，４−ジメチル−
ペンテン−１等があげられる。かかるエチレン−
α−オレフイン共重合体は、エチレンとα−オレ
フインを遷移金属触媒を用いて共重合することに
より得られる。密度については、α−オレフイン
の種類及び共重合量によつて制御され、メルトイ
ンデツクスは連鎖移動剤の種類及び量によつて制
御される。触媒や重合方法については特に制約は
なく、例えば触媒としては、所謂チーグラー型触
媒やフイリツプス型触媒が挙げられ、重合方法と
しては所謂スラリー重合、溶液重合や気相重合等
が挙げられる。 エチレン−α−オレフイン共重合体としては、
密度が0.895〜0.935ｇ／cm3でかつメルトインデツ
クスが0.5ｇ／10分以下のものが用いられ、特に
密度が0.910〜0.920ｇ／cm3でありかつメルトイン
デツクスが0.3ｇ／10分以下のものが好適である。
密度が0.895ｇ／cm3未満のものは、フイルムのブ
ロツキングが大きいので実用上用いられない。ま
た0.935ｇ／cm3を超えるものはフイルムの耐衝撃
性が十分に得られず用いられない。またメルトイ
ンデツクスが0.5ｇ／10分を超えるものは、フイ
ルムの耐衝撃性が十分に得られず、また以下に述
べる空冷インフレーシヨンフイルム加工において
バブルの安定性が十分でなく用いられない。 かかるエチレン−α−オレフイン共重合体を本
発明によるフイルム加工法を用いて加工しMD方
向を基準とした結晶格子ｂ軸の配向関数fβを−
0.1以上でかつｃ軸の配向関数fεを0.1以下に制御
すれば配向の抑制された引裂強度バランスが良い
30μ以下の超高耐衝撃性の薄物フイルムが得られ
る。ｂ軸の配向関数fβが−0.1未満であるか若し
くはｃ軸の配向関数fεが0.1を超える30μ以下の薄
物フイルムは本来の超高耐衝撃性は得られない。
また30μ以下の薄物フイルムのｂ軸の配向関数fβ
が−0.1以上でかつｃ軸の配向関数fεが0.1以下で
あつても、原料のエチレン−α−オレフイン共重
合体樹脂のメルトインデツクスが0.5ｇ／10分を
超えるものは、本来耐衝撃性が低いので超高耐衝
撃性薄物フイルムは得られない。 一般的な空冷インフレーシヨンフイルム成形プ
ロセスは、溶融体を管状スリツト（以下ダイと略
称する）から押出し、内部に一定容量の空気を吹
き込んで膨張させること、更に外側からブロワー
を用いて空気冷却しながら、一定の引取速度で引
き取り巻取機に巻取ることより構成される。本発
明にによるフイルム加工法を次に説明する。空冷
インフレーシヨンフイルム加工する際、ダイと同
芯の円錘状内部マンドレルを用いて、ダイより押
出された管状溶融体の口径を該マンドレルに添わ
せる形で、ダイの口径より小さくくびれさせてか
ら、ブローアツプ比３以上に膨張させてバブルを
形成させ、固化位置をダイ出口からダイの口径の
５倍以上の位置にくる様に空冷を行つて成形加工
する方法である。以下該空冷インフレーシヨンフ
イルム加工法の要旨を図面を用いて説明する。第
１図−１及び第１−２は各々本発明19μ以下及び
20〜30μの薄物フイルムの空冷インフレーシヨン
フイルム加工におけるくびれたバブル形状及び使
用する円錘状内部マンドレル４の形状を示す概念
図である。（以下、これらの加工法を各々加工法
１及び加工法２と略称する。）第２図は通常の空
冷インフレーシヨンフイルム加工におけるバブル
の形状を示す概念図である。（以下本加工法を加
工法３と略称する。）本発明の配向が抑制された
厚さ30μ以下の超高耐衝撃性インフレーシヨンフ
イルムの加工上の肝要な点は、ダイス１より押出
された管状溶融体の口径を、ダイス１の口径より
小さくくびれさせてから、ブローアツプ比３以上
に膨張させてバブルを形成させ、固化位置３をダ
イ出口からダイの口径の５倍以上の位置にくる様
にエアリング２で空冷を行うことである。円錘状
内部マンドレル４はバブルの安定性を保持するた
めに用いられたものであるが、メルトインデツク
スが0.5ｇ／10分を超えるエチレン−α−オレフ
イン共重合体樹脂は円錘状内部マンドレルを用い
てもなおバブルの安定性を保持し得ない。加工法
３の通常の空冷インフレーシヨン加工法において
はバブルの安定性を保持するためには、ブローア
ツプ比を３未満にし、固化位置３はダイ出口から
ダイ口径の２〜５倍になる様にエアリング２で空
冷を行う必要があり、その場合には加工法１また
は２の様なバブルの形状はとり得ない。 また密度が0.920ｇ／cm3以下の低密度のエチレ
ン−α−オレフイン共重合体樹脂の加工法１によ
る空冷インフレーシヨンフイルム加工においては
ダイスを出た円管状溶融体の円錘状内部マンドレ
ル４への粘着が不規則に発生することがあり、バ
ブルの安定性を損うことがある。この場合には、
第３図に示す様に特殊円錘状内部マンドレル５と
微少空気循環システム６を組み合わせて用いるこ
とにより、くびれたバブルの安定化を図ると同時
に微少流量でかつ微少圧力の空気を循環させるこ
とによつてフイルムの内部マンドレルへの粘着の
防止を図ることが必要である。（以下本加工法を
加工法４と略称する。） 以下本発明により得られる超高耐衝撃性フイル
ムは、薄物フイルムで耐衝撃性の要求される用
途、例えば農業用ポリエチレンフイルム、ゴミ
袋、規格袋等において好適に用いられ同一性能を
発揮するために従来のフイルムより薄肉化出来る
ため省資源の面において実用上極めて価値の高い
ものである。 次に本発明で使用する物性値の定義を以下に示
す。 (1)メルトインデツクス JIS K6760−1981に規定
された方法による。測定温度は190℃である。 (2)密度 JIS K6760−1981に規定された方法によ
る。 (3)引張衝撃強度 ASTM D1822−61に規定され
た方法による。 (4)配向関数 偏光赤外吸収スペクトル法を用い
R.Steinらの方法による。（Macromoleules.1，
116（1968年）参照） (5)引裂き強度 エルメンドルフ引裂き強さのこと
で、JIS Ｚ−1702に規定された方法による。大
きいほど引裂き性が優れている。 (6)引裂き強度バランス 引裂き強度のMD値の
TD値に対する比で表わす。１に近いほどバラ
ンスは良好である。 (7)落錘衝撃強度 ダートインパクトのことで、
ASTM D1709に規定さされた方法による。 次に本発明を実施例によつて具体的に説明する
が、本発明は要旨を逸脱しない限り実施例に限定
されるものではない。 以下の実施例においては、次の空冷インフレー
シヨンフイルム加工条件が共通の条件として用い
られる。 (1) 装置：トミー機械工業（株）製IFA−600−
50 (2) ダイ：75φ、ギヤツプ2.5mm、マニスピルダイ (3) 加工温度：200℃ (4) 押出量：15Kg／Hr (5) 冷却：空冷一段冷却 その他の条件、(6)ブローアツプ比、(7)固化位置
及び(8)フイルム厚みについては個々の実施例にお
いて述べる。 実施例１〜２、比較例１ エチレン−α−オレフイン共重合体樹脂として
第１表に示す様な種々のエチレン−ブテン−１共
重合体（原料樹脂１〜３）を用い、加工法２を用
いて空冷インフレーシヨンフイルム加工を行い、
バブルの安定性の評価を行つた。各実施例及び比
較例の加工法、ブローアツプ比、固化位置及びフ
イルム厚みの加工条件は第１表に示す通りであ
る。第１表に示す様に、メルトインデツクスが
0.5ｇ／10分以下のエチレン−ブテン−１共重合
体（原料樹脂１〜２）はバブルの安定性は十分良
い（実施例１〜２）が、メルトインデツクスが
0.5ｇ／10分を超えるエチレン−ブテン−１共重
合体（原料樹脂３）はバブルの安定性が十分でな
い。（比較例１） 実施例３〜５、比較例２〜４ エチレン−α−オレフイン共重合体樹脂として
メルトインデツクスが0.30ｇ／10分、密度が
0.917ｇ／cm3のエチレン−ブテン−１共重合体
（原料樹脂４）を、本発明に示す空冷インフレー
シヨンフイルム加工法（加工法１，２もしくは
４）及び通常の空冷インフレーシヨンフイルム加
工法（加工法３）を用いて、各々10、20及び30μ
のフイルムを製膜しフイルム物性の比較を行つ
た。各実施例及び比較例の加工法、ブローアツプ
比、固化位置及びフイルム厚みの加工条件は第２
表に示す通りである。ブローアツプ比については
通常の空冷インフレーシヨンフイルム加工法（比
較例２〜４）においては、バブルの安定性を考え
て、2.3と小さい条件を用いた。いずれの加工法
を用いてもフイルム厚みが小さいほど、結晶格子
ｃ軸の配向が進み、フイルムの引裂き強度バラン
スが悪くなる。落錘衝撃強度は通常の空冷インフ
レーシヨンフイルム加工法を用いて製膜したもの
がフイルム厚みが減少すると共に大幅に低下する
（比較例２〜４）に対し、本発明に示す空冷イン
フレーシヨンフイルム加工法を用いて製膜したも
のは逆に大幅に向上する。（実施例３〜５）結晶
格子ｂ軸の配向関数fβが−0.1以上でかつｃ軸の
配向関数が0.1以下の本発明のフイルム（実施例
３〜５）がこの両者の配向関数の条件を満足しな
い通常の空冷インフレーシヨンフイルム（比較例
２〜４）と同一厚さのフイルムにおいて、大幅に
引裂き強度バランスが優れ、落錘衝撃強度が優れ
ていることがわかる。 実施例６、比較例５ エチレン−α−オレフイン共重合体樹脂として
第３表に示すエチレン−ブテン−１共重合体（原
料樹脂５〜６）を用い、原料樹脂５については本
発明に示す空冷インフレーシヨンフイルム加工法
（加工法２）、原料樹脂６については通常の空冷イ
ンフレーシヨンフイルム加工法（加工法３）を用
いて、共に30μのフイルムを製膜しフイルム物性
の比較を行つた。各実施例及び比較例の加工法、
ブローアツプ比、固化位置及びフイルム厚みの加
工条件は第３表に示す通りである。ブローアツプ
比は通常の空冷インフレーシヨンフイルム加工
（比較例５）においては、バブルの安定性を考え
て2.3と小さい条件を用いた。比較例５において
は、フイルムの結晶格子ｂ軸の配向関数fβが−
0.1以上でかつｃ軸の配向関数が0.1以下の条件は
満足しているもののメルトインデツクスが0.5
ｇ／10分を超えているため、シートの引張衝撃強
度が低く、フイフイルムの落錘衝撃強度も低い。
実施例６においては、フイルムの上記の配向関数
の条件を満足し、メルトインデツクスが0.5ｇ／
10分以下であり、シートの引張衝撃強度が高くフ
イルムの落錘衝撃強度も極めて高い。また引裂強
度バランスも後者の方が優れている。 実施例７〜９、比較例６〜８ エチレン−α−オレフイン共重合体樹脂とし
て、メルトインデツクスが0.15ｇ／10分、密度が
0.918ｇ／cm3のエチレン−ブテン−１共重合体
（原料樹脂７）及び市販品Ａを本発明に示す空冷
インフレーシヨンフイルム加工法（加工法１，２
もしくは４）を用いて、各々10，20及び30μのフ
イルムを製膜しフイルム物性の比較を行つた。各
実施例及び比較例の加工法、ブローアツプ比、固
化位置及びフイルム厚の加工条件は第４表に示す
通りである。本発明の原料樹脂７の10、20及び
30μフイルム（各々実施例７，８及び９）は空冷
インフレーシヨンフイルム加工条件においてブロ
ーアツプ比4.0と、の10、20及び30μフイルム
（各々比較例６、７及び８）のブローアツプ比5.0
と比較して、配向の抑制の点で不利な加工をして
いるにも拘らず、フイルムの結晶格子ｂ軸の配向
関数fβが−0.1以上で、かつｃ軸の配向関数が0.1
以下であり、引裂の強度のバランスに優れ落錘衝
撃強度も大幅に優れている。
合体をフイルム加工することによつて得られる配
向が抑制された引裂強度バランスの良い厚さ30μ
以下の新規な超高耐衝撃性フイルムの製造法に関
する。更に詳しく言えば、密度が0.895〜0.935
ｇ／cm3で、かつメルトインデツクスが0.5ｇ／10
分以下のエチレンと炭素数が３以上18以下のα−
オレフインとの共重合体（以下エチレン−α−オ
レフイン共重合体樹脂）をフイルム加工すること
によつて得られるフイルム加工時の機械方向を基
準とした結晶格子ｂ軸の配向関数fβが−0.1以上
で、かつｃ軸の配向関数fεが0.1以下である配向
が抑制された引裂強度バランスの良い厚さ30μ以
下の超高耐衝撃性フイルムの製造法に関するもの
である。 エチレン−α−オレフイン共重合体樹脂は、所
謂チーグラー型触媒やフイリツプス型触媒を用い
て種々のプロセスで工業的に生産されている。昨
今直鎖状低密度ポリエチレンとして市販されてい
るものは、その一つである。エチレン−α−オレ
フイン共重合体樹脂は、一般的には加熱プレスシ
ートにおける引張り特性や耐衝撃性等の機械的性
質は非常に優れているが、加工時のトルクが高
く、また溶融物の強度（以下メルトテンシヨンと
略称する。）が小さいために加工安定性が悪いと
いう欠点を有している。 エチレン−α−オレフイン共重合体樹脂におい
ては、プレスシートの耐衝撃性、加工性に対する
メルトインデツクスや密度などの影響は次のとお
りである。メルトインデツクスが小さく密度が小
さいほど耐衝撃性は向上する。一方メルトインデ
ツクスが小さいほど加工時のトルクが高くメルト
テンシヨンが高くなり、加工時にモーター消費電
力は多いが反面加工安定性は改良される。従つ
て、小さいメルトインデツクスのもののトルクを
低下させるために異なるメルトインデツクスの樹
脂をブレンドしたり、特別な触媒を用いて重合
し、分子量分布を広くする等の手法が一般的にと
られている。更にエチレン−α−オレフイン共重
合体樹脂の成形物の耐衝撃性は、成形物の厚みに
よつてもまた成形加工法によつても大きく変化す
る。即ちシート、パイプおよび型物等の厚物成形
物においては、機械的性質のMD／TDバランス
が良く樹脂本来の良好な耐衝撃性が得られる。し
かしＴダイフイルム、インフレーシヨンフイルム
等の薄物成形物においては、成形加工時における
特有の分子配向のために、機械的性質のMD／
TDバランスが悪く、また樹脂本来の良好な耐衝
撃性が得られない。この傾向は、30μ以下の薄物
フイルムにおいて著しい。ここでMDは成形加工
時の機械方向を表わし、TDはそれに垂直な方向
を表わす。機械的性質のMD／TDバランスは、
エチレン−α−オレフイン樹脂のメルトインデツ
クスが小さいほど、また密度が高いほど悪くなり
結果として本来の良好な耐衝撃性が得られない。 これらの点を解決するために現在までにメルト
インデツクスの小さい高密度ポリエチレン（以
下、高分子量高密度ポリエチレンと略称する。）
について、種々のフイルム加工法が提案されてお
り、薄物フイルムにおいて、樹脂本来の良好な耐
衝撃性が得られることが知られている。この高分
子量高密度ポリエチレンフイルムの製造技術の一
例は、極薄強化フイルム成形法として知られ、
種々の文献において解説がなされている。（例え
ば木下、“プラスチツクス”、29巻12号、p70〜
78、1978年）この極薄強化フイルムは最近規格
装、ゴミ袋やレジ袋等広範囲に用いられている。 本発明者らはかかるエチレン−α−オレフイン
共重合体樹脂フイルムの耐衝撃性について鋭意検
討を重ねた結果、密度が0.895〜0.935ｇ／cm3でか
つメルトインデツクスが0.5ｇ／10分以下のエチ
レン−α−オレフイン共重合体を以下に述べる方
法でフイルム加工することにより得られる、MD
方向を基準とした結晶格子ｂ軸の配向関数fβが−
0.1以上、ｃ軸の配向関数fεが0.1以下である配向
の抑制された厚み30μ以下のフイルムが引裂強度
バランスが良く超高耐衝撃性を発現するという驚
くべき事実を発見し、本願発明に至つたものであ
る。 すなわち、本願発明は、密度が0.895ｇ／cm3以
上0.935ｇ／cm3以下で、かつメルトインデツクス
が0.5ｇ／10分以下のエチレンと炭素数が３以上
18以下のα−オレフインとの共重合体を溶融押出
法にてダイスから押出すことにより管状溶融体を
得、該管状溶融体を該ダイスと同芯の円錘状内部
マンドレルを用いて該マンドレルに添わせる形で
ダイスの口径より小さくくびれさせ、次いでブロ
ーアツプ比３以上に膨張させてバブルを形成させ
固化位置をダイ出口からダイの口径の５倍以上の
位置にくるように空冷を行なうことにより、配向
関数fβが−0.1以上、配向関数fεが0.1以下および
厚みが30μ以下であるフイルムを得ることを特徴
とする超高耐衝撃性フイルムの製造法に関するも
のである。 ここで各格子軸の配向関数はsteinらに従い、
偏光赤外吸収スペクトルからMDを基準として次
式によつて求められる。（R.E.Read.R.Stein.
Macromolecules.1.116（1968年）） fα＝(D730-1)／(D730+2) ＝(3cos2α-1)／２ (1) fβ＝(D720-1)／(D720+2) ＝(3cos2β-1)／２ (2) fε＝−（fα＋fβ） (3) D730＝Ａ(730cm-1)／Ａ⊥(730cm-1) (4) D720＝Ａ(720cm-1)／Ａ⊥(720cm-1) (5) 各記号の表わす意味は次の通りである。 fα，fβ及びfεは各々結晶格子ａ軸ｂ軸及びｃ軸
の配向関数である。D730及びD720は各々波数
730cm-1及び720cm-1における赤外二色比であり、
表示波数におけるMD及びTDの各々の偏光赤外
スペクトルの吸光度Ａ及びＡ⊥の比として式(4)
及び(5)で定義される。 またα及びβは各々ａ軸及びｂ軸とMDのなす
角度である。インフレーシヨンフイルムにおいて
最も配向が進んだ状態においては、結晶格子のｃ
軸とMDが一致しα＝β＝90°となりfα＝−0.5，
fβ＝−0.5，fε＝１となる。実際のインフレーシ
ヨンフイルムにおいては、fα，fβ＞−0.5，fε＜
１でありこれらの値がインフレーシヨンフイルム
の配向の抑制状態を表現している。（インフレー
シヨンフイルムの配向をモデル的に計算した一例
として、松村、長沢、“高分子論文集”、33巻４
号、p171（1976年）がある。） 本発明で用いられるエチレン−α−オレフイン
共重合体は、エチレンと炭素数が３以上18以下の
α−オレフインとの共重合体であり、共重合成分
であるα−オレフインとしては、一般式Ｒ−CH
＝CH2（式中Ｒは炭素数１〜16のアルキル基を示
す。）で表わされる化合物で、その具体例として
はプロピレン、ブテン−１、ペンテン−１、ヘキ
セン−１、ヘプテン−１、オクテン−１、ノネン
−１、デセン−１、４−メチル−ペンテン−１、
４−メチル−ヘキセン−１、４，４−ジメチル−
ペンテン−１等があげられる。かかるエチレン−
α−オレフイン共重合体は、エチレンとα−オレ
フインを遷移金属触媒を用いて共重合することに
より得られる。密度については、α−オレフイン
の種類及び共重合量によつて制御され、メルトイ
ンデツクスは連鎖移動剤の種類及び量によつて制
御される。触媒や重合方法については特に制約は
なく、例えば触媒としては、所謂チーグラー型触
媒やフイリツプス型触媒が挙げられ、重合方法と
しては所謂スラリー重合、溶液重合や気相重合等
が挙げられる。 エチレン−α−オレフイン共重合体としては、
密度が0.895〜0.935ｇ／cm3でかつメルトインデツ
クスが0.5ｇ／10分以下のものが用いられ、特に
密度が0.910〜0.920ｇ／cm3でありかつメルトイン
デツクスが0.3ｇ／10分以下のものが好適である。
密度が0.895ｇ／cm3未満のものは、フイルムのブ
ロツキングが大きいので実用上用いられない。ま
た0.935ｇ／cm3を超えるものはフイルムの耐衝撃
性が十分に得られず用いられない。またメルトイ
ンデツクスが0.5ｇ／10分を超えるものは、フイ
ルムの耐衝撃性が十分に得られず、また以下に述
べる空冷インフレーシヨンフイルム加工において
バブルの安定性が十分でなく用いられない。 かかるエチレン−α−オレフイン共重合体を本
発明によるフイルム加工法を用いて加工しMD方
向を基準とした結晶格子ｂ軸の配向関数fβを−
0.1以上でかつｃ軸の配向関数fεを0.1以下に制御
すれば配向の抑制された引裂強度バランスが良い
30μ以下の超高耐衝撃性の薄物フイルムが得られ
る。ｂ軸の配向関数fβが−0.1未満であるか若し
くはｃ軸の配向関数fεが0.1を超える30μ以下の薄
物フイルムは本来の超高耐衝撃性は得られない。
また30μ以下の薄物フイルムのｂ軸の配向関数fβ
が−0.1以上でかつｃ軸の配向関数fεが0.1以下で
あつても、原料のエチレン−α−オレフイン共重
合体樹脂のメルトインデツクスが0.5ｇ／10分を
超えるものは、本来耐衝撃性が低いので超高耐衝
撃性薄物フイルムは得られない。 一般的な空冷インフレーシヨンフイルム成形プ
ロセスは、溶融体を管状スリツト（以下ダイと略
称する）から押出し、内部に一定容量の空気を吹
き込んで膨張させること、更に外側からブロワー
を用いて空気冷却しながら、一定の引取速度で引
き取り巻取機に巻取ることより構成される。本発
明にによるフイルム加工法を次に説明する。空冷
インフレーシヨンフイルム加工する際、ダイと同
芯の円錘状内部マンドレルを用いて、ダイより押
出された管状溶融体の口径を該マンドレルに添わ
せる形で、ダイの口径より小さくくびれさせてか
ら、ブローアツプ比３以上に膨張させてバブルを
形成させ、固化位置をダイ出口からダイの口径の
５倍以上の位置にくる様に空冷を行つて成形加工
する方法である。以下該空冷インフレーシヨンフ
イルム加工法の要旨を図面を用いて説明する。第
１図−１及び第１−２は各々本発明19μ以下及び
20〜30μの薄物フイルムの空冷インフレーシヨン
フイルム加工におけるくびれたバブル形状及び使
用する円錘状内部マンドレル４の形状を示す概念
図である。（以下、これらの加工法を各々加工法
１及び加工法２と略称する。）第２図は通常の空
冷インフレーシヨンフイルム加工におけるバブル
の形状を示す概念図である。（以下本加工法を加
工法３と略称する。）本発明の配向が抑制された
厚さ30μ以下の超高耐衝撃性インフレーシヨンフ
イルムの加工上の肝要な点は、ダイス１より押出
された管状溶融体の口径を、ダイス１の口径より
小さくくびれさせてから、ブローアツプ比３以上
に膨張させてバブルを形成させ、固化位置３をダ
イ出口からダイの口径の５倍以上の位置にくる様
にエアリング２で空冷を行うことである。円錘状
内部マンドレル４はバブルの安定性を保持するた
めに用いられたものであるが、メルトインデツク
スが0.5ｇ／10分を超えるエチレン−α−オレフ
イン共重合体樹脂は円錘状内部マンドレルを用い
てもなおバブルの安定性を保持し得ない。加工法
３の通常の空冷インフレーシヨン加工法において
はバブルの安定性を保持するためには、ブローア
ツプ比を３未満にし、固化位置３はダイ出口から
ダイ口径の２〜５倍になる様にエアリング２で空
冷を行う必要があり、その場合には加工法１また
は２の様なバブルの形状はとり得ない。 また密度が0.920ｇ／cm3以下の低密度のエチレ
ン−α−オレフイン共重合体樹脂の加工法１によ
る空冷インフレーシヨンフイルム加工においては
ダイスを出た円管状溶融体の円錘状内部マンドレ
ル４への粘着が不規則に発生することがあり、バ
ブルの安定性を損うことがある。この場合には、
第３図に示す様に特殊円錘状内部マンドレル５と
微少空気循環システム６を組み合わせて用いるこ
とにより、くびれたバブルの安定化を図ると同時
に微少流量でかつ微少圧力の空気を循環させるこ
とによつてフイルムの内部マンドレルへの粘着の
防止を図ることが必要である。（以下本加工法を
加工法４と略称する。） 以下本発明により得られる超高耐衝撃性フイル
ムは、薄物フイルムで耐衝撃性の要求される用
途、例えば農業用ポリエチレンフイルム、ゴミ
袋、規格袋等において好適に用いられ同一性能を
発揮するために従来のフイルムより薄肉化出来る
ため省資源の面において実用上極めて価値の高い
ものである。 次に本発明で使用する物性値の定義を以下に示
す。 (1)メルトインデツクス JIS K6760−1981に規定
された方法による。測定温度は190℃である。 (2)密度 JIS K6760−1981に規定された方法によ
る。 (3)引張衝撃強度 ASTM D1822−61に規定され
た方法による。 (4)配向関数 偏光赤外吸収スペクトル法を用い
R.Steinらの方法による。（Macromoleules.1，
116（1968年）参照） (5)引裂き強度 エルメンドルフ引裂き強さのこと
で、JIS Ｚ−1702に規定された方法による。大
きいほど引裂き性が優れている。 (6)引裂き強度バランス 引裂き強度のMD値の
TD値に対する比で表わす。１に近いほどバラ
ンスは良好である。 (7)落錘衝撃強度 ダートインパクトのことで、
ASTM D1709に規定さされた方法による。 次に本発明を実施例によつて具体的に説明する
が、本発明は要旨を逸脱しない限り実施例に限定
されるものではない。 以下の実施例においては、次の空冷インフレー
シヨンフイルム加工条件が共通の条件として用い
られる。 (1) 装置：トミー機械工業（株）製IFA−600−
50 (2) ダイ：75φ、ギヤツプ2.5mm、マニスピルダイ (3) 加工温度：200℃ (4) 押出量：15Kg／Hr (5) 冷却：空冷一段冷却 その他の条件、(6)ブローアツプ比、(7)固化位置
及び(8)フイルム厚みについては個々の実施例にお
いて述べる。 実施例１〜２、比較例１ エチレン−α−オレフイン共重合体樹脂として
第１表に示す様な種々のエチレン−ブテン−１共
重合体（原料樹脂１〜３）を用い、加工法２を用
いて空冷インフレーシヨンフイルム加工を行い、
バブルの安定性の評価を行つた。各実施例及び比
較例の加工法、ブローアツプ比、固化位置及びフ
イルム厚みの加工条件は第１表に示す通りであ
る。第１表に示す様に、メルトインデツクスが
0.5ｇ／10分以下のエチレン−ブテン−１共重合
体（原料樹脂１〜２）はバブルの安定性は十分良
い（実施例１〜２）が、メルトインデツクスが
0.5ｇ／10分を超えるエチレン−ブテン−１共重
合体（原料樹脂３）はバブルの安定性が十分でな
い。（比較例１） 実施例３〜５、比較例２〜４ エチレン−α−オレフイン共重合体樹脂として
メルトインデツクスが0.30ｇ／10分、密度が
0.917ｇ／cm3のエチレン−ブテン−１共重合体
（原料樹脂４）を、本発明に示す空冷インフレー
シヨンフイルム加工法（加工法１，２もしくは
４）及び通常の空冷インフレーシヨンフイルム加
工法（加工法３）を用いて、各々10、20及び30μ
のフイルムを製膜しフイルム物性の比較を行つ
た。各実施例及び比較例の加工法、ブローアツプ
比、固化位置及びフイルム厚みの加工条件は第２
表に示す通りである。ブローアツプ比については
通常の空冷インフレーシヨンフイルム加工法（比
較例２〜４）においては、バブルの安定性を考え
て、2.3と小さい条件を用いた。いずれの加工法
を用いてもフイルム厚みが小さいほど、結晶格子
ｃ軸の配向が進み、フイルムの引裂き強度バラン
スが悪くなる。落錘衝撃強度は通常の空冷インフ
レーシヨンフイルム加工法を用いて製膜したもの
がフイルム厚みが減少すると共に大幅に低下する
（比較例２〜４）に対し、本発明に示す空冷イン
フレーシヨンフイルム加工法を用いて製膜したも
のは逆に大幅に向上する。（実施例３〜５）結晶
格子ｂ軸の配向関数fβが−0.1以上でかつｃ軸の
配向関数が0.1以下の本発明のフイルム（実施例
３〜５）がこの両者の配向関数の条件を満足しな
い通常の空冷インフレーシヨンフイルム（比較例
２〜４）と同一厚さのフイルムにおいて、大幅に
引裂き強度バランスが優れ、落錘衝撃強度が優れ
ていることがわかる。 実施例６、比較例５ エチレン−α−オレフイン共重合体樹脂として
第３表に示すエチレン−ブテン−１共重合体（原
料樹脂５〜６）を用い、原料樹脂５については本
発明に示す空冷インフレーシヨンフイルム加工法
（加工法２）、原料樹脂６については通常の空冷イ
ンフレーシヨンフイルム加工法（加工法３）を用
いて、共に30μのフイルムを製膜しフイルム物性
の比較を行つた。各実施例及び比較例の加工法、
ブローアツプ比、固化位置及びフイルム厚みの加
工条件は第３表に示す通りである。ブローアツプ
比は通常の空冷インフレーシヨンフイルム加工
（比較例５）においては、バブルの安定性を考え
て2.3と小さい条件を用いた。比較例５において
は、フイルムの結晶格子ｂ軸の配向関数fβが−
0.1以上でかつｃ軸の配向関数が0.1以下の条件は
満足しているもののメルトインデツクスが0.5
ｇ／10分を超えているため、シートの引張衝撃強
度が低く、フイフイルムの落錘衝撃強度も低い。
実施例６においては、フイルムの上記の配向関数
の条件を満足し、メルトインデツクスが0.5ｇ／
10分以下であり、シートの引張衝撃強度が高くフ
イルムの落錘衝撃強度も極めて高い。また引裂強
度バランスも後者の方が優れている。 実施例７〜９、比較例６〜８ エチレン−α−オレフイン共重合体樹脂とし
て、メルトインデツクスが0.15ｇ／10分、密度が
0.918ｇ／cm3のエチレン−ブテン−１共重合体
（原料樹脂７）及び市販品Ａを本発明に示す空冷
インフレーシヨンフイルム加工法（加工法１，２
もしくは４）を用いて、各々10，20及び30μのフ
イルムを製膜しフイルム物性の比較を行つた。各
実施例及び比較例の加工法、ブローアツプ比、固
化位置及びフイルム厚の加工条件は第４表に示す
通りである。本発明の原料樹脂７の10、20及び
30μフイルム（各々実施例７，８及び９）は空冷
インフレーシヨンフイルム加工条件においてブロ
ーアツプ比4.0と、の10、20及び30μフイルム
（各々比較例６、７及び８）のブローアツプ比5.0
と比較して、配向の抑制の点で不利な加工をして
いるにも拘らず、フイルムの結晶格子ｂ軸の配向
関数fβが−0.1以上で、かつｃ軸の配向関数が0.1
以下であり、引裂の強度のバランスに優れ落錘衝
撃強度も大幅に優れている。
【表】
【表】
【表】
【表】
第１図−１は本発明の19μ以下のフイルムの空
冷インフレーシヨンフイルム加工におけるくびれ
たバブル形状および使用する円錘状内部マンドレ
ルの形状を示す概念図である。（加工法１）第１
図−２は本発明20〜30μのフイルムの空冷インフ
レーシヨンフイルム加工におけるくびれたバブル
形状および使用する円錘状内部マンドレルの形状
を示す概念図である。（加工法２）第２図は、通
常の空冷インフレーシヨンフイルム加工における
バブルの形状を示す概念図である。（加工法３）
第３図は本発明密度0.925ｇ／cm3以下の低密度フ
イルムの空冷インフレーシヨン加工において、円
管状溶融体の円錘状内部マンドレルへの粘着防止
のために用いられる空冷インフレーシヨンフイル
ム加工システムの概念図である。次に符号の説明
をおこなう。 １：ダイ、２：エアリング、３：同化位置、
４：円錘状内部マンドレル、５：特殊円錘状内部
マンドレル、６：微少空気循環システム、４円錘
状内部マンドレルは、空冷インフレーシヨンフイ
ルム加工において、くびれたバブルの安定を図る
ための支持体である。更に、５特殊円錘状内部マ
ンドレルは、６微少空気循環システムと相俟つ
て、くびれたバブルの安定化を図ると同時に、微
少流量でかつ微少圧力の空気を循環させることに
よつて、フイルムの内部マンドレルへの粘着の防
止を図つているものである。（加工法４）なお図
中の矢印は空気の流れの方向を表わす。
冷インフレーシヨンフイルム加工におけるくびれ
たバブル形状および使用する円錘状内部マンドレ
ルの形状を示す概念図である。（加工法１）第１
図−２は本発明20〜30μのフイルムの空冷インフ
レーシヨンフイルム加工におけるくびれたバブル
形状および使用する円錘状内部マンドレルの形状
を示す概念図である。（加工法２）第２図は、通
常の空冷インフレーシヨンフイルム加工における
バブルの形状を示す概念図である。（加工法３）
第３図は本発明密度0.925ｇ／cm3以下の低密度フ
イルムの空冷インフレーシヨン加工において、円
管状溶融体の円錘状内部マンドレルへの粘着防止
のために用いられる空冷インフレーシヨンフイル
ム加工システムの概念図である。次に符号の説明
をおこなう。 １：ダイ、２：エアリング、３：同化位置、
４：円錘状内部マンドレル、５：特殊円錘状内部
マンドレル、６：微少空気循環システム、４円錘
状内部マンドレルは、空冷インフレーシヨンフイ
ルム加工において、くびれたバブルの安定を図る
ための支持体である。更に、５特殊円錘状内部マ
ンドレルは、６微少空気循環システムと相俟つ
て、くびれたバブルの安定化を図ると同時に、微
少流量でかつ微少圧力の空気を循環させることに
よつて、フイルムの内部マンドレルへの粘着の防
止を図つているものである。（加工法４）なお図
中の矢印は空気の流れの方向を表わす。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 密度が0.895ｇ／cm3以上0.935ｇ／cm3以下で、
かつメルトインデツクスが0.5ｇ／10分以下のエ
チレンと炭素数が３以上18以下のα−オレフイン
との共重合体を溶融押出法にてダイスから押出す
ことにより管状溶融体を得、該管状溶融体を該ダ
イスと同芯の円錘状内部マレンドレルを用いて該
マンドレルに添わせる形でダイスの口径より小さ
くくびれさせ、次いでブローアツプ比３以上に膨
張させてバブルを形成させ固化位置をダイ出口か
らダイの口径の５倍以上の位置にくるように空冷
を行なうことにより、配向関数fβが−0.1以上、
配向関数fεが0.1以下および厚みが30μ以下である
フイルムを得ることを特徴とする超高耐衝撃性フ
イルムの製造法。 ２ 共重合体の密度が0.910ｇ／cm3以上0.920ｇ／
cm3以下であり、かつメルトインデツクスが0.3
ｇ／10分以下である特許請求の範囲第１項記載の
製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58011006A JPS59136224A (ja) | 1983-01-25 | 1983-01-25 | 超高耐衝撃性フィルムの製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58011006A JPS59136224A (ja) | 1983-01-25 | 1983-01-25 | 超高耐衝撃性フィルムの製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59136224A JPS59136224A (ja) | 1984-08-04 |
| JPH0361574B2 true JPH0361574B2 (ja) | 1991-09-20 |
Family
ID=11766028
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58011006A Granted JPS59136224A (ja) | 1983-01-25 | 1983-01-25 | 超高耐衝撃性フィルムの製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59136224A (ja) |
Families Citing this family (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4626397A (en) * | 1984-10-29 | 1986-12-02 | Union Camp Corporation | Method for controlled orientation of extruded resins |
| US4606879A (en) * | 1985-02-28 | 1986-08-19 | Cerisano Frank D | High stalk blown film extrusion apparatus and method |
| US4994324A (en) * | 1989-01-19 | 1991-02-19 | Union Camp Corporation | Hot-fill polyethylene bags |
| JPH0386514A (ja) * | 1989-08-30 | 1991-04-11 | Idemitsu Petrochem Co Ltd | 易裂性フィルム及びその製造方法 |
| FR2735065A1 (fr) * | 1995-06-06 | 1996-12-13 | Ribeyron & Cie Ets | Film de masquage contre les projections. |
| EP2523994B1 (en) | 2010-01-12 | 2018-08-15 | Greenrock, Ltd. | Paper-like film and process for making it |
Family Cites Families (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5523856Y2 (ja) * | 1975-10-09 | 1980-06-07 | ||
| JPS598540B2 (ja) * | 1976-02-24 | 1984-02-25 | 日本石油化学株式会社 | 管状フイルムの製造方法 |
| JPS595408B2 (ja) * | 1976-02-24 | 1984-02-04 | 日本石油化学株式会社 | 管状フイルムの製造方法 |
| JPS5913967B2 (ja) * | 1976-12-17 | 1984-04-02 | 出光石油化学株式会社 | 管状フイルムの成形法 |
| JPS5933094B2 (ja) * | 1977-09-21 | 1984-08-13 | 出光石油化学株式会社 | 管状フイルムの成形法 |
| JPS552180A (en) * | 1979-04-21 | 1980-01-09 | Ohbayashigumi Ltd | Vibration proof machine foundation |
| JPS55154126A (en) * | 1979-05-22 | 1980-12-01 | Showa Denko Kk | Forming method and device for inflation film |
| JPS5646729A (en) * | 1979-09-26 | 1981-04-28 | Showa Denko Kk | Internal portion stabilizing device for tubular film |
-
1983
- 1983-01-25 JP JP58011006A patent/JPS59136224A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS59136224A (ja) | 1984-08-04 |
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