JPH0363482B2 - - Google Patents

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JPH0363482B2
JPH0363482B2 JP58146283A JP14628383A JPH0363482B2 JP H0363482 B2 JPH0363482 B2 JP H0363482B2 JP 58146283 A JP58146283 A JP 58146283A JP 14628383 A JP14628383 A JP 14628383A JP H0363482 B2 JPH0363482 B2 JP H0363482B2
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press
waveguide
microwave
curable
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MAKUMIRAN BUROODERU Ltd
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Description

【発明の詳細な説明】 本発明は、圧力とマイクロ波加熱とを連続プレ
ス内で同時に硬化性組立て体に加え、それによつ
て、製品を所望の寸法および密度にプレスおよ
び／または保持しながら接着結合剤を硬化または
セツトさせる複合接着結合製品の連続製造に関す
る。
さらに詳述すれば、本発明は、二つの対向する
側壁即ち「サイド・ダム」と、プレス室を通過す
る硬化性組立て体に圧力を加えるように設計され
たエンドレス・プレス・ベルトにより形成される
二つの対向面と、処理すべき硬化性組立て体の挿
入および取出しを可能にさせる入口および出口と
を有する連続プレスに関する。通常は、サイド・
ダムと入口と出口とがプレス室の四方の「側面」
を構成し、対向面がその頂面と底面とを構成す
る。プレスは、硬化性組立て体がプレス室を通過
し且つ同時にプレス内でマイクロ波の熱と圧力と
を受けるように、プレス室のサイド・ダムに置か
れた少なく共一つのマイクロ波発生源を有し、マ
イクロ波は組立て体が圧縮を受けている間に組立
て体に作用してこれを硬化させる。マイクロ波発
生源は、マイクロ波発振器とマイクロ波導波管と
を包含し、後者は、それを通つてマイクロ波が発
振器からプレス室内の硬化性組立て体内へ伝搬で
きるように、プレス室のサイド・ダムに取り付け
られる。
硬化性組立て体にマイクロ波と圧力とを同時に
加えることが米国特許第4018642号および第
4020311号に開示されている。これらの特許には
連続プレスの使用が広範囲に意図されているの
で、連続プレスを使用する前述の処理の作動の具
体例は詳細には説明しない。
上述の作動装置には特に困難な三つの問題が発
生することが確認されている。第一に、導波管と
硬化性組立て体との間の界面が、硬化性組立て体
に加えられる垂直圧力から生ずるかなりの横圧を
受ける可能性がある。この圧力は、プレス室の中
心から遠ざかる方向に界面を押し戻す傾向があ
る。この界面が開放された導波管ポートであれ
ば、硬化性組立て体は導波管内に突出してかみ込
みあるいは損傷する可能性がある。一方、界面が
硬質材料で画定されていれば、それは横圧に耐え
るに充分な強さを有するに相違なく、望ましいこ
とに界面はまた、依然マイクロ波のエネルギを通
過させながら、硬化性組立て体が界面を通過して
移動する際に生ずるその磨耗作用を阻止する。
第二の問題は、プレスが金属ベルトを使用する
場合（在来の場合）のプレスの導波管とベルトと
の間の接続に関するものである。界面の一つの機
能は硬化性組立て体がプレスされた際のその膨張
に抗して横方向の抑止力を発揮することにあるの
で、二つのベルト間のほぼ全距離にわたつて界面
が抑止力を発揮することが重要である。しかし、
マイクロ波は、ベルトと界面との間のギヤツプ内
に入つて、ベルト、導波管の一部、あるいは硬質
界面材料を破壊し得るアークを生ずる。さらにベ
ルトはプレスの作動中しばしば左右に移されるの
で、ベルトには横方向に固定した位置にある縁が
ない。
第三の問題は、硬化性組立て体のマイクロ波加
熱の均一性に関するものである。界面における導
波管の端部によつて不規則なフリンジ状の電界の
生成がもたらされる可能性があるが、これは伝搬
通路のこの種の急な曲り角の周りにマイクロ波の
最大ひずみが生ずるからである。硬化性組立て体
にこれらの不規則電界が到達すると、これらによ
り、硬化性組立て体にとつて好ましくない局部加
熱が生ずる可能性がある。従つて、処理されるべ
き組立て体にマイクロ波が到達する前にこれ等フ
リンジ状の電界をほぼ均一にする装置を提供する
ことが極めて望ましい。
本発明の目的は、硬化性組立て体に圧力とマイ
クロ波エネルギとを同時に受けさせる装置を提供
することにある。
本発明の他の目的は、硬化性組立て体によつて
加えられる横圧にも、硬化性組立て体が界面を通
つて移動する際に生ずる磨耗作用にも耐えるに充
分な強さをそなえ、マイクロ波エネルギを通して
硬化性組立て体内へ導き得る連続プレス内のマイ
クロ波導波管とプレス室との間の界面を提供する
ことにある。
本発明の更に他の目的は、硬化性組立て体に圧
力とマイクロ波とを同時に受けさせることがで
き、それにより、マイクロ波導波管とプレスの金
属ベルトとの間の接触点におけるアークによつて
生ずる損傷がほぼ排除されるような装置を提供す
ることにある。
本発明はまた、圧力とマイクロ波とによつて処
理されるべき硬化性組立て体にマイクロ波が到達
する前にフリンジ状の電界をほぼ均一化するため
の導波管とプレス室との界面における装置を提供
することにある。
本発明によれば、(1)ニツプ領域を形成する二つ
のエンドレス金属プレス・ベルトをそなえ、プレ
ス・ベルトがその間に挿入された硬化性組立て体
に圧力を加えるように配設され、硬化性組立て体
の通路の入口と出口とをそなえる連続プレスと、
(2)二つのベルトの表面と二つの側壁とによつて画
定されるプレス室と、(3)側壁の開口部内に位置し
てプレス室との界面を形成する導波管を経て少な
く共一つのマイクロ波発振器から硬化性組立て体
にマイクロ波を当てる装置とを具備し、前記導波
管が前記ベルト間のほぼ全垂直間隔におよび、(4)
プレスされる硬化性組立て体によつて加えられる
横圧に耐え且つプレス室内へのマイクロ波の伝搬
を効果的に行わせる硬化性組立て体と導波管との
間の硬質の界面を付与する導波管とプレス室との
間の界面にあるダム装置を具備し、前記マイクロ
波が前記プレス・ベルトにほぼ直角な電気ベクト
ルを有し、前記ダム装置が硬質のセラミツク部材
とマイクロ波の場の電気ベクトルに直角な間隔を
置いた金属素子を含む強化部材とから成る群から
選択されるようにした圧力とマイクロ波とを同時
に硬化性組立て体に加える装置が得られる。
前記導波管の金属部分は、硬化性組立て体の近
い側の縁から、フリンジ状電界をほぼ均一化する
に充分な距離に置かれる。導波管は、各移動ベル
トに近接する四分の一波長チヨークをそなえる。
連続プレス内にマイクロ波を用いた場合の硬化
性組立て体はかなりの利点を示す。マイクロ波加
熱は在来の加熱に比べて迅速であり従つて高い生
産速度の可能性を暗に示している。連続プレスも
またバツチ処理に比べて高い生産速度の可能性を
示す。マイクロ波加熱を連続プレスと組み合わせ
ることによつて各の利益が最適生産速度に結び付
けられる。さらに、電界は垂直方向で一様となる
傾向があるので、この方向における加熱の変動も
また最小限度にされる傾向がある。
本発明によれば、マイクロ波を使用する連続プ
レスに付随して発生し且つ組立て体を硬化させる
いかなる試みをも妨げる問題に対する現実的な解
決策が得られる。従つて本発明は、連続プレスと
一緒のマイクロ波の使用から生まれる上述の重要
な利点の実際的な具体化を可能とするものであ
る。
本発明の付加的な実施例は次の説明からあきら
かとなる。本発明は、添付図面と相まつてなされ
る詳細な説明によつてあきらかとなる。
本発明によれば、硬化性組立て体は、約
100MHz以上の周波数を有するマイクロ波エネル
ギが連続プレスに加えられる間にこれを通つて前
進させられる。硬化性組立て体は圧縮される間に
接着結合剤の硬化温度以下、且つ硬化性組立て体
のスコーチ温度未満まで加熱される。
本発明の処理を受ける硬化性組立て体は望まし
いことに、硬化され且つ強化された製品を形成す
るために圧力とマイクロ波エネルギとを同時に受
けることができる木材を具備する。この種の製品
には、代表的な例として、パーテイクルボード
と、フアイバーボードと、ウエフアーボードと、
合板と、積層ベニヤ材と、平行ストランド材と、
積層ビームとが含まれる。本発明は最小寸法が
2.54cm（１インチ）を超える硬化性組立て体の処
理用に特に有利である。なるべくなら硬化性組立
て体は接着剤を塗布した木材を具備することが望
ましい。
本発明の好適な実施例においては、硬化性組立
て体が長い木のストランドと適切な接着剤とを具
備することが望ましい。木のストランドは、約
0.32cm（１／８インチ）対約2.54cm（１インチ）
の第一平均断面寸法と、約0.32cm（１／８イン
チ）対約2.54cm（１インチ）の第二平均断面寸法
と、約30.5cm（12インチ）以上（なるべくなら約
61cm（24インチ）以上）の長さとを有する真つ直
な木のストランドから成り得る。例えば米国特許
第4061819号に適当な木のストランドが開示され
ている。適当な木のストランドは、技術上周知の
方法を用い、丸木の裂開もしくは切断またはベニ
ヤ単板の裂開もしくは切断によつて得られる。
本発明の方法による処理以前の木材の含水量は
一般に、重量で約５ないし20％から広い範囲にわ
たる。しかし、この含水量の範囲は単に一般的な
指標であり、これから逸脱することもあり得る。
硬化性組立て体の最適含水量はなるべくならその
場に応じて定めることが望ましく、この種の決定
を行うために含水レベルを硬化性組立て体の寸法
に関連付けることは技術の熟練の範囲内である。
零に近い含水量を有する木材を処理することは可
能であるが、このような条件下での木材の限られ
た塑性によつて、これはより望ましくないものと
なる。さらに、若干の水分またはその他減衰性の
材料がマイクロ波エネルギの吸収体として作用す
ることが必要である。含水量は含水接着剤を使用
することによつて増大させることができる。水に
よるマイクロ波の吸収度は木材内の水分の増加と
共に増大する故、木材内の過度に高い含水量は望
ましくない。このような過剰の結果、木材の外表
面の近くに過度のマイクロ波吸収度が生じ、従つ
て木材内へのマイクロ波の浸透を許容レベル以下
に低減させる。
要望があれば、硬化性組立て体を形成するため
に用いられる原料に、防火剤、防腐剤、着色剤、
ワツクス、およびその他同種のものを加えること
ができる。
本発明の実施に当たり、それが木材に関連する
場合には、使用される接着剤はなるべくならアル
カリ性フエノール樹脂が望ましい。しかしそれ
は、熱を加えることによつて硬化速度が加速され
るものであれば何でも良い。例えば、水溶性およ
び非水溶性のアルカリ性および酸性フエノール樹
脂と、レソルシノール・ホルムアルデヒド樹脂
と、尿素ホルムアルデヒド樹脂と、イソシアネー
ト樹脂とを使用することができる。これらの樹脂
は任意の所要量だけ木材に塗布することができ
る。長い木のストランドを使用する場合、樹脂の
含量はしばしば木の乾燥重量の約１ないし約10％
の範囲にある。最もしばしば樹脂は、木の乾燥重
量の約２ないし約５％の範囲の量だけ塗布され
る。
本発明の実施に当たつては導波管が使用され、
伝搬するTE進行波の形をなすマイクロ波が導波
管を経て硬化性組立て体内へ導かれる。カナダお
よび米国の連邦規則には、産業上のマイクロ波使
用に対して915MHzまたは2450MHzの周波数を
使用すべきことが定められている。その他の諸国
では別の周波数を定めることができる。一般に
は、その使用が許容されれば、約100MHz程度に
低い周波数を使用できることが見いだされてい
る。周波数の上限は重大なものではなく、実際的
な配慮によつて設定されるが、それは導波管の最
適寸法とそこを経て導かれ得る電磁波の周波数と
の間に直接の関係があるためである。実際は、加
工製品内でのマイクロ波エネルギの浸透が約
10000MHzで制約され始める傾向があるが、この
温度が妥当な上限である。従つて、約100MHzな
いし約10000MHzの範囲のマイクロ波周波数が一
般に使用される。
本発明の実施に当たつて効果的に使用できる商
業的に入手可能なマイクロ波電源には、なかんず
く、25ないし30KWの出力を有し915MHzで作動
する「バリアン（Varian）」（商標名）マグネト
ロンと「アール・シー・エー（RCA）」（商標名）
マグネトロン、あるいは種々の出力と周波数のも
のが得られるクライストロンが包含される。
実際問題としては、マイクロ波がTEopモード
（ｎは任意の整数）の導波管内を伝搬されること
が好ましい。本発明の一実施例においてはTE10
モードが用いられる。本発明に用いられるような
TEopモードにおいては、硬化性組立て体を均等
に加熱するために、電界ベクトルがプレス室内の
プレス・ベルトの面にほぼ直角であることを理解
すべきである。なるべくなら導波管の寸法を、導
波管内にTE10モードのマイクロ波伝搬のみを許
容するように選ぶことが望ましい。
樹脂でコーテイングされた木のストランドを具
備する硬化性組立て体が本発明に従つて処理され
る場合には、樹脂はかなり均一な態様で硬化され
る。硬化性組立て体は、樹脂の硬化を開始するよ
うに選定された温度にそれらを加熱するに適当な
時限の間、マイクロ波処理を受ける。これは、硬
化性組立て体を連続的に移動して適当な線速度で
マイクロ波源を通過させることによつて遂行され
る。線速度は当業者によつて定めることができ
る。概括的に言えば、フエノール・アルドヒド樹
脂を用いる場合、木製品に対する温度は約100℃
ないし約170℃の範囲にあるのが良いが、この温
度は約110℃ないし約150℃の範囲にあることがよ
り好ましく、更になるべくなら硬化性組立て体が
加熱される温度は約115℃ないし約120℃の範囲に
あることが望ましい。要望があれば、組立て体の
硬化を、組立て体がマイクロ波領域を離れた後に
完了させることができる。
自由選択によつて、例えば、上をベルトが走る
プラテンを例えば蒸気または油を用いて加熱して
従来通りにプレス・ベルトを加熱することによつ
てプレス内でのマイクロ波加熱を補足することが
できる。この種の在来のプレス加熱を行う装置は
技術上周知のものである。
木のストランドは適当に整列されるか、あるい
は重なつた形に配列され、連続プレス内に導かれ
る。
米国特許第3120862号、第3723230号または第
3851685号に開示された形式の在来のプレスであ
つて良い本発明の方法に用いられる連続プレスは
一般に、間にギヤツプを置いて調節自在に置か
れ、それによつて圧縮されるべき材料が送られる
二つのベルトをそなえる。例えばエドアード・ク
スターズ・マシーネンフアブリーク（Eduard
Kusters Maschinenfabrik）（例えば米国特許第
3851685号参照）製の商業的に入手できる連続プ
レスを用いることができる。
プレス・ベルトはなるべくならステンレス鋼の
ベルトが望ましく、本発明はそれについて説明す
る。しかし、モリブデン・ベルトのような他形式
の金属ベルトを用いても良い。このベルトは自由
選択により、プラスチツク材料でコーテイングし
ても良い。例えば、ポリテトラフルオロエチレン
の膜でコーテイングされたステンレス鋼プレス・
ベルトを用いることができる。あるいはまた、非
金属の保持体上に金属コーテイングを有するベル
トを用いても良い。プレス・ベルトは金属導波管
の一部を形成するので、この種の金属コーテイン
グは必要である。
ベルトは、曲がつた状態にある硬化性組立て体
の圧縮中に複合製品に伝えられる内部応力を最小
限とするように配置されなければならず、締付け
点におけるベルトの収束する入口部分の有効曲率
半径は大きくされなければならない。積み重なつ
た木のストランドによつて生ずる角張つた積重な
りによつて引き起こされた応力を除去するため
に、上部ベルト・プラテンの入口端を下部ベル
ト・プラテンの下流に位置させることができる。
硬化性組立て体の寸法は当業者の任意の選択の
問題である。プレス内の複合組立て体の線速度は
しばしば、毎分約0.1524m（0.5フート）ないし毎
分約15.24m（50フート）以上の範囲にある。この
線速度はさらにしばしば、毎分約0.3048m（１フ
ート）ないし約9.144m（30フート）の範囲にあ
る。
硬化性組立て体に加えられる圧力は、最終製品
の所望密度と硬化性組立て体の含水量とを包む多
数の因子によつて変化し得る。硬化性組立て体が
木のストランドを具備する場合は、代表的な圧力
は28.124Kgｆ／cm2（400psi）以上である。柔らか
い木材に対して、圧力はしばしば約28.124Kgｆ／
cm2（400psi）ないし約70.31Kgｆ／cm2（1000psi）
の範囲にある。他の材料は更に別の圧力を必要と
する。これらのパラメータは、他の材料に対する
と同様に木材に対しても、当業者が容易に定め得
るものである。
第１図は本発明の一般的な概念を具体化する連
続プレスの側断面を示す。この例示に示された連
続プレスは、連続ベルトとなるようにそれ自体に
戻つて輪を作る上部ベルト１ａと下部ベルト１ｂ
とを含み、ベルト位置決め装置を有する二つの鋼
製プレス・ベルトを具備する。圧力伝達装置２は
圧縮力を鋼製プレス・ベルト１ａ，１ｂに伝達す
る。（連続プレスのプレス・ベルト間の圧縮力を
生成する装置が当業者には周知であることを理解
すべきである。）図示の実施例においては鋼製プ
レス・ベルト１ａ，１ｂが矢印Ｂの方向に駆動さ
れる。作動に際しては、Ｂ方向に動く硬化性組立
て体３が連続プレスのニツプに入り、プレスのプ
レス部４に達した時に最高度に圧縮される。側壁
５は、圧縮されている硬化性組立て体３が連続プ
レスのプレス部４から側方に逸出することを防止
する。硬化性組立て体３、プレス部４内で圧縮さ
れている間に、マイクロ波はマイクロ波発振器
（図示せず）から導波管６を経て硬化性組立て体
内に導かれる。連続プレスのプレス室４の端を通
過した後、硬化された組立て体７はプレスから取
り去られる。
導波管６は、その開口部が鋼製プレス・ベルト
のニツプ内にあるように位置決めできる。プレ
ス・ベルト１ａ，１ｂは、それらの間に一定のギ
ヤツプをそなえる。即ちプレス・ベルトが導波管
６を圧壊することはない。従つて、硬化性組立て
体３が本発明の装置に導入された場合、硬化組立
て体が圧縮されている間にマイクロ波が加えられ
る。
第２図は第１図の線２−２についての連続プレ
スのプレス部の正面断面を示す。マイクロ波発振
器８は、導波管６を経てＡ方向へ連続プレスのプ
レス部４内に導かれるマイクロ波を生成するため
に使用される。
第３図は連続プレスのプレス部の平面図を略図
で示す。連続プレスのプレス部４の内部を示すた
めに上部の鋼製プレス・ベルト１ａは切り取られ
ている。プレス部４は、プレス・ベルト１ａ，１
ｂ間のギヤツプをほぼ埋める側壁５を含み、側壁
を定位置にかたく保持する装置（図示せず）がそ
なえられる。側壁は、プレス・ベルトによつて圧
縮されている硬化性組立て体の側方への動きを防
止する。硬化性組立て体が通過するプレス室の幅
を要望に応じて変え得るように両側壁の一方は調
整自在になし得る。導波管６は、それが側壁５の
一方と接合するように置かれ、それによつてマイ
クロ波発振器（図示せず）からのマイクロ波を連
続プレスのプレス部４内に導くことができる。通
常、プレスは、プレスのプレス部内のプレス・ベ
ルトの平面がほぼ水平且つ平行であるように方向
を定められるが、他のプレス配向も可能である。
本発明の一実施例によれば、開口ダム９が設け
られて（第３図参照）プレス部４と導波管６との
間の界面１０を形成する。開口ダム９の一実施例
を第９図の斜視図に示す。硬化性組立て体とマイ
クロ波発生源との間の界面を付与する「開口ダ
ム」は、少なく共一部分がマイクロ波エネルギの
通過を可能としながらしかも硬化性組立て体によ
つて加えられる横圧と、望ましいことに、更に硬
化性組立て体が界面を通つて移動する際に生ずる
磨耗作用とに耐えるに充分な強さを有する材料ま
たは配合物によつて作られる。
第３図はまた、以下に詳細に説明する「金属プ
レート」１６とチヨーク・インサート１７とを含
む本発明の種々の実施例の別の態様を略図で示
す。
本発明の一実施例においては、界面がマイクロ
波を透過させる材料の層間に金属の層をはさむこ
とによつて作られた開口ダムを具備し、開口ダム
の前面は硬化性組立て体との界面として作用す
る。この種のサンドイツチ形式のダムは一連の積
層導波管として機能する。サンドイツチ形式のダ
ム（第９図に示す開口ダムの形状に概ね合致す
る）の側面を第４図に示す。開口ダム９ａにおい
て、「Ｃ」で示す層はポリテトラフルオロエチレ
ンの層であり、「Ｄ」で示す層は導波管のハウジ
ングに取り付けられたアルミニウムの層である。
この種の開口ダムにおいては、アルミニウムが所
要の機械的な強さを付与し、一方、ポリテトラフ
ルオロエチレンがマイクロ波エネルギの通路を付
与する。ポリテトラフルオロエチレンのみではプ
レス領域に生ずる側方の力と摩擦とに抗するに充
分な機械的強さが得られない故、ポリテトラフル
オロエチレンのみでダムを作つてはならない。
915MHzにおける一実施例の場合、アルミニウム
ならびにポリテトラフルオロエチレンの層は各厚
さ約0.32cm（１／８インチ）であつた。しかし、
サンドイツチ層の厚さは重要ではなく、任意の与
えられた導波管の孔に適合し且つ機械的な強さま
たはマイクロ波の透過率に対する任意の与えられ
た要求に適合するように、これを調節することが
できる。このようなアルミニウムとポリテトラフ
ルオロエチレンとの積層品は、当業者に周知の在
来の技法によつてこれを構成することができる。
所要の機械的な強さを有し、ほかにプレス装置
に不利に影響しないマグネシウム、ステンレス
鋼、チタン、またはそれらの混合物、のようなア
ルミニウム以外の金属を用いても良い。同様に、
マイクロ波エネルギに対する透過性を有するポリ
テトラフルオロエチレン以外の材料を積層品に使
用しても良い。上記の材料にはプラスチツクまた
はセラミツクスが含まれる。
本発明のアルミニウム／ポリテトラフルオロエ
チレン積層品の実施例におけるポリテトラフルオ
ロエチレン層の存在は、たとえばポリテトラフル
オロエチレンが開口ダムに若干の機械的な安定性
を加えるにせよ、マイクロ波の開口ダムの作動に
対しては厳密に必要ではない。本発明の別の実施
例においては、開口ダムがエア・ギヤツプによつ
て隔離された金属層を本質的に具備することがで
きる。
サンドイツチ構成が使用される場合、加工物
（硬化性組立て体）に最も近い金属の縁は、加工
物の縁付近の局部加熱を引き起こすひずんだ電界
を生ずる傾向がある。従つてなるべくなら、第４
図に示すようなマイクロ波を透過するスペーサ部
材９ｂによつて積層品の金属の縁を加工物から隔
てることが望ましい。上記部材はポリテトラフル
オロエチレン（またはここで確認された他のマイ
クロ波透過材料のいずれか）であつて良い。スペ
ーサ部材により、ひずんだ電界は硬化性組立て体
に到達する前に更に均等となる。このスペーサ部
材の、または開口ダム自体の縁は、Ｋに示し且つ
以下に更に説明するように、これを面取りするこ
とができる。
本発明の別の実施例においては、例えば第８図
の９で示すようなセラミツク材料を具備する開口
ダムによつて界面が付与される。セラミツク材料
は一般に強く、硬質で、耐摩耗性があり、接着剤
に対して不浸透性であり、且つマイクロ波エネル
ギに対して透過性である。ベリリアまたはガラス
（二酸化ケイ素）のような他のセラミツクスを使
用しても良いが、酸化アルミニウム（アルミナ）
は使用するのが好ましいセラミツク材料である。
ベリリア製のダムは一般にすぐれた耐熱応力性を
示すが、ベリリアの高い原価と潜在的な毒性とが
これをより好ましくない代替物としている。本質
的にこの選定された材料のかたまりから成るセラ
ミツクの開口ダムは、技術上周知の任意の在来の
方法によつて作ることができる。
開口ダムは、なるべくなら、マイクロ波発振器
に戻るマイクロエネルギのいかなる反射も最小限
とされるように構成されることが望ましい。これ
は、マイクロ波発振器に面する開口ダムの自由な
側から反射されるマイクロ波と、発振器に向かつ
て戻る開口ダムの外表面（界面）から反射される
マイクロ波との間の移相が180゜であるように開口
ダムの厚さを調節することによつて達成できる。
導波管の端は、それが開口ダムと出会う所で、加
工物の縁付近の局部加熱を引き起こすひずんだ電
界を生ずる傾向がある。導波管の端と加工物との
間の開口部の厚さは、なるべくなら、処理される
硬化性組立て体にエネルギが伝達される前にかな
りの均一性を電界が取り戻すに充分な大きさであ
ることが望ましい。
本発明の実施例のいずれにおいても、導波管の
金属部分は、望ましいことに、マイクロ波が硬化
性組立て体に到達する前にフリンジ状電界をほぼ
均一化するに充分な硬化性組立て体からの距離に
置かれる。電界は全く均一化される必要はない
が、組立て体に対する焼損または損傷を回避する
に充分なだけ均一化されなければならない。上に
言及したように、間隔をあけることは、ダム部材
のみによつて達成できる。硬化性組立て体がその
わきに位置し且つそれと共に移動（後述）するプ
ラスチツク・ベルトのようなベルトを有する場合
には、上記のベルトの厚さがマイクロ波の導波管
のスペーサ装置の一部を付与できる。別の間隔の
取り方を用いてもよいが、一般に間隔は約0.635
cm（1/4インチ）ないし約3.81cm（１ 1/2インチ）
の範囲で良い。一般に間隔は、導波管の内側の面
と最も近いベルトとの間の距離以上とする。任意
のいかなる導波管に対する間隔の決定も容易にこ
れを行うことができる。
本発明のまたの実施例によれば、接着剤ならび
に残さのたい積を防止し、開口ダム表面の摩耗を
最小限とする装置が設けられる。マイクロ波界面
の部分におけるたい積によつて、硬化性組立て体
の過熱とマイクロ波アプリケータの熱的ならびに
電気的損傷とが生じ得る。この装置は、開口ダム
の面またはそれに面する硬化性組立て体の側面に
ワツクスあるいはシリコーン油のような潤滑コー
テイングを連続的に施す装置を具備することがで
きる。例えば、第５図に見られるように、ローラ
１１のような装置が開口ダムの上流で開口ダムに
面する硬化性組立て体の側面に接触して置かれ、
硬化性組立て体の側面を連続的にコーテイングす
るように潤滑剤容器４２内のしん１２によつて補
給される。別の実施例においては、第６図に見ら
れるように、開口ダムの上流で側方ダム内にノズ
ル１３が取り付けられて硬化性組立て体の側面上
に潤滑剤を導く。
表面から余剰の接着剤または残さを除くため、
潤滑剤に代つて（またはそれに加えて）蒸気また
は任意のガスが硬化性組立て体の側面に向けて導
かれる。実際、組立て体の側面を単独に加熱する
ことは有益で、表面における樹脂の硬化を生じ、
従つて樹脂がダム上を通過する際にはがされる傾
向は減少する。
潤滑コーテイングの代りに、またはそれと組み
合わせて、開口ダムの硬化性組立て体との使用面
を通して平滑な材料のストリツプを送り込むこと
ができる。上記ストリツプによつて、マイクロ波
の界面の部分における接着剤または残さの集積が
防止され、または減少される。上記ストリツプ
は、例えば、ろう紙、プラスチツク・ベルト、ま
たその他同種のものであつて良い。ろう紙は組立
て体の縁に備えられる使い捨て式のストリツプと
して使用される。プラスチツクのベルトはダムの
面上を連続的に通るエンドレス・ベルトであつて
も良い。この種の装置を、ローラ４０の周りに巻
き付けられたエンドレス・ベルト１４として第７
図に示す。装置がプラスチツクのエンドレス・ベ
ルト（第７図参照）の場合は、プレス室の外側で
ベルトの進路内の適宜の個所でベルト表面を連続
的に清掃するために装置１５、例えばかき取り装
置、が設けられる。エンドレス・ベルトを作るの
に用いられる材料としてポリテトラフルオロエチ
レンが特に好まれるが、許容される強さと潤滑性
と不活性とを有する他の任意のプラスチツクを用
いることができる。用いられるウエブまたはベル
ト材料を駆動するために適当な装置を設け、ある
いは開口ダムの面を横切る硬化性組立て体の運動
が上記の運動を行うようにすることができる。必
要があれば、四分の一波長トラツプ部分１７から
の蒸気を連続的に排出することによつて高温の接
着剤の蒸気の凝縮を最小限とするために、マイク
ロ波アプリケータ（第８図）（以下に説明）の四
分の一波長トラツプ部分１７にガス・ジエツト
（例えば空気または蒸気）を設けることができる。
必要があれば、導波管と開口ダムとの個別のセ
ツトを備えた二つ以上の独立したマイクロ波源を
プレス内に取り付けることができる。これらの多
重発生源はプレス室の同一または反対側に配列で
き、例えば米国特許第4020311号に開示されたよ
うにこれらの位置を定めることができる。多重な
らびに単独のマイクロ波発生源も、マイクロ波エ
ネルギの衝突によつて引き起こされるマイクロ波
発振器の損傷を最小限にするように互いに定位置
にこれを置くことができる。これは、米国特許第
3594530号、第3670133号、第711674号、第
3712971号、第4020311号、第4093840号に開示さ
れたような在来の方法を用いて達成できる。
プレス・ベルトと導波管との間の密接ながら不
完全な電気的ならびに機械的な接触によつて、ベ
ルトと導波管との間のギヤツプ内にマイクロ波が
入るので、アークとそれに伴うベルトの損傷とを
生ずることが見いだされている。しかし、プレス
からのマイクロ波エネルギの逸出を最小限とする
ため、これらのベルトと導波管とを極めて接近さ
せて置くことが望ましい。移動するベルトと導波
管との間の何等かの物理的接触の不完全な性質と
導波管内を流れる高電力とにより、アークの発生
を回避することは困難である。本発明により、ベ
ルトと導波管との間のアーク発生を効果的に除去
するためにマイクロ波チヨークを使用できること
が見いだされる。本発明のこの態様の一つの主要
な利点は、プレス・ベルトと導波管との間の共通
の境界における不完全な環境がマイクロ波チヨー
クの有効性を失わせることはない、ということで
ある。マイクロ波の性質上、とくに物体の鋭い縁
と角とに電界が形成される。金属ベルトと導波管
との間の界面の場合、最近の接触点が大部分のア
ーク発生問題の原因である。本発明の実施によ
り、ベルトの損傷の可能性がかなり減少される。
重大なことには、本発明のマイクロ波チヨークに
よつて、アーク発生の危険を増大させることなく
ベルトの側方移動ができる。
本発明のマイクロ波四分の一波長チヨークによ
つて、チヨークへの入口から四分の一波長の点に
プレスの導波管とベルトとの間の物理的接触点が
設けられる。導波管と鋼製プレス・ベルトとの間
の実際の接触点にあつて、プレス・ベルトを破損
する可能性のあるアークを最小限とするために、
四分の一波長チヨークは全長が二分の一波長であ
る。実際上、各マイクロ波導波管は二つのチヨー
クを使用し、その一つは頂部に、他の一つは底部
にある。
本発明に用いられた四分の一波長チヨークの一
実施例を第８図に示す。この図は連続プレスのプ
レス部の正面断面図を示す。導波管６は、マイク
ロ波に対して透過性を有する適当な硬質材料で作
られ且つその一側面がプレスを通過する硬化性組
立て体との界面１０を形成する開口ダム９に連結
される。導波管６は、ベルト１ａ，１ｂと直接接
触せずに、導波管６に機械的且つ電気的に確保さ
れた金属プレート１６によつてベルトから分離さ
れ、移動するベルト１ａ，１ｂと接触する。プレ
ート１６は、なるべくなら、プレス・ベルトに約
7.62cm（３インチ）以上オーバラツプすることが
望ましい。プレート１６の金属は、移動するプレ
ス・ベルト１ａ，１ｂによる摩損を防止するよう
に選択されなければならない。例えば、黄銅また
は青銅はプレート１６に使用できる。チヨーク・
ウエツジ１７は、図示のように、導波管の頂部な
らびに底部の壁の中にセツトされて四分の一波長
チヨークを形成する。チヨーク１７は、使用され
るマイクロ波の二分の一波長に等しい距離だけ導
波管壁６内に延在する。それ故、第８図の点Ｅか
ら点Ｇまでの距離はマイクロ波の波長の二分の一
である。プレート１６の端は、点Ｅと点Ｇとの中
間の点Ｆに位置する。プレート１６の端は、点Ｅ
および点Ｇ双方から四分の一波長にある。
四分の一波長チヨークの理論は、マイクロウエ
ーブ・エンジニアリング、Ｔ・コリユウ・イシ
イ、（1966年、ニユー・ヨーク、ザ・ロナルド・
プレス・カンパニー刊）、135〜136ページおよび
108〜110ページ、に説明されている。この参考文
献に説明されているように、短絡装置、ここでは
四分の一波長チヨークの端の導波管の後壁１９
は、マイクロ波発振器からさらに離れた、マイク
ロ波の伝搬を止めることが望まれる点から（2n
＋１）×（波長）／４の距離に置かれなけばならな
い。変数「ｎ」は任意の整数、または波長は使用
されるマイクロ波の波長である。それ故、ｎが本
発明の実施上好ましい零に等しい場合は、点Ｆか
ら点Ｇまでの距離は四分の一波長でなければなら
ない。混乱を避けるため、本発明を四分の一波長
チヨーク（ｎ＝０）に関して論議する。しかし、
「ｎ」は任意の整数で良いことを理解すべきであ
る。
作動に際しては、第８図について言えば、、マ
イクロ波エネルギは導波管通路２０を経て供給さ
れ、マイクロ波の若干は点Ｅで導波管壁１８の端
の周りに入り込み、導波管の延長部を構成するマ
イクロ波を透過するチヨーク・ウエツジ１７に沿
つて逆進する。マイクロ波が点Ｇに到達するとそ
れらは導波管の後壁１９の金属面から反対方向に
反射される。電流は点Ｆでアークを生じない大き
さにまで低減される。それ故、上記の諸問題が通
常は発生すると予想される場所である金属プレー
トが最初にベルト１ａまたは１ｂに接触する点Ｆ
では、アーク発生の可能性が最小となる。
第８図はまた、導波管６の端部で形成される開
口ソケツト２４に対する開口ダム９の内方部分２
２の配置を示す。サンドイツチ形式のダムが用い
られる場合は、ダムの金属部材を導波管のハウジ
ングに取り付けることができるので、開口ソケツ
ト２４のような形は必要としない。（第８図のこ
れ以上の態様については以下に更に詳細に論議す
る）。
第９図ないし第１０図は、開口ダム９とプレー
ト１６とチヨーク１７とがいかにしてプレス内に
一緒にはめ込まれるか、を更に詳細に示す。第９
図に示すごとく、開口ダム９の上面の表面は、開
口ダム９の頂部に旨くはまるプレート１６を収め
るために、一段高い部分３８を形成しながらＨで
示す領域で切り取られる。同様の対策が開口ダム
９の底面に施される。
角度Ｊ（第９図）は約60゜にできるが他の角度も
代用できる。界面１０を形成する開口ダム９の角
は、必要があれば、第４図に示すように、Ｋで示
す点で面取りされる。これによつて、硬化性組立
て体は開口ダムの面を横切つてよりスムーズに通
ることができる。
チヨーク・ウエツジ１７の頂面は、開口ダム９
について前述したと同様にして、一段高い部分３
６を形成しながら切り取られる。開口ダム９とチ
ヨーク・ウエツジ１７とが導波管６と共にはめ込
まれる（第８図も参照）場合、開口ダムから切り
取られた領域とチヨーク・ウエツジ頂面とが、第
９図に示すごとく、プレート１６の切欠き部分３
４を収容する連続した平たんな表面を形成する。
チヨーク・ウエツジ１７は、マイクロ波チヨー
クとして作用するために、少なく共導波管６の幅
（導波管の幅はＢ方向における寸法である）と同
じ長さでなければならない。
第９図に示す実施例においては、金属プレート
が種々の厚さの三つの部分１６ａ，１６ｂ，１６
ｃから成る（あるいはまた、金属プレートが一様
な厚さのものであつても良い）。プレスのプレ
ス・ベルトと導波管との間の接触は、この実施例
では、厚さ１６ｂを有する金属プレートの表面に
よつて行われる。
金属プレートの部分１６ｃは、作動中の連続プ
レス内のプレス・ベルトに面する側から（１６ｂ
部分よりも）比較的小さい厚さに切り取られてい
る。この形状によつて、プレスの幅の中心から比
較的遠い部分（プレス部の位置する場所）におけ
る金属プレートとプレス・ベルトとの間の摩擦と
摩耗とが低減される。
金属プレート１６の表面の部分１６ａもまた、
１６ａ領域におけるプレス・ベルトと金属プレー
トとの間に特別な空間を設けるために、１６ｂ部
分よりも小さい厚さに切り取られている。
この実施例では、第９図に示すように、硬化性
組立て体がＢ方向に移動するものとされているの
で、金属プレートの１６ａ部分の領域内のこの特
別な空間は硬化性組立て体からの残存材料の貯留
場所として役立ち、この材料は、作動中プレス・
ベルトと金属プレートの１６ｂ領域との間に捕そ
くされるようになる。この対策は、プレスと硬化
性組立て体の残さとのかみ込みの危険を減少させ
る。
第１０図は、第３図の線１０−１０についての
連続プレスのプレス部の側断面を示す。開口ダム
９と金属プレート１６と側壁５と導波管６とが本
質的に連続した表面を形成し、その上を硬化性組
立て体が例えばＢ方向に通過できる。
四分の一波長チヨークの目的は、プレート１６
とベルト１ａまたは１ｂ（第８図参照）との間の
ギヤツプ内へのマイクロ波エネルギの漏れを減少
させることにある。この目的のため、点Ｆにおけ
る導波管壁６とベルト（例えば１ａ）との間の距
離が、同じ点Ｆにおけるプレート１６とベルト１
ａとの間のギヤツプに比べて大きく、従つてプレ
ートとベルトとの間のエネルギの漏れの割合が四
分の一波長チヨークの端まで通過するエネルギの
割合に比べて少なく保たれることが望ましい。
一実施例においては、チヨーク・ウエツジ１７
から遠い方に面する導波管壁の表面が、開口ダム
に導波管壁が出会う点の近くにテーパを有する。
この変更態様を第１１図に示す。第１１図はま
た、導波管６の端部の形状に適応するように変更
された開口ダム３０の内方部分３２の形状を示
す。導波管の後壁１９ａにはめられたチヨーク・
ウエツジ２６もまた示されている。
装置の頂部におけるプレート１６とベルト１ａ
との間のエネルギの漏れは、点Ｅにおける導波管
壁６とベルト１ａとの間の距離を点Ｆにおける間
隔に比べて減少させることによつて、これを最小
限とすることができる（ベルト１ｂに対する同様
な対策もまた施される）。これを達成する別の装
置を第１２図に示す。この装置によれば、チヨー
ク・ウエツジ２８に沿つて逆方向に入り込むマイ
クロ波の電界の強さは、徐々に増す導波管壁６と
ベルト１ａとの間のギヤツプによつて減衰され、
従つて点Ｆにおけるベルトと導波管との間のギヤ
ツプではより少ない全エネルギが得られる。従つ
て、金属プレート１６とベルト１ａとの間のギヤ
ツプ内に比例的に少ないエネルギしか漏れ得ない
ようにすることができる。点Ｆにおける電界の強
さを減少させる観点よりすれば、点Ｅにおいて導
波管壁６がベルト１ａに近ければ近い程良い。し
かし、導波管とベルトとは、点Ｅにおいて、壁と
ベルトとの間にアークを発生させる程接近しては
ならない。第１２図は開口ダム３０の内方部分３
２の形状を示し、導波管１９ｂの後壁も示されて
いる。
四分の一波長チヨークのチヨーク・ウエツジ１
７は、使用されるマイクロ波に対して透過性を有
し且つこの装置の機能に対して別に有害でない任
意の材料でこれを作ることができる。例えば、チ
ヨーク・ウエツジ１７はポリテトラフルオロエチ
レンまたはその他の重合体、酸化アルミニウム、
ベリリア、ガラス、または空気を具備できる。
四分の一波長チヨーク内のマイクロ波の波長
は、側片の材料の誘電率に関連する。高い誘電率
を有する材料で作られた側片には、短い四分の一
波長チヨーク・パス・レングスを用いることがで
きる。酸化アルミニウムの誘電率は高いので、酸
化アルミニウムが好んで用いられるが、それは四
分の一波長チヨークの実長をこのように短縮でき
るからである。
本発明の特定の例示の中では、乾燥木材含量を
基礎として約４％の樹脂固体含量を付与するた
め、約0.32cm（１／８インチ）に1.27cm（１／２
インチ）の断面を有する長さ244cm（８フート）
のダグラスもみ材のストランドが熱硬化性のアル
カリ性フエノール・ホルムアルデヒド樹脂でコー
テイングされた。ストランドは、平行に方向づけ
られた30.48cm（12インチ）に30.48cm（12イン
チ）の硬化性組立て体に形成された。この組立て
体は、移動する対向エンドレス鋼製プレス・ベル
トの間で連続的に通され圧縮された。組立て体は
約42.2Kgｆ／cm2（600psi）と見られる圧力を受
け、ベルトの間に位置し且つ30.48cm（12インチ）
の間隔を置いたサイド・ダムによつて保持され
た。組立て体は30.48cm（12インチ）に10.16cm
（４インチ）の寸法に圧縮された。
各サイド・ダムにはマイクロ波導波管と第８図
に示す形式の四分の一波長トラツプとがそなえら
れた。マイクロ波開口部はアルミナで作られ、約
二分の一波長の厚さ、即ち約6.35cm（２ 1/2イン
チ）の厚さであつた。マイクロ波の導波管は6.35
cm（２ 1/2インチ）に25.4cm（10インチ）の内法
寸法を有し、30KW、915MHzのマイクロ波発振
器によつて電力を供給された。
組立て体は約0.3048m／min（１フート／分）で
プレスを通つて移動され、各導波管から約18KW
のマイクロ波電力を受けた。組立て体は約105℃
と130℃との間の温度に達した。プレス内におけ
る加熱後の滞留時間は約６分であつた。プレスか
ら出た後、製品は周囲温度まで冷却された。製品
内の樹脂結合剤は充分に硬化された。
特許請求の範囲で用いられる用語「硬化性組立
て体」は、プレス内でマイクロ波と圧力とに同時
にさらされることによつて利益を得ることができ
る任意の物体を広く包含することを意図したもの
で、本発明は接着剤の硬化に限定されるものでは
ない。例えば、本発明は、ゴム材料の加硫、海綿
状樹脂を含むプラスチツクの硬化、およびその他
同種のものにこれを使用することができる。
プレスが、例えばポリテトラフルオロエチレン
のような電気的に非導電性のベルトと共に用いら
れる場合には、四分の一波長チヨークを除外でき
る。事実、適当な環境にあつては、四分の一波長
チヨークと、サイド・ダムと、硬化性組立て体か
らの金属導波管の隔置とを含む諸特徴は、他の各
と無関係なプレス内で利用できるものである。例
えば、硬化性組立て体が積層ビームまたは積層ベ
ニヤ材を具備する場合、連続プレスの圧力によつ
て側方の力が生ずることはなく、サイド・ダムを
支える応力は必要とされない。それにもかかわら
ず、本発明の四分の一チヨークの形状と、加工物
からの導波管の隔置とは、マイクロ波加熱を伴つ
た連続プレスで上記組立て体を均一に硬化させる
ために重要である。
本発明の好適な実施例をここに論じたが、特許
請求の範囲によつてのみ定義され且つ限定された
本発明の精神と範囲とから逸脱することなしにそ
の変更と修正とをなし得ることを当業者は理解で
きよう。
【図面の簡単な説明】
第１図は本発明の一般的な概念を具体化する連
続プレスの側断面を示し、第２図は第１図の線２
−２についての連続プレスのプレス部の正面断面
を示し、第３図は連続プレスのプレス部の平面図
を略図で示し、第４図はサンドイツチ形式の開口
ダムの側面を示し、第５図はしんによつて潤滑剤
を補給されるローラを組み込んだ連続プレスのプ
レス部の平面図を示し、第６図はプレス部を通過
する硬化性組立て体上に潤滑剤を吹き付けるため
に使用できるノズルを組み込んだ連続プレスのプ
レス部の平面図を示し、第７図は開口ダムの界面
を通つて送られるエンドレス・ベルトを組み込ん
だ連続プレスのプレス部の平面図を示し、第８図
は四分の一波長チヨークを組み込んだ連続プレス
のプレス部の正面断面を示し、第９図は開口ダム
とチヨーク・ウエツジと金属プレートとの斜視図
を示し且つ本発明の連続プレス内におけるそれら
の相対的配置を略図的に示し、第１０図は第３図
の線１０−１０についての連続プレスのプレス部
の側断面を示し、第１１図は本発明の四分の一波
長チヨーク装置の正面断面を示し、第１２図は本
発明の別の四分の一波長チヨーク装置の正面断面
を示す。 １ａ：プレス・ベルト、１ｂ：プレス・ベル
ト、３：硬化性組立て体、４：プレス室、５：側
壁、６：導波管、８：マイクロ波発振器、９：ダ
ム、１４：エンドレス・ベルト、１６：金属プレ
ート、１７：チヨーク素子。

Claims (1)

  1. 【特許請求の範囲】 １ ニツプ領域を形成する二つのエンドレス金属
    プレス・ベルトをそなえ、プレス・ベルトがその
    間に挿入された硬化性組立て体に圧力を加えるよ
    うに配設され、硬化性組立て体の通路の入口と出
    口とをそなえる連続プレスと、二つのベルトの表
    面と二つの側壁とによつて画定されるプレス室
    と、側壁の開口部内に位置してプレス室との界面
    を形成する導波管を経て少なく共一つのマイクロ
    波発振器から硬化性組立て体にマイクロ波を当て
    る装置とを具備し、前記導波管が前記ベルト間の
    ほぼ全垂直間隔におよび、プレスされる硬化性組
    立て体によつて加えられる横圧に耐え且つプレス
    室内へのマイクロ波の伝搬を効果的に行わせる硬
    化性組立て体と導波管との間の硬質の界面を付与
    する導波管とプレス室との間の界面にあるダム装
    置を具備し、前記マイクロ波が前記プレス・ベル
    トにほぼ直角な電気ベクトルを有し、前記ダム装
    置が硬質のセラミツク部材とマイクロ波の場の電
    気ベクトルに直角な間隔を置いた金属素子を含む
    強化部材とから成る群から選択され、前記導波管
    が硬化性組立て体の近い側の縁から、フリンジ状
    電界をほぼ均一化するに充分な距離に置かれ、前
    記導波管が各移動ベルトに近接する四分の一波長
    チヨークをそなえるようにした硬化性組立て体に
    圧力とマイクロ波とを同時に加える装置。 ２ 特許請求の範囲第１項に記載の装置におい
    て、ダムがセラミツク材料の硬質ブロツクを具備
    するもの。 ３ 特許請求の範囲第２項に記載の装置におい
    て、ダムがアルミナの硬質ブロツクを具備するも
    の。 ４ 特許請求の範囲第１項に記載の装置におい
    て、ダムがマイクロ波に対して透過性のある交互
    に重なる層と共に電気ベクトルに直角な複数の間
    隔を置いた金属の層を具備するもの。 ５ 特許請求の範囲第４項に記載の装置におい
    て、ダムが交互に重なる空気の層の間に挾まれた
    複数のアルミニウムの層を具備するもの。 ６ 特許請求の範囲第４項に記載の装置におい
    て、金属層とプレス室との間の界面として作用す
    るマイクロ波に対して透過性のある面がダムのプ
    レス室内に面する側に設けられ、前記面がプラス
    チツクとセラミツクとから成る群から選択される
    もの。 ７ 特許請求の範囲第１項に記載の装置におい
    て、ダムのマイクロ波発振器に面する側から反射
    されるマイクロ波と界面から逆に発振器に向けて
    反射されるマイクロ波との間の移相が180゜である
    ようにダムの厚さが定められるもの。 ８ 特許請求の範囲第１項に記載の装置が、接着
    剤ならびに残さのたい積を防止し且つダム装置の
    表面の磨耗を最小限とするため前記ダム表面に潤
    滑剤のコーテイングを施す装置をそなえるもの。 ９ 特許請求の範囲第１項に記載の装置におい
    て、接着剤ならびに残さのたい積を防止し且つダ
    ム装置の表面の磨耗を最小限とするためダムの表
    面を横切つて平滑な材料のストリツプを通過させ
    るもの。 １０ 特許請求の範囲第９項に記載の装置におい
    て、前記ストリツプがろう紙であるもの。 １１ 特許請求の範囲第９項に記載の装置におい
    て、前記ストリツプがエンドレス・プラスチツ
    ク・ベルトであるもの。 １２ 特許請求の範囲第１項に記載の装置が、導
    波管と二つのプレス・ベルトの各との間に置かれ
    た金属プレートを具備し前記プレートが前記導波
    管と良好な電気的接触状態にあるようにした導波
    管とプレス・ベルトとの間に接触点を設ける装置
    をそなえるもの。 １３ 特許請求の範囲第１２項に記載の装置にお
    いて、金属プレートが黄銅であるもの。 １４ 特許請求の範囲第１項に記載の装置が、マ
    イクロ波加熱装置に硬化性組立て体が到達する前
    に硬化性組立て体の側に向けてガスを導く装置を
    そなえるもの。 １５ 特許請求の範囲第１項に記載の装置が、前
    記マイクロ波チヨーク素子と鋼製ベルトとの間の
    界面に清掃ガスを導く装置をそなえるもの。 １６ 圧縮を受ける硬化性組立て体の側方への膨
    張を防止するためにプレス・ベルト間のギヤツプ
    が二つの側壁で埋められるプレス室領域を経て連
    続プレスの金属プレス・ベルト間に硬化性組立て
    体を連続的に前進させる段階と、前記プレス・ベ
    ルトにほぼ直角な電気ベクトルを有するマイクロ
    波を側壁内に置かれ且つプレス・ベルトの平面に
    ほぼ平行な方向に向けられた導波管を経てプレス
    室領域内の硬化性組立て体内に導く段階とを包含
    し、前記導波管が前記ベルト間のほぼ全垂直間隔
    におよぶようにした硬化性組立て体を圧力とマイ
    クロ波とに同時にさらす方法において、プレスさ
    れる硬化性組立て体によつて加えられる横圧に耐
    える前記硬化性組立て体と前記導波管との間の硬
    質の界面を得るために導波管とプレス室との間の
    界面にマイクロ波を透過させるダムが設けられ、
    硬化性組立て体にマイクロ波が到達する前にフリ
    ンジ状の電界をほぼ均一にするに充分な前記硬化
    性組立て体からの距離に前記導波管の金属部分を
    位置決めする段階と、前記の移動するベルトに近
    接した四分の一波長トラツプによつてベルトと導
    波管との間のアーク発生を回避する段階と、硬化
    性組立て体が硬化を行うに充分なだけマイクロ波
    にさらされた後に連続プレスから硬化性組立て体
    を取り出す段階とを包含する方法。 １７ 特許請求の範囲第１６項に記載の方法にお
    いて、硬化性組立て体が(1)ストリツプ、ストラン
    ド、または木の小片、またはそれらの混合物、お
    よび(2)接着剤を具備するもの。 １８ 特許請求の範囲第１６項に記載の方法にお
    いて、硬化性組立て体が長さが約30.48cm（12イ
    ンチ）以上で重量比が約１％ないし約10％の樹脂
    を含む木のストランドを具備し、組立て体が約
    100℃ないし約170℃の温度に組立て体を加熱する
    ための約100ないし約10000MHzのマイクロ波周
    波数を受けるもの。 １９ 特許請求の範囲第１６項に記載の方法にお
    いて、前記組立て体が前記プレス内にある間に、
    しかも前記組立て体がマイクロ波加熱に到達する
    前に、ガスが硬化性組立て体の方に向かつて導か
    れるもの。 ２０ 特許請求の範囲第１９項に記載の方法にお
    いて、前記ガスが加熱されるもの。 ２１ 特許請求の範囲第１６項に記載の方法にお
    いて、清掃ガスが前記金属プレス・ベルトと前記
    マイクロ波トラツプとの間の界面に導かれるも
    の。 ２２ ニツプ領域を形成する二つのエンドレス金
    属プレス・ベルトをそなえ、プレス・ベルトがそ
    の間に挿入された硬化性組立て体に圧力を加える
    ように配設され、硬化性組立て体の通路の入口と
    出口とをそなえる連続プレスと、ニツプ領域内の
    二つのベルトの表面と二つの側壁とによつて画定
    される室とにおいて、改良点が、側壁の開口部内
    に位置してプレス室との界面を形成する導波管を
    経て少なく共一つのマイクロ波発振器から硬化性
    組立て体にマイクロ波を当てる装置を包含し、そ
    の場合導波管壁がニツプ領域内のプレス・ベルト
    間のほぼ全垂直間隔におよび、また導波管の延長
    部を具備する二つのマイクロ波チヨークには、導
    波管と二つのプレス・ベルトとの間の共通の境界
    に、マイクロ波進路入口からマイクロ波チヨーク
    までの点（2n＋１）（使用されるマイクロ波エネ
    ルギの波長）／４において導波管とプレス・ベル
    トとの間の接触点を効果的に設定する装置が備え
    られるものとする（ｎは整数とする）。 ２３ 特許請求の範囲第２２項に記載の装置が、
    硬化性組立て体にマイクロ波が到達する前にフリ
    ンジ状の電界をほぼ均一化するに充分な前記硬化
    性組立て体からの距離に導波管の金属部分を位置
    決めする装置をそなえるもの。
JP58146283A 1982-08-10 1983-08-10 マイクロ波連続プレス Granted JPS5989101A (ja)

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