JPH0363674B2

JPH0363674B2 -

Info

Publication number: JPH0363674B2
Application number: JP59006908A
Authority: JP
Inventors: Norihito Tokura; Hisashi Kawai; Michasu Moritsugu
Original assignee: Nippon Soken Inc
Current assignee: Soken Inc
Priority date: 1984-01-17
Filing date: 1984-01-17
Publication date: 1991-10-02
Also published as: JPS60150476A

Description

【発明の詳細な説明】〔技術分野〕本発明はイグニツシヨンスパーク方式を用いた
内燃機関の点火装置に関する。この装置は主に自
動車用内燃機関の点火に用いられる。

〔従来技術〕

内燃機関に用いられる従来の点火装置は高速時
に点火エネルギーが減少する上に、１回しかスパ
ークがないため、吹き消えに弱い。特にCDI方式
では始動時や低速時に火炎が成長しないので失火
しやすいという問題がある。

〔発明の目的〕

本発明の目的は、極めて短い周期で複数のスパ
ークを適当な期間中連続して発生させるという構
想に基づき、高速時に点火エネルギーが不足しな
いよう確保し、かつ低速時に火炎不成長または失
火が生じないよう火炎持続時間を確保し、それに
より着火性能の向上を図るとともに、スイツチン
グ素子の誤作動及び破壊を防止してこれらの素子
を安全かつ確実に作動させることにある。

（発明の構成）本発明においては、直流電圧を発生する直流電
源と、第１及び第２の２個の１次コイルと１個の
２次コイルを有し、該２個の１次コイルのそれぞ
れの一端を接続した１次コイル中点を持つ点火コ
イル、該２次コイルに接続される点火プラグと、
該１次コイルの中点タツプに接続されるコンデン
サと、該１次コイルの第１の部分、該コンデン
サ、および該直流電源とともに閉回路を構成する
第１のスイツチング素子と、該１次コイルの第２
の部分、および該コンデンサとともに閉回路を構
成する第２のスイツチング素子と、点火指示信号
に従つて動作し該第１のスイツチング素子、およ
び該第２のスイツチング素子が所定のタイミング
で交互に導通するように通電信号を発生する信号
発生回路とを具備し、前記第１、第２の２個の１
次コイルを、互いに一部分のみを重ねて２次コイ
ルとともに同一鉄心に巻装した内燃機関の点火装
置が提供される。

（実施例）本発明の一実施例としての内燃機関の点火装置
が第１図に示される。

直流電源１は例えばバツテリを用いた電源であ
り、エンジンキースイツチ２を介してDC−DCコ
ンバータ３に直流電圧を供給する。エンジンキー
スイツチ２は運転時には閉成し、停止時には開閉
するスイツチである。また、DC−DCコンバータ
３は直流電源１の直流電圧例えば12Vを約200V
の直流電圧に変換するコンバータであり、トラン
ジスタを自励発振させてトランスで昇圧した後、
整流して直流高電圧を供給するものである。コン
デンサ４はDC−DCコンバータ３の出力電圧を平
滑化して蓄え、後述の過渡的な大電流を供給する
ためのものである。

点火磁気検出装置５はシグナルロータ５１、ピ
ツクアツプ５３を備える。シグナルロータ５１は
磁性材料よりなる点火時期検出用のものであり、
気筒数に対応する数の突起部５２を有し、エンジ
ン回転数の1/2の回転数で同期して回転する図示
しないデイストリビユータ・シヤフトに取付けら
れている。ピツクアツプ５３は点火時期検出用の
ものであり、磁性材料からなる磁心５３１のまわ
りに巻装されたコイル５３３と永久磁石５３２と
から構成され、シグナルロータ５１の突起部５２
がピツクアツプ５３の磁心５３１と対向したとき
に閉磁路が形成されるように配置される。

シグナルロータ５１とピツクアツプ５３の位相
関係は、図示しないがエンジン回転数、負荷に応
じて適当に変化するようになつており、最適な点
火時期が得られるようになつている。

整形回路６はピツクアツプ５３の出力信号を波
形整形し、点火時期に対応した「１」レベル（以
下、単に「１」と記す）の信号を出力する回路で
ある。第１図装置における整形回路６の詳細が第
２図に示される。この第２図において、抵抗６１
１，６１２、コンデンサ６１３で設定されたバイ
アス電圧Vbが端子６０１を介してピツクアツプ
５３のコイル５３３の一端に印加される。このバ
イアス電圧Vbはさらにコンパレータ６１４の反
転入力端子に基準電圧として印加される。コンパ
レータ６１４の非反転入力端子は端子６０２を介
してコイル５３３の他端に接続されており、コイ
ル５３３の起電力の正負に応じてコンパレータ６
１４の出力には「１」、または「０」レベル（以
下、単に「０」と配す）の信号が発生する。

コンパレータ６１４の出力から非反転入力端子
に抵抗６１５を介して正帰還がかけられており、
この正帰還回路はヒステリシスをもつシユミツト
トリガの機能を有するためノイズに対して誤動作
を防止する効果がある。コンパレータ６１４の出
力はインバータ６１６で反転されて端子６０３を
介して点火時期信号として出力される。

第１図において、トリガ信号発生回路７は整形
回路６からの点火時期信号から、所定の期間だけ
短周期で繰り返す互いに180゜位相の異なる２つの
トリガ信号Ｓ(A)〜，Ｓ(B)を作る。第１図装置にお
けるトリガ信号発生回路７の詳細が第３図に示さ
れる。この第３図において、端子７０１を介して
ワンシヨツトマルチ７１１に整形回路６からの点
火時期信号が導かれる。ワンシヨツトマルチ７１
１はこの点火時期信号の立ち上がりでトリガさ
れ、コンデンサ７１２、抵抗７１３で定まる一定
時間（例えば2msec）にわたり「１」の信号を出
力端子Ｑに発生する。

ノアゲート７１４，７１５はセツトリセツト、
フリツプフロツプとなるように互いに接続されて
おり、ワンシヨツトマルチ７１１の出力が「１」
になるとノアゲート７１４の出力は「０」、ノア
ゲート７１５の出力は「１」となる。バイナリプ
リセツタブル・アツプダウンカウンタ７１７は４
ビツトのカウンタ回路であり、そのリセツト端子
にノアゲート７１４の出力が導かれており、ノア
ゲート７１４の出力が「０」となるとカウントを
開始し、「１」になるとリセツトされる。なお、
このカウンタ７１７はダウンカウントモードにセ
ツトされており、プリセツト機能は使用していな
い。

クロツク発生回路７１６は例えば約80KHzの周
波数のクロツク信号を連続して発生する回路であ
り、該クロツク信号はカウンタ７１７のクロツク
入力端子に導かれる。ノアゲート７１８は一方の
入力端子がワンシヨツトマルチ７１１の出力端子
に接続され、他方の入力端子がカウンタ７１７の
16分の１分周出力であるQ_D出力端子に接続され
る。そして両出力端子のレベルが「０」となつた
とき、ノアゲート７１８の出力は「１」となる。
この出力はノアゲート７１５に導かれており、ノ
アゲート７１４，７１５で構成されるフリツプフ
ロツプを反転させる。

カウンタ７１７のQ_D出力は、さらにそれぞれ
インバータバツフア７１９，７２０を介してワン
シヨツトマルチ７２１，７２８に導かれる。ワン
シヨツトマルチ７２１はインバータバツフア７１
９の出力の立ち下がりでトリガされ、コンデンサ
７２２、抵抗７２３で定まる一定時間（例えば
5μsec）にわたり「０」の信号を出力端子に発
生する。この信号は抵抗７２４，７２５を介して
トランジスタ７２６のベースに導かれる。ワンシ
ヨツトマルチ７２１の端子が「０」のとき、ト
ランジスタ７２６はオンとなり、そのコレクタす
なわち端子７０２に「１」のトリガ信号Ｓ(A)を発
生する。

ワンシヨツトマルチ７２８はインバータバツフ
ア７２０の出力の立ち上がりでトリガされ、コン
デンサ７２９、抵抗７３０で定まる一定時間（例
えば5μsec）にわたり「０」の信号を出力端子
に発生する。この信号は抵抗７３１，７３２を介
してトランジスタ７３３のベースに導かれる。ワ
ンシヨツトマルチ７２８の端子が「０」のと
き、トランジスタ７３３はオンとなり、そのコレ
クタすなわち端子７０３に「１」のトリガ信号Ｓ
(B)を出力する。

次に、第１図のパワー回路１８について説明す
る。

サイリスタ１３はそのアノードがコンデンサ４
の正極端子に接続され、そのカソードが点火コイ
ル１６の第１の１次コイル１６１の一端に接続さ
れる。このサイリスタ１３のゲートにはトリガ信
号発生回路７からトリガ信号Ｓ(A)が絶縁用のパル
ストランス１４を介し、さらにダイオード１３
１、抵抗１３２、コンデンサ１３３、抵抗１３４
からなるノイズ防止回路を経て供給される。共振
用コンデンサ１５は点火コイル１６の１次コイル
中点１６０に接続される。このサイリスタ１３に
よつてコンデンサ４、サイリスタ１３、１次コイ
ル１６１、共振用コンデンサ１５からなる１つの
閉回路が形成される。

サイリスタ２０はそのアノードが１次コイル１
６２の一端に接続され、そのカソードが共振用コ
ンデンサ１５の一端（GND）に接続される。サ
イリスタ２０のゲートにはトリガ信号発生回路７
からトリガ信号Ｓ(B)がパルストランス２１を介
し、さらにダイオード２０１、抵抗２０２，２０
４、コンデンサ２０３からなるノイズ防止回路を
経て供給される。このサイリスタ２０によつて１
次コイル１６２、サイリスタ２０、共振用コンデ
ンサ１５からなる他の１つの閉回路が形成され
る。

点火コイル１６は第１のコイル１６１、第２の
１次コイル１６２、２次コイル１６３、鉄心１６
４からなる。第６図に点火コイル１６の構造を示
す。この第６図において、第１及び第２の１次コ
イル１６１，１６２の巻数はそれぞれ約40ター
ン、２次コイル１６３の巻数は約6000ターンで、
いずれも鉄心１６４上に巻線され、この１次コイ
ル１６１，１６２と２次コイル１６３との巻数比
は約150に設定してある。第１及び第２の１次コ
イル１６１，１６２は、それぞれの一部分が互い
に密に磁気結合するように一部分が重なる様に鉄
心１６４上に巻装してある。また、該２個の１次
コイル１６１，１６２は、通電時に鉄心１６４中
に互いに同一方向に磁界が発生する様に、該２個
の１次コイル１６１，１６２のそれぞれの一端を
共通にした接続点（１次コイル中点）１６０を有
する。

第１及び第２の１次コイル１６１，１６２は鉄
心１６４を介して２次コイル１６３に磁気的に結
合しており、２個の１次コイル１６１，１６２に
発生する電圧を昇圧して２次コイル１６３から出
力する。

また、第１図において、２次コイル１６３はそ
の一端が接地（GND）され、その他端が高電圧
を各気筒に分配するデイストリビユータ２２の中
心電極に接続される。

デイストリビユータ２２は周知の構成によるも
のであり、エンジン回転数の２分の１の回転数で
同期して回転するシヤフトと一体に回転する分配
用ロータ２３により所定の気筒に配設された点火
プラグ２４１，２４２，２４３，２４４にハイテ
ンシヨンコード２５１，２５２，２５３，２５４
を通して高電圧を分配する。

なお、この第１図装置における各半導体装置と
しては下記のものを使用した。

ワンシヨツトマルチ７１１ ……東芝製TC4528BP ノアゲート７１４，７１５，７１８
……東芝製TC4001BP アツプダウンカウンタ７１７
……東芝製TC4516BP インバータ７１９，７２０ ……東芝製TC4049BP ワンシヨツトマルチ７２１，７２８
……TI社製74LS221 次に第１図装置の動作について説明する。

第４図は第１図装置の各部信号波形図であり、
それぞれ１はコイル５３３の起電圧、２はピツク
アツプ５３の出力電圧、３は整形回路６の出力で
ある点火期間信号、４はワンシヨツトマルチ７１
１出力である点火時期期間信号、５はノアゲート
７１４の出力信号、６はカウンタ７１７のQ_D出
力信号、７はインバータバツフア７１９，７２０
の出力信号、８はトリガ信号Ｓ(A)、９はトリガ信
号Ｓ(B)の波形をあらわす。

まず、エンジンキースイツチ２をオンにする
と、DC−DCコンバータ３に直流電源１から
⁺12Vの直流電圧が供給されてここで⁺200Vに昇
圧され、この200Vの直流電圧はコンデンサ４に
常時蓄えられる。

エンジンの回転に応じてシグナルロータ５１が
回転し、ピツクアツプ５３のコイル５３３に第４
図１に示す波形をした起電力が発生する。この起
電力の正から負に切り替わる点が点火時期であ
る。コイル５３３は整形回路６によつてバイアス
電圧Vbでバイアスされているため、ピツクアツ
プ５３の出力電圧は第４図２に示すようにコイル
５３３の発生電位がバイアス電圧Vbだけもち上
がつた値となる。この信号は整形回路６で整形さ
れ、第４図３に示す点火時期で「１」に立ち上が
る信号となる。

整形回路６の出力信号はトリガ信号発生回路７
に入力され、その立ち上がり部分でワンシヨツト
マルチ７１１をトリガし、第４図４に示すパルス
幅約2msecのパルス状の点火期間信号を発生させ
る。このパルス幅を点火期間とする。点火期間信
号はノアゲート７１４に入り、ノアゲート７１
４，７１５で構成されるフリツプフロツプを反転
させる。これにより第４図５に示すようにノアゲ
ート７１４の出力は「０」となる。

ノアゲート７１４の出力はカウンタ７１７のリ
セツト端子に導かれ、この出力が「０」のときカ
ウンタ７１７はリセツトが解除される。このリセ
ツト解除によりカウンタ７１７はクロツク発生回
路７１６からの約80KHzのクロツク周波数でカウ
ントを開始する。ここでカウンタ７１７は４ビツ
トのバイナリカウンタであり、ダウンカウントモ
ードにセツトしてあるから、最初のクロツク信号
に立ち上がりでカウンタ７１７の内容は０から15
へ変化する。すなわちカウンタ７１７のQ_D出力
は「０」から「１」となる。以降、クロツク信号
が到来するたびにダウンカウントを繰り返し、
０，15，14，…，２，１，０，15，…と周期的に
内容が変化していく。このとき16分の１分周出力
であるQ_D出力は、カウンタ７１７の内容が８〜
15のとき「１」となるため、クロツク周波数の16
分の１の周波数である第４図６に示すデユーテイ
比50％の方形波を発生する。第４図６におけるパ
ルス１個の幅は100μsec、パルスとパルスの間隔
は100μsecである。

点火時期信号が立ち上がつてから約2msec後、
ノアゲート７１４の入力は「０」となる。このと
きすぐにカウンタ７１７にリセツトをかけてしま
うと、その直前のQ_D出力の「１」の時間幅が短
くなつてしまい、後述のサイリスタの転流がうま
く行われなくなる。この対策としてワンシヨツト
マルチ７１１の出力とカウンタ７１７の出力とを
ノアゲート７１８の入力に導くことにより、Q_D
出力が「０」のときにのみノアゲート７１８の出
力が「１」となつてノアゲート７１４，７１５か
らなるフリツプフロツプを反転させ、それにより
ノアゲート７１４の出力を「１」にしてカウンタ
７１７にリセツトをかけるようにしている。

以上の説明のように、点火時期信号からクロツ
ク信号１周期（12.5μsec）以内の遅れでQ_D出力に
クロツク周波数の16分の１（5KHz）の方形波が少
なくとも点火期間中、整数個発生する。この信号
はインバータバツフア７１９，７２０で反転され
て第４図７に示す信号となる。

ワンシヨツトワルチ７２１はインバータバツフ
ア７１９の立ち下がりでトリガされ、約5μsecの
パルスを発生し、トランジスタ７２６をオンして
第４図８に示すトリガ信号Ｓ(A)を端子７０２へ出
力する。またワンシヨツトマルチ７２８はインバ
ータバツフア７２０の出力の立ち上がりにてトリ
ガされ、約5μsecのパルスを発生し、トランジス
タ７３３をオンにして第４図９に示すトリガ信号
Ｓ(B)を端子７０３へ出力する。すなわちトリガ信
号Ｓ(A)とＳ(B)は位相が相互に180゜異なる、周期
200μsec、パルス幅5μsecの信号である。

次に高圧発生部の動作を説明する。第５図は本
実施例における各部の信号を第４図よりも時間的
に拡大して示した波形図である。第５図におい
て、それぞれ１はトリガ信号Ｓ(A)、２はトリガ信
号Ｓ(B)、３はコンデンサ１５の端子電圧、４はサ
イリスタ１３のカソード電圧、５はサイリスタ１
３の通電電流、６はサイリスタ２０のアノード電
圧、７はサイリスタ２０の通電電流の波形をあら
わす。

第５図１に示すトリガ信号Ｓ(A)はパルストラン
ス１４、ノイズ防止回路を介してサイリスタ１３
をトリガする。同様に第５図２に示すトリガ信号
Ｓ(B)はパルストランス２１、ノイズ防止回路を介
しサイリスタ２０をトリガする。

まず、サイリスタ１３がトリガされてオンとな
ると、コンデンサ４、サイリスタ１３、１次コイ
ル１６１、コンデンサ１５からなる閉回路に電流
が流れる。このとき、コンデンサ４の容量はコン
デンサ１５の容量に比べて充分に大きいので、コ
ンデンサ４を一定電圧（200V）の電源と考える
ことができる。また、１次コイル１６１の抵抗と
サイリスタ１３の抵抗とからなる回路の抵抗分は
充分に小さいため、この第１の閉回路はコンデン
サ１５の容量Ｃ（例えば2μF）と１次コイルのイ
ンダクタンスＬ（例えば50μH）とで決まる条件で
共振する。

共振時の電流は第１図におけるコンデンサ４の
正極端子、サイリスタ１３、１次コイル１６１、
コンデンサ１５、コンデンサ４の接地極端子の方
向に流れ、第５図５に示す正弦半波状の波形とな
る。そのピーク電流値は約150A、通電時間は約
20μsecである。この通電によりコンデンサ１５に
加わる電圧は、第５図３に示すように約600Vま
で増加する。

サイリスタ１３はｉ＞０の時のみオン状態を持
続するが、第５図５に示すようにｉ≦０となると
転流してオフ状態となる。

このように第１図装置においては、１次コイ
ル，コンデンサ，スイツチグ素子、および直流電
源を含む回路に共振による振動電流が流れるた
め、サイリスタ１３は自動的に転流するので、特
別に転流回路を付加する必要がなくなる。

サイリスタ１３がオフした時、コンデンサ１５
に蓄積されている電圧は約600Vであり、直流電
源電圧200Vの約３倍であるが、この原因は前記
共振現象に基づく増幅作用によるものである。

次にサイリスタ２０がトリガされた場合につい
て説明する。このサイリスタ２０がオンになる
と、コンデンサ１５、第２の１次コイル１６２、
サイリスタ２０からなる閉回路が形成され、コン
デンサ１５に蓄えられた電荷はコンデンサ１５の
上側端子、第２の１次コイル１６２、サイリスタ
２０、コンデンサ１５の下側端子の方向に流れ、
第５図７に示す正弦半波状の波形となる。サイリ
スタ２０は前記サイリスタ１３の時と同様に、ピ
ーク電流値は約150A、通電時間は約20μsecであ
る。この通電によりコンデンサ１５に加わる電圧
は、第５図３に示すように約600Vから約−400V
まで減少する。第５図７に示すサイリスタ２０の
通電電流波形がゼロになると、前記サイリスタ１
３の時と同様に自然転流するので、特別な転流回
路は不要である。

この後、連続してサイリスタ１３とサイリスタ
２０とを交互にトリガすることで、第１の１次コ
イル１６１と第２の１次コイル１６２に交互に電
流が流れる。

第１及び第２の１次コイル１６１，１６２と２
次コイル１６３とは巻数比が約150に設定してあ
るので、１次コイル１６１，１６２の印加電圧の
約150倍の電圧が２次コイル１６３に発生する。

第１及び第２の１次コイル１６１，１６２に印
加する電圧は約600Vであるから、前記巻数比約
150より600（Ｖ）×150＝90（KV）の高電圧が２次
コイル１６３に発生する計算になるが、実際には
点火コイル１６の損失等により約40（KV）が発
生し、放電による点火を行なうに十分な電圧とな
る。

２次コイル１６３の発生電圧はデイストリビユ
ータ２２で所定の気筒に分配され、ハイテンシヨ
ンコード２５１，２５２，２５３，２５４を介し
て点火プラグ２４１，２４２，２４３，２４４へ
供給され、点火プラグの接地電極へ放電されて点
火が行なわれる。

放電によりいつたん放電路が形成されると、付
近の空気がイオン化されてアーク放電となり、そ
の放電維持電圧（約500V〜1KV）以下になるま
で誘導放電を持続する。この持続時間は通常の点
火装置のそれ（約2msec）と比べると短いが、こ
の誘導放電が終わればすぐに次のサイクルが開始
するため、放電ギヤツプ間に残存されているイオ
ンにより容易に再放電が起き、放電はほとんど途
切れることなく持続され。この持続時間はトリガ
信号発生回路７において電気的に設定した点火期
間によつて決めることができるため、完全な着火
を行えるような充分に長い時間に設定することは
容易である。

また、一方のサイリスタがオンとなつている時
間の約半分は他方のサイリスタは逆阻止状態にな
るので、トリガ信号Ｓ(A)，Ｓ(B)の繰り返し周期を
短くすることができる。このように第１図装置は
自動車用内燃機関の点火制御において、極めて短
い周期で複数のスパークを適当な時間にわたり連
続して発生させることができるので、内燃機関の
着火性能の向上を図れる。

次に、第５図６に示すサイリスタ２０のアノー
ド電圧波形において、サイリスタ１３の通電終了
時にピーク電圧V_pが発生する。このピーク電圧
V_pは、第６図に示す点火コイル１６の第１及び
第２の１次コイル１６１，１６２の重なり部分の
長さｌ（即ち、両１次コイル１６１，１６２間の
磁気結合度合）に関係する。この関係を第７図に
示す。第７図に示す関係より重なり部分の長さｌ
をある値l₀以下にするとピーク電圧V_pがゼロにな
る。従つて、重なり部分の長さl₀に設定すれば、
サイリスタ２０の順阻止電圧は600V以上あれば
良く、ピーク電圧V_pだけ軽減される。

一方、第５図４に示すサイリスタ１３について
も全く同様であり、前記重なり部分の長さをl₀に
設定することでピーク電圧V_pを無くすることが
できる。

なお、第６図に示す重なり部分の長さｌを小さ
くしすぎると、各々の１次コイル１６１，１６２
と２次コイル１６３の磁気結合が小さくなつて、
２次コイル１６３の出力電圧が低下する問題があ
るので、必要以上に重なり部分の長さｌを小さく
しない方が良い。

これらの結果、第６図に示す第１及び第２の１
次コイル１６１，１６２の重なり部分の長さｌを
変えて、該２個の１次コイル１６１，１６２が互
いに密に磁気結合する部分の長さを適当に設定す
ることにより、サイリスタ１３，２０に印加され
るピーク電圧を軽減又はゼロにすることができ、
順阻止電圧の低いサイリスタでも第１図装置に使
用できることになり、コスト低減がはかれる。

次に、この第１図装置においては、、サイリス
タ１３とサイリスタ２０の間に点火コイル１６の
１次巻線１６１，１６２が入る構成となつている
ため、ノイズ等によつてサイリスタ１３とサイリ
スタ２０が同時に導通してコンデンサ４の電荷が
サイリスタ１３、サイリスタ２０を通じて一気に
放電されるような場合でも、１次巻線１６１，１
６２のインダクタンスおよび抵抗分により急激な
電流の増加および過電流は防止され、サイリスタ
のdi／dtあるいは過電流に起因する、サイリスタ
やサイリスタ以外のスイツチング素子の破壊を防
止できる。

また、コンデンサ１５を１次コイル１６１，１
６２の中点１６０と接続したことにより、サイリ
スタ１３，２０の順方向に印加される電圧の上昇
率dV／dtはそれぞれコンデンサ１５と１次コイ
ル１６２の時定数、コンデンサ１５と１次コイル
１６１の時定数で決定され、その上昇率dV／dt
を100V／μsec以下の低い値とすることができる。

さらに、一方のサイリスタの動作により他方の
サイリスタに印加されるdv／dtに起因する誤動
作をなくすことができる。

またさらに、１次コイル１６１，１６２は同一
方向に巻かれて同方向の磁界が発生するように構
成されており、それによりスイツチング素子に印
加されるdv／dtが軽減されてスイツチング素子
の安全で確実な動作が得られる。

（発明の効果）本発明によれば、内燃機関の点火に際して、極
めて短い周期で複数のスパークが適当な期間中連
続して発生させることができ、高速時に点火エネ
ルギーが不足しないように確保され、かつ低速時
に火炎不成長または失火が生じないよう火炎持続
時間が確保され、それにより着火性能が向上され
る。

また、２次コイルの出力電圧の低下を少なくし
つつ、第１の１次コイルへの通電終了時に第２の
１次コイルへ誘起される電圧及び、第２の１次コ
イルへの通電終了時に第１の１次コイルへ誘起さ
れる電圧を軽減またはゼロにすることができ、し
たがつて、第１、第２のスイツチング素子に加わ
る電圧をその分少なくすることができて、順方向
阻止電圧の比較的低いサイリスタ等の安価なスイ
ツチング素子を用いても誤動作、破壊が防止で
き、これらの素子を安全かつ確実に作動させるこ
とができる。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の一実施例としての内燃機関の
点火装置を示す電気回路図、第２図は第１図装置
における整形回路の詳細電気回路図、第３図は第
１図装置におけるトリガ信号発生回路の詳細電気
回路図、第４図は第１図装置における各部信号波
形図、第５図は第１図装置における各部信号波形
を第４図よりもさらに時間的に拡大した波形図、
第６図は第１図装置における点火コイルの模式構
造図、第７図は上記点火コイルの各１次コイルの
重なり部分の長さとサイリスタに印加されるピー
ク電圧との関係を示す特性図である。１，３，４……直流電源を構成するバツテリ，
DC−DCコンバータ，コンデンサ、５……点火時
期検出装置、７……トリガ信号発生回路、１３，
２０……第１，第２のスイツチング素子をなすサ
イリスタ、１５……共振用コンデンサ、１６……
点火コイル、１６１，１６２……１次コイル、１
６０……１次コイル中点、１６３……２次コイ
ル、２４１〜２４４……点火プラグ。

Claims

【特許請求の範囲】１直流電圧を発生する直流電源と、第１及び第２の２個の１次コイルと１個の２次
コイルとを有する点火コイルと、前記２次コイルに接続される点火プラグと、前記第１及び第２の１次コイルが、通電時に互
いに同一方向に磁界を発生する様に、それぞれの
前記各１次コイルの一端を共通接続した１次コイ
ル中点に接続されるコンデンサと、前記第１の１次コイルと前記コンデンサおよび
前記直流電源とともに閉回路を構成する第１のス
イツチング素子と、前記第２の１次コイルと前記コンデンサととも
に閉回路を構成する第２のスイツチング素子と、点火指示信号に従つて動作し前記第１のスイツ
チング素子、及び前記第２のスイツチング素子が
所定のタイミングで交互に導通するように通電信
号を発生する信号発生回路とを具備し、前記第１、第２の２個の１次コイルを、互いに
一部分のみを重ねて前記２次コイルとともに同一
鉄心に巻装した内燃機関の点火装置。