JPH0364595A - 塗工用ブレードの製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 ［産業上の利用分野］ 本発明は塗工用ブレードに関するものであり、印刷用塗
被紙、感圧複写紙、或いは感熱記録紙等の塗被紙製造工
程において原紙に顔料及び接着剤を主成分とする水性塗
料などを塗布するいわゆる塗工工程で利用されるもので
ある。

［従来の技術］ 従来、原紙への塗工に利用される塗工用ブレード（コー
ターブレード）は、厚みが約０．２〜０．８ｍｍで板幅
が約５０〜１５０ｍｍ、長さが約１５００〜７０００ｍ
ｍに及ぶ可撓性を有する鋼材、例えばＪ　Ｉ　５−Ｇ−
４４０１に制定される炭素工具鋼鋼材（ＳＫ材）や５Ｕ
Ｓ４１０などで構成されている。

塗工用ブレードは塗布する塗料の塗布量に応じてブレー
ド先端を利用するヘヘルブレードと、ブレードの側面を
利用するベントブレードとに大別されるが、いずれにし
ても原紙とこれに塗布される塗料とで連続的に擦すられ
ているために、ブレード鋼材が比較的短時間て摩耗によ
る損傷を受けているのが実状である。

塗工用ブレードの摩耗による損傷を極力防止し、耐久性
を増す試みとして、例えば、特開昭５９８８９９５号公
報が挙げられる。これは、ブレード用の鋼材に対してセ
ラミック材料、特にアルミナ、アルミナ−チタニア、酸
化クロムなどを溶射法によって被覆したものである。

ところが、上記公報によるブレードは、従来からのブレ
ードと比べると耐摩耗性が改良されてはいるが、原紙と
の接触面近傍が全てセラミックで被覆されていないため
に発錆したり、セラミック材特有の脆さと多孔性のため
に欠落したり多孔性に起因する接触面上てのボイドの発
生があって、必ずしも満足できるものではない。さらに
、セラミック材料を溶射するためには、セラミック材料
が高融点であるところから少なくとも数千度〜数万度の
プラズマ炎もしくはカス火炎で材料を溶融・吹き付けし
なければならないといった制約があった。そのため、ブ
レード材の変形をもたらすなどの問題があるだ（うてな
く、ブレードとしての接触部の平坦性や平滑性を保持す
るために溶射後の研摩を必須とするなどの難点があった
。

［発明が解決しようとする課題］ 本発明は被覆の脆さによる欠落や被覆の不完全さによる
発錆を防止できる塗工用ブレードを提供すると共に、併
せて変形のない塗工用ブレードを経済的に製造する方法
を提供することを目的とするものである。

［課題を解決するための手段］ 本発明にあっては、」１記の課題を解決するために、可
撓性の鋼からなる塗工用ブレードにおいて、塗工用原紙
との接触部近傍に、水素吸蔵を妨げるクロム以外の金属
を被覆し、該被覆上にクロムを５μｍ以上て且つ鋼材の
厚みよりも薄く被覆したことを特徴とするものである。

別の手段として、鋼に対する防食性を有し水素吸蔵を妨
げるクロム以外の金属をブレードの全面に被覆して、該
被覆の塗工用原紙との接触部近傍に、クロムを５μＩｎ
以上で且つ鋼材の厚みよりも薄く被覆しても良い。

また、クロム以外の金属を被覆する代わりに、クロム被
覆を施した後、１．１０℃〜１４５℃でアニールしても
良い。さらに、クロム被覆は電気めっき法により形成し
、電気めっき液の組成は無水クロム酸が１００〜，１０
０ｇ／Ｎ、硫酸が無水り１７７ノ＼酸濃度の１／７０〜
１／１２０量で、液温か３５〜６５°Ｃでクロム析出に
よる応力が±１．５　Ｋ　ｇ／　ｍｍ２以下とすること
を特徴とするものである。

［作用］ 本発明者らは、上記の課題を解決する／こめに、被覆材
料の選定、摩耗試験、被覆の欠けの原因解析、研摩工程
の省略、耐食性の付与等について詳細な検討を行った。

喪艷辻牝へｌ攬 まず、本発明者らはブレード鋼材の被覆材料を決定する
べく、各種の被覆の摩耗減量をテーバー式摩耗試験機に
より測定することで適切な被覆を検討した。その結果を
第１表に示す。表中、摩耗減量の単位は〔ｍＦｉ／　１
０００ｒｅｖ、）である。また、第１表には各被覆硬度
［１１Ｖ　）の測定値を併記した。

第１表 第１表において、被覆形成後の処置Ａは研摩のままとし
、処置Ｂは研摩ｆ！ｔ２００℃で１時間アニールした。

被覆と擦り合わせる相手材はシリコンカーバイト（Ｈ−
１，０）とした。シリコンカーバイトには荷重ＩＫｇを
付加しである。Ｓ　Ｋ　−５の化学組成は、Ｃ：０．８
０〜０．９０、Ｓｉ：＜０．３５、Ｍｎ：＜０．５０．
Ｐ：＜０．０３、Ｓ：＜０．０３である。アルミナ−チ
タニアの組成は、Ａ１２０３３％Ｔｉ○２とした。被覆
の厚みはいずれも０．１５ｍｍである。

第１表から明らかなように、比較した被覆の中では、ク
ロムめっきの摩耗特性が最も良好で、５Ｋ−５に対して
は約１０倍、アルミナーヂタニアに対しては約４倍の耐
摩耗性を示し、ブレードへの被覆に適したものであるこ
とが判明した。

艷１絞１ 次に、上記被覆を実際にブレードに適用して、テストコ
ーターによる摩耗試験を試みた。Ｓ　Ｋ　−５＃Ｉ材か
ら第４図に示すように幅ｕ＋−５５ｍｍ、長さＮ＝５０
０ｍｍ、厚みｄ＝０．５＋ｎｍのブレードを作製した。

図中、ｄ、−０、１ｍａｎ、θ−３０°である。

このブレードに対して、溶射法によりアルミナ−チタニ
ア、クロムカーバイト、めっき法によりクロム、ニッケ
ル−リン合金の被覆を形成した。被覆範囲は第５図のよ
うに設定し、被覆幅ｌ１１１−１０＋ｎｍとした。被覆
の厚みは１００　μｍ（０、１ｍｍ）を目標厚みとした
が、ニッケル−リン合金を除いて、いずれもブレード鋼
に変形（曲がり）を生した。溶射法による被覆、つまり
アルミナ−チタニアについては変形が僅かであったのて
、そのまま利用することにしたが、クロムカーバイトに
ついては変形が著しいので、試験を中断した。

また、めっき法によるクロム被覆については、種々検討
した結果、クロムめっきを析出させることによって生ず
るクロムめっきの内部応力が引張側の応力にしろ圧縮側
の応力にしろ、被覆厚みが５μｍを越える場合において
１．５Ｋｇ７ｍｍ２を越える場合に変形をもたらすこと
が判明した。そして、応力を上記範囲内とするには、ク
ロムめっき液中の成分である無水クロム酸を１．　ＯＯ
〜４００ｇ／ｌ、好ましくは２５０〜３５０ｇ＃とじ、
硫酸を無水クロム酸の］／７０〜１／１２０量、好まし
くは１７７０〜１／９０量とした組成て液温が３５〜６
５℃、好ましくは４０〜４８℃とした条件で電流密度を
選ぶことにより殆ど変形のない状態でクロムを被覆でき
ることを発見した。

ところで、塗被紙を製造する塗工工程で利用される塗料
は、印刷用塗被紙の場合は、水、分散剤、接着剤、顔料
及び助剤などから成り、感圧複写紙の場合は、顕色剤、
接着剤、マイクロカプセル等から戒り、感熱記録紙の場
合は顕色剤、染料、接着剤等から戒り立っているが、ブ
レードの摩耗は原紙と連続的に接触し、且つ擦ずれるだ
けでなく、塗料に含まれる成分、特に顔料に使用される
無機質材料によりブレード鋼の摩耗が促進され、比較的
短時間での交換を余儀なくされている。そして、顔料と
して利用される無機質成分としては、フレ、焼成カオリ
ン、炭酸カルシウム、タルク、シリカサチン白、チタン
白、水酸化アルミニウム、活性白土、微粒シリカ、酸化
亜鉛、有機顔料などが代表的であるが、これらを総括す
ると、カルシウムの炭酸塩や硫酸塩、マグネシウムの炭
酸塩、チタンの酸化物、バリウムの硫酸塩、アルミニウ
ムの水和物、亜鉛華、カルシウム・マグネシウム炭酸塩
、ケイ酸及びそのケイ酸塩などであり、印刷用塗被紙、
感圧複写紙、感熱記録紙、インクジェット記録紙等の塗
被紙に要求される性状に応じて、これらを適宜選択し、
混合して利用しているのが実状である。

テストコーターでは、塗料の配合を次のように行い、水
により固形分濃度を６０％としたものを試験に利用した
。

カオリン　　　　　　　　　　８０重量部炭酸カルシウ
ム　　　　　　　２０重量部ピロリン酸ナトリウム　　
　　０．１重量部スチレン・フ゛タシ゛エンラテックス
　　　　　　　　　　　　１２重ｉ部澱粉　　　　　　
　　　　　　　５重量部また、テストコーターの運転条
件は次のように設定し、被覆されたブレードの原紙との
接触面の変化を逐次調査した。

速度：　　　　　　１．　ＯＯＯｍ／ｍｉｎブレード線
圧＋　　　０．８Ｋｇ／ｃｎ＋原紙　　　　　　６０ｇ
／ｍ２ 塗被量　　　　　］、Ｏｇ／ｍ２ ブレードのベベル面の被覆後の表面粗さは第２表の通り
であり、程度の差はあれ、元のブレード鋼よりも粗化さ
れている。そこて、被覆を設けない５Ｋ−５材を除いて
全て０．６〜０．８　μＲｍａｘの表面粗さに研摩して
試験に供した。運転時間は２．０時間としたが、０．５
時間毎に摩耗量を調査し、結果を第２表に示した。また
、２時間運転後のベベル面の表面粗さを併記した。表面
粗さの単位は〔μＲｍａｘ）である。

第２表 第２表において、ブレード■は５Ｋ−５プレー１１ ド、ブレード■はアルミナ−チタニア被覆を施した５Ｋ
−５ブレード、ブレード■はクロムめっき被覆を施した
５Ｋ−５ブレード、ブレード■はニッケル−リン合金被
覆を施した５Ｋ−５ブレードである。摩耗量のは０．５
時間後、摩耗量■は１．０時間後、摩耗量■は１．５時
間後、摩耗量■は２０時間後の測定値である。また、表
には記載していないが、ブレード■とブレード■では、
試験後、ブレードの刃先の所々に被覆の欠けが見られた
。

第２表から、クロムめっき被覆を施したブレード■は、
刃先に部分的な欠けが見られるものの、ＳＫ　−５鋼材
と比べると約４倍の耐久性を示し、被覆選定試験の結果
が裏付けられた。

のハ（の原 上述のように、クロム被覆を施したブレードは局部的な
がら刃先に欠けが見られ、均一な塗工という観点からは
欠けの発生した時点がブレードとしての寿命ということ
になって、クロムの耐摩耗性を発揮できない場合も起こ
り得る。そこで、被覆の欠けの発生原因を解明するため
に種々の検討２ を加えた。

本発明者らは、長さ１００ｍｍ、幅１０ｍｍ、厚み０．
５ｍｍの５Ｋ−５材を用意し、これにクロムを５μｍ、
ＴＯμｍ、５０μｍ、１００μｍ、３００　μｍ全面に
被覆したものと、予めニッケルを３μＩｌ＋。

５μｍ、５０μｍ全面に被覆した後、クロムを３μｍ０
．５μｍ、１００μｍ被覆したものと、無電解ニッケル
めっきによりニッケル−リン合金を予め５μＩｎ被覆し
てクロムを１００μｍ被覆したものと、シアン化銅浴を
利用して銅を５μｍ被覆し、次いでクロムを１００μｍ
被覆したものなどを用意し、これらの被覆を施したこと
により、素材が欠は易くなっているのか否かを確認した
。その結果を第３表に示す。具体的には素材を９０度折
り曲げて脆化の程度を確認する方法を採った。

（以下余白） 第３表 表中、○は折り曲げても破損しない、△は折り曲げると
破損する場合と破損しない場合がある、×は折り曲げる
と完全に破損することを示す。第３表によれば、クロム
だけを被覆した５Ｋ−５材において、被覆の厚みが５μ
ｍを越えると、破損しやすくなっていることが認められ
、これがテストコーターでのブレード刃先の部分的欠け
の原因と考えられる。

本発明者らはクロムとＳ　Ｋ　−５材との中間層にニッ
ケルやニッケル−リン合金、銅などを被覆しておくと、
中間層の厚みが僅か５μｍから素材の脆化を防止できる
ことを発見した。また、テストコーターで利用したクロ
ム被覆ブレードのクロム被覆部と未被覆部とから長さ１
００ｍｍの折り曲げ試験片を切り出し、同じように折り
曲げて見るとクロム被覆部にのみ脆化が見られた。した
がって、脱化はクロムを被覆することによりクロム被覆
部にのみ生ずる現象と考えられ、これはクロムめっき時
に発生する水素ガス吸蔵の結果としての水素脆性である
と推定された。そして、脆化が水素脆性であればクロム
被覆後、アニールすると脱水素され、脆性除去できるは
ずで、事実、水素脆性除去温度として一般的な１５０〜
２５０℃の範囲で５ アニールすると、脆化そのものは除去することが可能で
あった。ところが、上記の一般的なアニール温度では弊
害としてブレード鋼材として必要なバネ性が変化するな
どの問題を呈した。そこで、バネ性（可撓性）を変化さ
せずに脆化を除去できるか否かを詳細に検討したところ
、１．１０〜１４５°Ｃ１望ましくは１３０〜１４５℃
でアニールすると、可視性の変化なしに脆性を除去でき
ることを発見した。

第１図（、）〜（ｄ）はアニールにより脆性を除去した
ベントタイプのブレードの断面図、同図（ｅ）、（ｆ）
はアニールにより脆性を除去したベベルタイプのブレー
ドの断面図である。図中、１はブレード鋼材、２はクロ
ムめっき被覆である。第２図（、）、（ｂ）はアニール
せずに中間層３の存在により脆性を除去したベントタイ
プのブレードの断面図、第２図（ｃ）はアニールせずに
中間層３の存在により脆性を除去したベベルタイプのブ
レードの断面図である。この場合の中間層３は、ニッケ
ル、ニッケルリン合金、ニッケル−ホウ素合金、又は銅
より６ なり、その厚みは３〜５０μｍとする。

輯４ＬＥ糧！ど邑壓□ 本発明者らは、ブレード鋼材にクロムを被覆するにあた
って、クロムめっき液の組成を選ぶと、変形のないクロ
ム被覆ブレードを得ることができるだけでなく、クロム
被覆後の研摩工程を省略できると考えた。このような目
的でクロムめっき液の組成について種々検討を加えた結
果、無水クロム酸１００〜４００ｇ／／！に硫酸を無水
クロム酸濃度の１／７０〜１／１．２０量加えた液に、
ケイフッ酸、ケイフッ酸塩（例えばケイフッ化ナトリウ
ム）、ホウ酸、ホウ酸塩（例えばホウ砂）、スルファミ
ン酸、アルキルスルホン酸などを１〜２５ｇ／ｌの割合
で加えると、平滑で事実上クロム被覆後の仕上げ研摩を
不要にできるだけでなく、応力による変形のないブレー
ドが得られることを発見した。

第４表は研摩された５Ｋ−４鋼材上に各種クロム被覆を
施したブレードの被覆完了後の表面粗さ〔μＲｍａｘ）
を触針法で測定したデータ、及び被覆硬度ＣＨＶ　（１
００／３０））、さらにスパイラルコントラクトメータ
ーにより計測した電着応力ＣＫｇ／ｍｍ２：］のデータ
などを示した。

第４表 第４表において、Ｎｏ、１のクロム液の組成は、無水ク
ロム酸３００ｇ／ｌ、硫酸４ｇ／Ｌ　Ｎｏ、２のクロム
液の組成は、無水クロム酸３００ｇ／ｌ、硫酸４ｇ／ｌ
、ホウ酸５ｇ／ｌ、Ｎｏ、３のクロム液の組成は無水ク
ロム酸３００ｇ／ｆｌ、硫酸２．５ｇ／Ｒ、ケイフッ化
ナトリウム１．５ｇ／ｌである。また、応力の一符号は
圧縮側応力を示す。なお、未被覆のＳ　Ｋ　−４材の表
面粗さは０．９０〜○　９５μＲｍａｘ、硬度は５８３
　ｆ−ｉ　Ｖ　（１００７３０）てあった。

第４表から明らかなように、Ｎｏ、１のクロム液を除い
て、ボウ酸やケイフッ化ナトリウムなどを添加すると、
元々の素材粗さよりも平滑化され、なお且つ低応力とな
っていることか分かる。また、付随効果として硬度の増
加が認められた。なお、これらのクロム被覆されたＳ　
Ｋ　−４材を９０度に折り曲げてみると、Ｎｏ４，２．
３の各クロム液によるクロム被覆はいずれも素材から簡
単に破損することか分かった。また、アニールもしくは
ニッケル、ニッケル−リン合金、銅などを５μｍ以」二
車前に被覆しておくと、Ｎ　ｏ　、　２及びＮｏ、３の
クロム液についても脱化防止に効果を発揮することを認
めた。以上のように、無水クロム酸と硫酸を含む液にケ
イフッ酸及びその塩、ホウ酸及びその塩、スルファミン
酸、アルキルスルホン酸などを適量添加すると、変形の
全く無い、しかもクロム被覆後の研摩を不要としたブレ
ードを作製できた。

９ 紅慮１ノ■ＥＬ クロム被覆ブレードは従来のクロムを被覆していないブ
レードに比べて著しく寿命延長効果が見られたが、従来
のブレードでは短寿命の故に問題とするに足らなかった
鋼材の発錆が耐久性（寿命）の延長に伴って新たな問題
を提起するに至った。

そこで、その解決策としてクロム被覆ブレードで生ずる
素材鋼材の脆化（水素脆性）の防止に利用できるニッケ
ルやニッケル−リン合金被覆をブレードの特定部分だけ
でなく全面に被覆すればクロム未被覆部の発錆を防止で
き、同一被覆で脆化防止と発錆防止とを同時に行えるこ
とになるので、頗る経済的である。

第３図（ａ）、（ｂ）は中間層３をブレード鋼材］の全
面に被覆して、防錆と脆化防止を兼ねたベントタイプ及
びベベルタイプのブレードの断面図である。この場合の
中間層３は、ニッケル、ニッケルリン合金、ニッケル−
ホウ素合金の少なくとも１種類の金属よりなる。

なお、クロム被覆ブレードの水素脆化防止に有０ 効な銅については、元々銅という金属の耐食性の欠如か
ら上記目的には合致しない。ニッケルやニッケル−リン
合金の被覆法としては、ニッケルは電気めっき法が、ま
た、ニッケル−リン合金の場合には電気めっき法と無電
解めっき法のいずれをも利用できるが、脆化防止のため
には無電解めっき法の方がやや優れている。さらに、耐
食性を与えるのに必要な厚みは３μＩｎ以上てあり、こ
の厚みは脆化防止に必要な厚みにほぼ一致する。厚みを
増加させても脆化防止機能に変化を与えず耐食性を一層
改善できるが、厚くても不経済であるばかりか、肝心の
ブレードに必要なバネ性の変化を伴うので、５０）ｔｍ
以下とするの力呻了ましい。また、クロム被覆範囲も塗
工用原紙との接触部方向の先端から］、５ｍｍまでがブ
レード用鋼材のバネ性から考えて好都合で好ましくは１
０ｍｍ以下とするのが良い。

以上の検討結果から明らかなように、可視性の鋼からな
る塗工用ブレードにおいて、塗工用原紙との接触部近傍
に、水素吸蔵を妨げるクロム以外の金属を被覆し、該被
覆上にクロムを５μｍ０以上でＨｌつ鋼材の厚みよりも
薄く被覆することにより、本来ならばクロムが脆化され
るところを、水素吸蔵を妨げるクロム以外の金属の存在
によりクロムの水素脆性が防止され、ブレードの欠けを
防止できる。また、鋼に対する防食性を有し水素吸蔵を
妨げるクロム以外の金属をブレードの全面に被覆するこ
とにより、ブレードの発錆をも同時に防止することが可
能となる。

一方、ブレード鋼材とクロムとの間に上記のような中間
層を設けなくても、可視性の鋼からなる塗工用ブレード
の塗工用原紙との接触部近傍に５μｍ以上てあって且つ
鋼材の厚みよりも薄くクロムを被覆し、次いで１１０°
Ｃ〜１４５℃でアニルすることにより、水素脆性を除去
することができる。この際、アニール温度を上記のよう
に選ぶことにより、鋼材の可撓性を変化させることを防
止できる。

また、可撓性の鋼からなる塗工用ブレードにおける少な
くとも塗工用原紙との接触部近傍に電気めっきによりク
ロムを被覆し、電気めっき液の組成は無水クロム酸が１
００〜４００ｇ／ｆ、硫酸が無水クロム酸濃度の］／７
０〜１／１２０で、液温が３５〜６５℃でクロム析出に
よる応力が±１５Ｋｇ／＋ｎｍ２以下となるようなめっ
き条件とすれば、クロムめっきの電着応力を低減し、ブ
レードの変形を防止できる。

さらに、電気めっき液にケイフッ酸、ケイフッ酸塩、ホ
ウ酸、ホウ酸塩、スルファミン酸、アルキルスルポン酸
のうちの少なくとも１つの化合物を加え、その添加量は
クロムめっき後の研摩を不要とする程度にクロムの平滑
性が得られる範囲とすれば、研摩工程の省略により、経
済的にブレードを作製できる。

［実施例］ 本発明者らは、５Ｋ−５１材からなるベントタイプのブ
レード（幅］−００ｍｍ、長さ２２２０ｍｍ、厚み０．
３８１　ｍｍ）に対してクロム被覆範囲を先端部から１
０ｍｍとし、４種類のクロム被覆ブレードを作製し、塗
料及びブレードコーターの操業条件３ は前記の条件と同様にして実施した。

実−旌−昨Ｌ ブレードにクロムを４０μｍ被覆した後、１４０℃で１
０時間アニールし、その後、クロム未被覆部分を防錆塗
料てコーティングした。クロム被覆に用いた電気めっき
液の組成は、無水クロム酸が３００ｇ／ｌ、硫酸が４ｇ
／ｌとした。ブレードの表面粗さは０．９３〜１．０　
（μＲｍａｘ）、クロム被覆後では１．７〜１．８（μ
Ｒｍａｙ）、研摩後では０゜８１〜０．８５　（μＲｍ
ａｘ）であった。

幻む組Ｌ ブレードにニッケルを５μｍ全面被覆した後、クロムを
４０μｍ被覆した。ニッケル被覆に用いた電気めっき液
の組成は、スルファミン酸ニッケルが３５０ｇ／／−１
塩化ニツケルが１０ｇ／ｆ、ホウ酸が３５ｇ／βとした
。また、クロム被覆に用いた電気めっき液の組成は実施
例１と同じとした。ブレードの表面粗さは０．９０〜０
．９５（μＲｍａｘ）、クロム被覆後では１９〜２２（
μＲｍｎｘ）、研摩後では０．９５〜１．Ｏ（μＲｍａ
ｘ）であった。

４ 塞−電電しと ブレードにニッケルを５μｍｏ全面被覆した後、クロム
を４０材ｍ被覆した。ニッケル被覆に用いた電気めっき
液の組成は、硫酸ニッケルが２４０ｇ／ｌ、塩化ニッケ
ルが２０ｇ／ｌ、ホウ酸が４５ｇ／ｌとした。また、ク
ロム被覆に用いた電気めっき液の組成は、無水クロム酸
が３００ｇ／ｌ、硫酸が２．５ｇ／／！、ケイフッ化す
ｌ〜ゾリウム１．’３ｇ／ｌとした。ブレードの表面粗
さは０９４〜０．９８（μＲｍａｘ）、クロム被覆後で
は０．３０〜０．４５（μＲｍａｘ）であった。クロム
被覆後の研摩工程は省略した。

天上ＩＰＪ４ ブレードにニッケル−リン合金を１０μＩｎ全面被覆し
た後、クロムを４０μＩＩ＋被覆した。ニッケル−リン
合金被覆に用いた電気めっき液の組成は、硫酸ニッケル
が３０ｇ／ｌ、次亜リン酸ナトリウムが’Ｊ−Ｏｇ／ｌ
、クエン酸ナトリウムが１．Ｏｇ＃とじた。また、クロ
ム被覆に用いた電気めっき液の即成は、実施例３と同じ
とした。ブレードの表面粗さは０．９Ｃ）〜０．９２（
μＲｍａｘ）、クロム被覆後では０．２５〜０．３０（
μＲｍａｘ）であった。クロム被覆後の研摩工程は省略
した。

彪煕鮭り 未被覆の５Ｋ−５鋼材からなるブレードを用いた。

実機操業条件において、比較用の５Ｋ−５鋼材からなる
ブレードを含め、順次使用し比較したところ、比較例１
のクロム未被覆ブレードでは、７時間操業で使用不能に
なったのに対して実施例１では２８時間、実施例２では
３６時間、実施例３では４８時間、実施例４では５２時
間の使用に耐えた。

大魂北」− 塗料配合として、水酸化アルミニウム６５部、酸化亜鉛
２０部、３，５−ジ（α−メチルベンジル）サリチル酸
亜鉛とα−メチルスチレン・スチレン共重合体との混融
物（混融比８０／２０）１５部、ポリビニルアルコール
水溶液５部（固形分）及び水３００部をボールミルで２
４時間粉砕して得た分散液に、カルボキシ変性スチレン
・ブタジェン共重合体ラテックス２０部（固形分）を加
えて調製した感圧複写紙用水性塗被液を用い、ブレード
コーター条件として、スピード８００＋ｎ／分、塗被固
形Ｍ５ｇ／ｍ２（固形分）、原紙／ＩＯｇ／Ｉｏ２とし
た以外は実施例１〜４と同様にして、ブレード刃の摩耗
試験をした結果、３０時間使用可能であった。

比敦北−２１ 未被覆の５Ｋ−５鋼材からなるブレードを用いた以外は
実施例５と同様にして実施した。ブレードの使用可能時
間は６時間であった。

［発明の効果］ 以上述べたところから明らかなように、請求項１又は２
に記載の発明によれば、クロムめっきによる耐摩耗性の
良好な被覆を備えた塗工用ブレードにおいて、クロムめ
っきの下層に水素吸蔵を防止する金属被覆を設けたこと
により水素脆性を防止でき、被覆の脆さによる欠落を防
止できるという効果がある。また、請求項３又は４に記
載の発明によれば、クロムめっきの下層の金属被覆をブ
７ レード全面に広げることにより、ブレードの発錆をも防
止できるという効果がある。

一方、請求項５記載の発明によれば、クロムめっきの下
層に金属被覆を設けなくても、クロムめっき形成後のア
ニールにより水素脆性を防止でき、被覆の脆さによる欠
落を防止できる。しかも、アニール温度を１１０〜１４
５℃としたことにより、ブレード鋼材の可視性が損なわ
れることを防止できるという効果がある。

請求項６記載の発明によれば、クロム析出による応力を
小さくすることができるので、ブレードの変形を防止で
きるという効果がある。

請求項７記載の発明によれば、電気めっき液への添加物
によりクロムめっきの平滑性を高め、被覆後の研摩工程
を省略でき、塗工用ブレードを安価に製造できるという
効果がある。

【図面の簡単な説明】

第１図（ａ）乃至（ｆ）、第２図（、）乃至（ｃ）、第
３図（ａ）　、　（ｂ）は本発明の塗工用ブレードのそ
れぞれ異なる断面構造を示す断面図、第４図は本発明の
塗８ 工用ブレードの摩耗試験に用いたブレード鋼材の断面図
、第５図は同上のブレード鋼材に被覆を施した状態の要
部断面図である。 １はブレード鋼材、２はクロムめっき被覆、３は中間層
である。

Claims (7)

【特許請求の範囲】
1. （１）可撓性の鋼からなる塗工用ブレードにおいて、塗
   工用原紙との接触部近傍に、水素吸蔵を妨げるクロム以
   外の金属を被覆し、該被覆上にクロムを５μｍ以上で且
   つ鋼材の厚みよりも薄く被覆したことを特徴とする塗工
   用ブレード。
2. （２）水素吸蔵を妨げるクロム以外の金属は、ニッケル
   、ニッケル−リン合金、ニッケル−ホウ素合金、又は銅
   であり、３乃至５０μｍの厚みに被覆したことを特徴と
   する請求項１記載の塗工用ブレード。
3. （３）可撓性の鋼からなる塗工用ブレードにおいて、鋼
   に対する防食性を有し水素吸蔵を妨げるクロム以外の金
   属をブレードの全面に被覆し、該被覆の塗工用原紙との
   接触部近傍に、クロムを５μｍ以上で且つ鋼材の厚みよ
   りも薄く被覆したことを特徴とする塗工用ブレード。
4. （４）鋼に対する防食性を有し水素吸蔵を妨げるクロム
   以外の金属は、ニッケル、ニッケル−リン合金、又はニ
   ッケル−ホウ素合金のうち少なくとも１つであることを
   特徴とする請求項３記載の塗工用ブレード。
5. （５）可撓性の鋼からなる塗工用ブレードの塗工用原紙
   との接触部近傍に５μｍ以上であって且つ鋼材の厚みよ
   りも薄くクロムを被覆し、次いで１１０℃〜１４５℃で
   アニールすることを特徴とする塗工用ブレードの製造方
   法。
6. （６）可撓性の鋼からなる塗工用ブレードにおける少な
   くとも塗工用原紙との接触部近傍に電気めっきによりク
   ロムを被覆し、電気めっき液の組成は無水クロム酸が１
   ００〜４００ｇ／ｌ、硫酸が無水クロム酸濃度の１／７
   ０〜１／１２０量で、液温が３５〜６５℃でクロム析出
   による応力が±１５Ｋｇ／ｍｍ＾２以下となるようなめ
   っき条件としたことを特徴とする塗工用ブレードの製造
   方法。
7. （７）電気めっき液にケイフッ酸、ケイフッ酸塩、ホウ
   酸、ホウ酸塩、スルファミン酸、アルキルスルホン酸の
   うちの少なくとも１つの化合物を加え、その添加量はク
   ロムめっき後の研摩を不要とする程度にクロムの平滑性
   が得られる範囲としたことを特徴とする請求項６記載の
   塗工用ブレードの製造方法。