JPH0364603A - 蒸気タービンへの給気方法及び装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 見豐立宜遣 本発明は、蒸気タービンに関し、特に、タービン効率を
改善し且つ同時にそれに関連する設備費用を減少するよ
うに、蒸気を蒸気タービンに給気もしくは送気するため
の方法及び装置に関するものである。

−ａに、蒸気流は、大型タービンの上部及び下部ケーシ
ング双方の内部に円周方向に弧状に配置された多数のノ
ズル室を介してタービン内に給気される。ノズル室内へ
の蒸気の進入は、蒸気室内にグループ化して設けられて
いる弁により調整もしくは制御され、弁が開いている状
態では蒸気は蒸気室から所謂“スパゲツティ（ｓｐａｇ
ｈｅｔｔｉ）”配管を介してノズル室内に進入すること
ができ、他方、弁が閉る時には該ノズル室への蒸気流入
は阻止される。別のタービン設計においては、全負荷状
態時に全ての第１段ノズルが動作する全周噴射装置を含
むものと、負荷の変動に応芥して、動作する第１段ノズ
ルの数か変えられる部分周噴射装置を含むものとがある
。

変動する負荷条件下でのタービン出力の一層効果的な制
御は、入口ノズルが離放的なグループに分けられて個々
の室内に収容されている部分周噴射設計により実現され
ている。全周噴射による給気を絞るよりも、最小限度の
絞り量で個々のノズル室を介し逐次的に蒸気を送る方が
比歓的高い効率を達成することができるからである。典
型的には、単一のノズル室内への蒸気流量を制御するた
めに多数の蒸気制御弁が用いられる場合には、これ等の
蒸気制御弁は同時に動作する。

熟力学上の確立された原理によれば、変動する負荷状態
に対する最大タービン効率は２燕叫数の非点を用いるこ
とにより達成できることがＦ！！論的に証明可能である
。ここで、術語゛″非点″とは、弁のうちの１つ又は２
つ以上の弁が完全に開位置が又は完全に閉位置のいずれ
かの位置にある蒸気給気状態として定義される。従って
、最大の効率を達成するためには無限数の弁が要求され
ることになろう、タービン負荷の増加又は減少に伴い、
弁は開弁又は閉弁して、ノズル室に対する蒸気流に対し
無限小の蒸気増分又は減分を与える。対応の配管、入口
等と共に無限数の弁を設けることが実際上不可能である
ことはさておいても、多数の弁を設けることは経済的観
点からも無理である。タービンのケーシングもしくはシ
リンダを貫通して付加的に、各弁入口突出端、各導管及
び多弁を設けるとすれば設備費用は相当に増加する。従
って、実際上、所与のタービン要素に対する制御弁は通
常４〜８個である。

タービン効率の改善と、弁数の増加に伴う設備費用の増
加との間にＲ″ｉ１な妥協を達成するための努力は、典
型的に、互いに関連のある２つの様相に向けられている
。その内の１つは、タービンシリンダの貫通箇所の数を
低減することにあり、他方は、種々の弁作動シーケンス
を利用して最適数の非点を維持することに向けられてい
る。

上述の第１番目の考え方と関連して、ノズル室に対し８
個の入口を有する８弁設計と、４個の弁及び４個の入口
突出端を有する４弁設計とを比較すれば明らかなように
、８弁設計の方が、タービンシリンダ及びノズル室の直
径が大きくなる。その結果、圧力容器壁は厚くなり、重
厚なポルｌ−固定及び重量の増加が招来され、他方、そ
れにより、タービンシリンダ（ケーシング）、蒸気室及
び入口配管の費用が増加する結果となる。

８弁設計例のなかには、典型的に、２種類の大きさの６
個のノズル室、即ち、上部及び下部ケーシングの各々に
１つの大きな中心室と２つの小さい外側室とを有するも
のがある。これ等のノズル室は２つの蒸気室により、一
方の蒸気室から左方に、そして他方の蒸気室からは右方
に給気される。

大きい方のノズル室は、各蒸気室からの別個の管路に接
続されている２つの入口を有している。既に述べたよう
に、２つ以上の入口を有するこの種のノズル室に給気す
る弁は、典型的に、−ｉして動作する。他の設計例とし
て、別個の蒸気室がらの２つの管路を各中心室のための
単一の大きな入目端に接続するためにＹ″ｒ−型の接続
部材を利用しているものがある。この設計例においては
、Ｔ字型の接続部材が、個別の管路を大きい外側室（カ
バー室）に接続するのに用いられている。これ等の接続
部材は、シリンダの貫通□所の数を減少し且つ４個の弁
を有するタービン設計と同じシリンダ及びノズル室の直
径を可能にするが、これ等の接続部材は高価である。従
って、このような接続部材の使用は回避するのが望まし
い。

別の装備上の考慮点として、現存の設備において、上部
ケーシング内のノズル室への入口パイプもしくは配管を
蒸気室から下向きに通し、１８０度旋回させて、次いで
上向きに導くという考え方がある。このように配管に曲
がり部を設けた場合には、真直ぐな配管よりも非常に大
きな費用が掛かるばかりではなく、エルボにより圧力損
失が増す。

この問題に関する従来の解決策として、蒸気室の１つを
反転もしくは倒置し、上部ゲージング内の全てのノズル
室に上記ｒ′ｓ置された蒸気室から給気を行うことが提
案されている。しかし、この解決策では、配管により不
″Ｆｔｆｆｉな力が発生し、タービンシリンダに回転モ
ーメントが発生する。

上述の第２の考え方は、非点の数を最大にすると共に、
同時に、作用していない（働いていない）ノズル室を通
流する際のエネルギー損失及びタービン羽根に生ずる応
力を補償するために、ノズル室の動作を逐次化すること
にある。回転している羽根が作用給気弧（部分周噴射弧
状領域）を去る際に、作用ノズル室から流出する蒸気は
淀んでいる蒸気を再び運動状態にするための仕事をしな
ければならず、その結果として効率が減少し、押しのけ
損失が生ずる。ノズル室の作動或は減勢シーケンスが、
タービンの内周に一箇所を越える非作用ノズル領域が決
して存在しないように、即ち、２つ又は３つ以上の隣接
した非作用室が存在しないように設定される場合、これ
は単衝撃運転として知られている。これに対し、二街撃
運転は作用給気弧の２つの中断を伴い、押しのけ損失が
２倍になり、そして理論的には、熱消費率における相応
の低下を伴う、従って、従来、単衝撃運転の方が有利で
あるとされていた。

タービン効率を最大にするように個々のノズル室を作動
する改良された方法に関する先行発明が、本出即人に譲
渡されたシルベストリ（Ｓｉｌｖｅｓｔｒｉ）の米国特
許第４，３２５，６７０号明細書に開示されている。

この方法は、非点数を増加して熱消費率を低減する、即
ち、効率を増大するために、２つの異なった大きさの６
個のノズル室の作動及び減勢（休止）のシーケンスを含
む。最初に、５０％の給気弧（５０％の部分周噴射）を
発生するために半数の室が作動される。経験的に、５０
％より低い給気弧（部分周噴射）では、熱性能が低下し
熱応力が高くなることが証明されているからである１次
いで残りのノズル室が逐次作動及び休止されて、その組
み合わせで、６２．５％、７５％、８７．５％及び１０
０％給気における非点が与えられる。

次表は、７５％と８７，５％の部分周噴射弧間で、ター
ビンの熱消費率に対する二街撃対単衝撃の効果を示す表
である。

スロットル流Ｊｉ　　　　　　熱消費率　Ｂｔｕ／Ｋｗ
ｈ　、　（ＫＪ／Ｋｍｔ＋）ポンド／時（Ｋｇ／時）　
　　　単衝撃　　　　　　二街撃３．３３０，０００（
１５１０４７８）　　　７９１９（８３５４，９６１９
）　　７９２０（８３５６，０１６９）３．２６０，０
００（１４７８７２６，２）　　７９２０（８３５６，
０Ｌ６９）　　７９２３（８３５９，１８２１）３．２
００，０００（１４５１５１０，４）　　７９１９（８
３５４，９６１９）　　７９２２（８３５８，１２７）
３．１３０，０００（１４１９７５８，６）　　７９１
３（８３４８，６３１５）　　７９１７（８３５２，８
５１３）実際には、作用ノズル室からのジェノｌ−流〈
噴射流〉は給気作用弧及び給気非作用弧間の境界部でノ
ズルと回転している羽根との間の間隙空間内に拡がり、
しかも閘部漏洩流が非作用領域内に流れるので５二街撃
運転に伴う押しのけ損失は、非作用弧が比較的小さい単
衝撃運転の場合と比較してその２倍よりは小さくなる。

熱性能を実質的に低減することなく可能であるならば、
設計上高価な造作は除去するのが望ましい。

更に、幾つかの分析から、Ｚ４００ｐｓｉＨのスロット
ル圧を有し羽根元に側部流人制御部ををするタービンで
、二街撃７５％給気運転から生ずる応力及び力は、５０
％給気単衝撃運転の場合よりも高くはなく概ね低いこと
が判明している。

生理しと除去 従って、本発明の目的は、就中、熱消費率の減少、即ち
、熟効率の改善並びにそれと同時に設備費用の低減、大
きいノズル室に対するＹ及び丁字形接続部材の省略、弁
点数の減少を伴わない実際の弁数の減少、熟清１！！率
を更に低減するための別の非点の付加、並びに蒸気室と
ノズル室間の配管量の減少を実現するために現存のノズ
ル形態に対する幾つかの蒸気入口構造の造作を改変する
こと、並びにそれと関連して最適な弁作動シーケンスを
利用することにある。

本発明は、上述の目的並びに他の目的を、２つの小寸法
の弁ではなく単一の大型の弁を用いて大きいノズル室に
封する蒸気流を制御することにより、丁字形又はＹ字形
接続部材を使用することなしにケーシングもしくはシリ
ンダの貫通箇所の数を６個に減少し、更に、弁点数を増
加し熱消費率を減少するために現存の装置に装備するこ
とができるシステムにおいて達成される。第２に、隣接
の弁は反対方向に配位されて、タービンの上部ケーシン
グ内のノズル室を１ｌｉｌ制御する弁は上向きの蒸気流
を発生するように開弁される。この構成もしくは配列に
よれば２つの利点が達成される。第１の利点は、ノズル
入口突出端に至る“スパゲツティ”配管の長さ及び曲り
部の数が減少されて、蒸気流に対し真直ぐで一層直接的
な経路が与えられる。第２に、隣接する弁を反転もしく
は開直位置にすることにより、多弁の個々のサーボモー
タを設置するための収容スペースが得られ、それにより
弁作動シーケンスに対し、−ａ大きな融通性が可能とな
る。

本発明の一層深い理解を得るために、添ｒ＝を図面を参
照し本発明を以下に詳細に説明する。

Ｌ走欠Ｘ胤五豊韮旦立１」 第１図は、例示的な蒸気タービンにおけるタービンの熱
消費率（Ｂｔｕ／Ｋｖｂ）対蒸気スロッＩ・小流量（１
００万ボンド／時）の関係を示すグラフであって、５０
％給気と１００％給気との間における５個の非点を示す
図である。このグラフにおいて曲線１１は、所与のター
ビンに対し無限数の弁を惣定した場合の非点の位置を表
す、５０％給気から１００％給気の負荷範囲における幾
つかの弁状態の比較は、曲線１２．１４及び１６から読
み取ることができよう０曲線１２は、５０％と１００％
給気との間にただ１つの非点しか有さず、その弁ループ
は、８７．５％給気点に付加非点を有する曲線１４より
も２４　　Ｂ　ｔ　ｕ　／　Ｋ　ｗ　ｈだけ高い熱消費
率を示している０曲＆１１６は、８弁タービンにおいて
５０％と１００％との間における３つの可能な非点、即
ち、６２．５％、７５％及び８７．５％における非点を
示している。しかし、二ｆｌｒ撃運転における問題に鑑
み、弁は実際には弁ループが３．ＩＸ　１０’ｌｂｓ／
時の蒸気流（７５％給気）までは曲線１６に追従し、次
いで７５％から１００％の給気範囲では曲線１２に追従
するように動作させている。更に、従来のシステムもし
くは装置は、弁のサイクル動作を容易に実現できないよ
うな機械的及び流体圧系であった。第１図から明らかな
ように、タービン熱消費率は、非点の数の減少に伴って
増加し、それに伴い効率は減少する。

第２図は、複室部分周噴射タービンの簡略部分横断面図
であって、スロットル蒸気が通過し該蒸気をタービン羽
根に差し向ける例示的タービンにおける６つのノズル室
Ａ、ＤＣ，Ｄ＝　Ｅ、Ｆ及びＧｌｌの配列が示しである
。室ＢＣ及びＧｌｌは室Ａ、Ｄ、Ｅ及びＦの各々の面積
の２倍の面積を有する。ノズルｍｌ動の通常のシーケン
スにおいて番よ、最初に、５０％での初期給気弧（初期
部分周噴射〉で室Ａ、［ｌＣ及びＤに対する蒸気制御弁
（図示せず）が同時に開かれる。しかる後、負荷の増加
にｆ１′い、室Ｅ、Ｆ及びＧｌｌがそれぞれ作動される
。作動された室Ｇｌｌの作用で、６２．５％と８７．５
％との間の弁ループと７５％と１００％との間の弁ルー
プとの交差点に対応する流量レベルに達すると、室Ｅ又
は室Ｆσ）いずれかに給気する弁が減勢され、室Ｃ＋＋
に給気を行う弁が更に大きく開弁される。負荷が増加し
も°ｌけるに従い室Ｇ１１に給気する弁は完全に開いて
、８７．５％の給気が行われる。更に負荷が増大すると
、減ｉ５されていた弁が再び作動されて１００％の給気
が行われる。この手順で、７５％の非点と８７，５％の
非点との間には、より小さい弁ループが生ずる。

別の作動もしくは付勢方法によれば、最初の段階で５０
％弧の給気が付活され、それに続いて室Ｅ、次いで室Ｆ
が作動される。７５％の給気量に達すると、室Ｆ及びＤ
又はＡ及びＥが閉ざされ、室Ｇｌ＋に対する弁が開かれ
る。タービンは７５％給気状態にある。また、その結果
として、１回転中、給気される弧に１回だけの中断が伴
う単衝撃運転が行われる。

二Ｗｇ撃シーケンスでも、より小さい弁ループが発生さ
れるべきである。この二ｍｙ運転では、１回転中に羽根
の回転軌跡に沿う給気円周に２つの作用しない領域と２
つの作用する弧状領域が生ずる。これ等の領域の１つに
おいて、室り及びＥスは室Ａ及びＦに給気する弁は閉ざ
され、室Ｃ１１に給気する弁は７５％給気で減勢される
０次いで、上述のように、負荷の増加に伴い小さい面積
の室が逐次的に再び付勢される。この第２の手順におい
ては、室Ｅ及びＦか又はＡ及びＤの何れかが、７５％給
気で休止され次いで逐次、作動される。直径方向に対向
する非作用室を用いる第１の手順もしくは手法によれば
、回転子に対する横方１Ｆリスラス１〜（推力）は小さ
くなる。

従来設計例においては、室ＤＣ及びＧｌ＋４よ、それぞ
れ共に動作する二対の弁によりそれぞれ給気されていた
。これに対し、追って述べる本発明の改良構成によれば
、これ等の室の蒸気流量はそれぞれ、単一の大型の弁に
よって制御されることになる。

第３図は、従来例の蒸気タービン１０の部分横断面図で
あって、第２図に示しであるようなノズル室に蒸気を供
給するための蒸気供給管路１８八、１８１３（パイプ手
段〉の配列を示す図である。また、同図には、蒸気室２
０、調速弁２２及びサーボモータのアセンブリ２６が示
しである。このタービン・１０Ｇこ！３いては、ノズル
室のうち大きいノズル室（ＩＩＣ及びＧ１１〉の各々に
対し、入口突出部３２の数をｌ°°に減少するために高
価なＹ字形接続部材２８及び］゛字形接続部材３０が使
用されている。

蒸気室２０から入口突出部３２に至る“スパゲツティ”
配管（蒸気供給管路１８）の慣用の配列においては、８
木の供給管路が存在する。即ち、下部ケーシング３６内
のノズル室に至る４本の蒸気供給管路１８＾と上部ケー
シング３８内のノズル室に至る４本の蒸気供給管ｉ？３
１８［１である。これから容易に理解できるように、管
Ｉ＠１８Ｂは、管路１８＾よりも２つ多い９０°の曲が
りを有している。導管１８１１のこのような曲がり及び
下向きの迂回部を取り除くことが本発明の重要な様相で
ある。第３図には、タービン１０の右同の部分に対する
蒸気室２０、弁２２及びサーボモータのアセンブリ２６
シか示されていないが、同じ要素がタービンの左側部分
にも設けられるものであることは理解されるであろう。

第４図は、本発明の教示に従う新規な蒸気室５０の簡略
平面図である。２つの４弁蒸気室を有する８弁設計に代
えて、本発明では、それぞれが３個の調速弁（図示せず
）及び３つの出口ポート５４．５６及び５８を有する２
つの蒸気室５０が用いられる。上記ポートのうちの１つ
のポート５４は、ポート５６のような慣用のポートより
も大きく、タービンケーシングの大型ノズル室ＢＣ又は
Ｇ１１のうちの１つに接続された単一の突出部３２に対
する流量を調整もしくは制御する。ポート５４は、対応
の１′）の蒸気室５０の閉端部６０近傍に配設するのが
有利である。小型のポート５６及び５８は、小さいノズ
ル室Ａ、Ｄ、Ｅ及びＦに対し給気を行う。調速弁２２の
数の減少は、既述の１＆適なノズル室作動シーケンスに
対して有害とはならない、既に述べたように、従来の８
弁設計に才３いては、典型的に、第２図のノズル室形態
が用いられており、大きい室ＤＣ及びＧｌ（にそれぞれ
給気を行う２つの弁は同時に開弁及び閉弁される。ポー
ト５４及び対応の弁は、従来の二重弁システムから得ら
れる蒸気流量と等価の蒸気流量を供給するように設計さ
れている。ポート８２は蒸気入口ポートである。制御弁
もしくはｍｌ速′ｊｔ２２は、第３図に示したのと本質
的に同じ仕方でこの黒気室楕遺に接続することができる
が、３弁はそれ自身のサーボモータを有し、しかもポー
ト５４．５６内の弁のサーボモータは反転もしくは装置
して設置することができる点に注目されたい。

第５図は、第４図の線■−■における蒸気室５０の横断
面図である。蒸気室５０は、大きい方の出口ポート５４
及び小さいポート５６のうちの１つが、１つの垂直方向
における蒸気の流れを許容するように配置されている。

他方の小さいポート５８は、蒸気の流れを反対の垂直方
向に導くために蒸気室５０の反対側でポート５４と５６
との間に配置されている。

ポート５４．５６及びそれ等に関連の弁（図示せず）は
上部ケーシング３８内のノズル室への蒸気の流れをＺ（
Ｉ　＋、７１１　Ｌ、他方ポート５８及びそれに関連の
弁（図示せず）は、下部ケーシング３６内の小さい蒸気
室への蒸気の流れを制御する。それぞれ小さいポート５
６．５８を介して給気される小室り及びＦは、タービン
１０の第４図に示した蒸気室５０と同じ側に位置してい
る。この蒸気室の鏡像（図示せず）配列は、ポートの逆
の配置で蒸気タービンの反対側に位置し、２つのポート
、即ち１つの大きいポートと１つの小さいポートは下向
きに開き、中間の小さいポートは上向きに開放されてい
る。

この新規な蒸気室配列によれば、幾つかの高価な設計要
素が除去される１例えば、蒸気調速弁２２の数は８個か
ら６個に減少し、蒸気室とノズル室との間の蒸気供給管
ｆｉｌ＆の数は８本かち６本に減少する。大きいボー１
−５４により、Ｙ７形及び丁字形の接続部材の必要性は
除去される１、と言うのは、二重の給気管路は要求され
ないからで才、る６また、蒸気室５０から上部ケーシン
グ内のノズ／ｌ室に至る供給管路１８［１における１８
０°の曲がりも肚去される。

第６図は、本発明により可能にされる新規な簡素化され
た形態の゛スパゲツティ”配管を示す図である。蒸気供
給管路１８の総数が減少されるばかりではなく、供給管
路は、蒸気室５０内の反転もしくは装置されたポートか
ら、−層直接的な経路をとることができる。尚、タービ
ン１０の−１ｊＱ１１部における蒸気管路１８＾、１８
［１は、蒸気室５０に対する右側部における接続と同じ
仕方で、左測部の蒸気入口室（図示せず）に接続される
点に注目されたい。第３図の弁２２に等価の蒸気調速弁
は、ポート５４．５６及び５８内に示されてはいないが
、これ等のポートの各々には、対応の大きさの調速弁２
２が設けられしかも多弁は、実質的に第３図に示すよう
に接続されたコントローラ２６により制御されるもので
あることは理解されるであろう。

以上の説明から、図示の実施例に具現された本発明の原
理は明らかであろう、尚、当業者には上に説明した構造
、配列及び構成要素の数多の変形もしくは変更を、本発
明の範囲及び原理から逸脱することなく、別の実施Ｒ様
を展開すべく本発明の大施に当たって行うことが可能で
あろう６例えば、４弁ｌｉ　造を、２つの３３．３３％
給気弧及び２つの１６．６７％の給気弧（部分周給気も
しくは噴射）を設けることにより慣用の６弁構造と本質
的に同じ効率で動作させることが可能であろう、第１図
を参熊するに、４弁構造を、５０％、６６．６７％、８
３．８３％及び１００％に介意を有する曲線１４を追従
するように運転することができた。

【図面の簡単な説明】

第１図は、比較の目的で幾つかのタービン設計例につい
て蒸気流量対熱消費率の関係をグラフで示す図、第２図
は、例示的なタービンに対する典型的なノズル室の配列
を示す図、第３図は、ノズル室及び該ノズル室に対する
配管を備えた８弁タービンの簡略断面図であって、本発
明の教示により削除もしくは省略すべき配列を示す図、
第４図は、本発明の教示に従う蒸気室の平面図、第５図
は、第４図の■−Ｖ線における蒸気室グ）横断面図、第
６図は、第１段のノズル室に沿う蒸気タービンの簡略横
断面図であって、本発明に従い配列された蒸気供給管路
を示す図である。 １０・・・蒸気タービン　　２２・・調速弁（弁り段）
１８八、１８Ｂ・・・蒸気供給管路（パイプ１段）３２
・・・入口突出部もしくは入口パイプ３６・・・下部ケ
ーシング　３８・・・上部クー５ング５０・・・蒸気室
（蒸気室手段） ５４．５６．５８・・・蒸気供給ポートＡ、Ｄ、Ｅ、Ｆ
・・・小さなノズル室 Ｃ１１、ＩＩＣ・・・大きなノズル室

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １）大きなノズル室と少なくとも１つの小さいノズル室
   とをそれぞれ備えている上部ケーシング及び下部ケーシ
   ングを有する蒸気タービンに、前記大きなノズル室及び
   小さなノズル室を介して蒸気を給気する方法であって、 蒸気室に設けられた単一の相応の大きさの蒸気供給ポー
   ト及び関連の弁で、各ノズル室に対する蒸気流を制御し
   、 前記蒸気供給ポートの内の隣接するポートを前記蒸気室
   内で反対の方向に配向して、前記上部ケーシングのノズ
   ル室に向かわせるべき蒸気流を上方向に差し向け且つ前
   記下部ケーシングのノズル室に向かわせるべき蒸気流を
   下方向に差し向け、前記ポートの各々を、単一のパイプ
   手段及び入口パイプで対応のノズル室に接続する、 諸ステップを含む蒸気タービンへの給気方法。 ２）蒸気タービンに蒸気を給気するための装置にであつ
   て、 上部ケーシング及び下部ケーシングを有する蒸気タービ
   ンを含み、前記上部及び下部ケーシングの各々は、少な
   くとも１つの小さいノズル室と円周方向に隣接する単一
   の大きいノズル室とを有し、該ノズル室を介して蒸気が
   前記タービンに流入し得るようになし、 前記各ノズル室への蒸気流を制御するための単一の相応
   の大きさの弁手段と、 前記上部ケーシング内に位置するノズル室に対する蒸気
   を制御する弁手段は、開弁して上向きに指向された蒸気
   流を発生し、他方、前記下部ケーシングに対する蒸気を
   制御する弁手段は、開弁して下方向に指向された蒸気流
   を発生するように、前記弁手段が交互に反対の方向にグ
   ループ化して設けられている蒸気室手段と、 前記各ノズル室内に突出する単一の相応の寸法の入口突
   出部と、 前記各入口突出部をそれに対応の弁手段に接続する単一
   のパイプ手段と、 を含む蒸気タービンへの給気装置。