JPH0365613B2 - - Google Patents
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- JPH0365613B2 JPH0365613B2 JP5351183A JP5351183A JPH0365613B2 JP H0365613 B2 JPH0365613 B2 JP H0365613B2 JP 5351183 A JP5351183 A JP 5351183A JP 5351183 A JP5351183 A JP 5351183A JP H0365613 B2 JPH0365613 B2 JP H0365613B2
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- Japan
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- face portion
- face
- cathode ray
- curvature
- radius
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Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01J—ELECTRIC DISCHARGE TUBES OR DISCHARGE LAMPS
- H01J29/00—Details of cathode-ray tubes or of electron-beam tubes of the types covered by group H01J31/00
- H01J29/86—Vessels; Containers; Vacuum locks
- H01J29/861—Vessels or containers characterised by the form or the structure thereof
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01J—ELECTRIC DISCHARGE TUBES OR DISCHARGE LAMPS
- H01J2229/00—Details of cathode ray tubes or electron beam tubes
- H01J2229/86—Vessels and containers
- H01J2229/8613—Faceplates
- H01J2229/8616—Faceplates characterised by shape
- H01J2229/862—Parameterised shape, e.g. expression, relationship or equation
Landscapes
- Vessels, Lead-In Wires, Accessory Apparatuses For Cathode-Ray Tubes (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の技術分野〕
本発明は陰極線管に係り、特にそのガラスパネ
ルに関するものである。
ルに関するものである。
一般に陰極線管の外囲器は内面に蛍光面を有す
るガラスパネルとこのガラスパネルに連結するフ
アンネル及びネツクから構成され、蛍光スクリー
ンに対向してネツク内に配設された電子銃からの
電子ビームの偏向走査により蛍光スクリーンを衝
撃発光せしめている。このような陰極線管のガラ
スパネルは第１図及び第２図に示すように、蛍光
スクリーンを透過映出するための実質的に矩形状
枠を有するように形成され、その内面及び外面が
外方に突出する曲面状をなすフエース部２とフエ
ース部端から管軸方向に延在しフアンネル（図示
せず）に連結されるスカート部３とから構成され
ている。尚、第１図はガラスパネル１の正面図
で、第２図はフエース部２とスカート部３の内面
のみの側面図で且つ中心線の右側は垂直軸（Ｖ−
Ｖ）と対角軸（Ｄ−Ｄ）を左側には水平軸（Ｈ−
Ｈ）をまとめて示してある。このようなガラスパ
ネル１内面及び外面の垂直軸方向、水平軸方向及
び対角軸方向の曲率半径をそれぞれ内面でRV，
RH及びRD、外面でRVO，RHO及びRDOとすると設計
を容易にするためにRV＝RH＝RD＝Ｒ及びRVO＝
RHO＝RDO＝RO、即ち単一の曲率半径とするのが
一般的である。またフエース部の内面のフエース
部端は実質的な矩形状外周（以下、フエース部内
面の矩形状外周と称す）を形成し、この様な矩形
状外周は４つの辺部とこれらの辺部を滑らかに連
続したコーナー部とから構成される。４つの辺部
は実際には各辺部ともわずかに湾曲し曲線を形成
している。さて視感者側から見ればこのようなフ
エース部は出来るだけ平坦で、且つフエース部内
面の矩形状外周の垂直軸を含む最大有効長さの1/
２、水平軸を含む最大有効長さの1/2及び対角軸を
含む最大有効長さの1/2をそれぞれSV，SH及びSD
とする時、SV：SH：SD＝３：４：５、即ち画面
の縦、横及び斜めの比率が３：４：５となる場合
が最も好ましいとされている。しかし乍ら陰極線
管外囲器内を高真空に排気すると外部の大気圧と
の圧力差により、フエース部は内側方向への強い
応力を受け、特に画面をより平坦化するとわずか
な衝撃やガラス欠陥をオリジンとして容易に爆縮
する危険性を有している。この爆縮を防止するた
めの最も簡便な手段はガラスパネルの肉厚を増加
させることであるが、肉厚の過度の増加は重量の
増加、コストの増加を招き好ましくない。従つて
従来のフエース部はより外方へ突出する曲率半径
をとらざるを得ず、またコーナー部を含めて矩形
状のフエース部は全体的に丸味を帯びた形状とな
り視感的には好ましくないものであつた。例えば
14吋型（フエース部内面の矩形状外周の対角軸の
最大径は13吋型）陰極線管のフエース部の設計の
一例としては、RV＝RH＝RD＝R551mm、RVO＝RHO
＝RDO＝RO＝575mmでSV＝105.3mm、SH＝140.4mm及
びSD＝166.7mmが採用されている。また26吋型
（フエース部内面の矩形状外周の対角軸の最大径
は25吋型）陰極線管のフエース部の設計の一例と
しては、RV＝RH＝RD＝Ｒ＝1034mm、RVO＝RHO＝
RDO＝RO＝1100mmでSV＝197.9mm、SH＝263.9mm及
びSD＝313.2mmが採用されている。之等両者の
SV：SH：SDの比は何れも３：４：4.75となり、特
に対角を短くせざるを得ず視感的には著しい違和
感を与えている。
るガラスパネルとこのガラスパネルに連結するフ
アンネル及びネツクから構成され、蛍光スクリー
ンに対向してネツク内に配設された電子銃からの
電子ビームの偏向走査により蛍光スクリーンを衝
撃発光せしめている。このような陰極線管のガラ
スパネルは第１図及び第２図に示すように、蛍光
スクリーンを透過映出するための実質的に矩形状
枠を有するように形成され、その内面及び外面が
外方に突出する曲面状をなすフエース部２とフエ
ース部端から管軸方向に延在しフアンネル（図示
せず）に連結されるスカート部３とから構成され
ている。尚、第１図はガラスパネル１の正面図
で、第２図はフエース部２とスカート部３の内面
のみの側面図で且つ中心線の右側は垂直軸（Ｖ−
Ｖ）と対角軸（Ｄ−Ｄ）を左側には水平軸（Ｈ−
Ｈ）をまとめて示してある。このようなガラスパ
ネル１内面及び外面の垂直軸方向、水平軸方向及
び対角軸方向の曲率半径をそれぞれ内面でRV，
RH及びRD、外面でRVO，RHO及びRDOとすると設計
を容易にするためにRV＝RH＝RD＝Ｒ及びRVO＝
RHO＝RDO＝RO、即ち単一の曲率半径とするのが
一般的である。またフエース部の内面のフエース
部端は実質的な矩形状外周（以下、フエース部内
面の矩形状外周と称す）を形成し、この様な矩形
状外周は４つの辺部とこれらの辺部を滑らかに連
続したコーナー部とから構成される。４つの辺部
は実際には各辺部ともわずかに湾曲し曲線を形成
している。さて視感者側から見ればこのようなフ
エース部は出来るだけ平坦で、且つフエース部内
面の矩形状外周の垂直軸を含む最大有効長さの1/
２、水平軸を含む最大有効長さの1/2及び対角軸を
含む最大有効長さの1/2をそれぞれSV，SH及びSD
とする時、SV：SH：SD＝３：４：５、即ち画面
の縦、横及び斜めの比率が３：４：５となる場合
が最も好ましいとされている。しかし乍ら陰極線
管外囲器内を高真空に排気すると外部の大気圧と
の圧力差により、フエース部は内側方向への強い
応力を受け、特に画面をより平坦化するとわずか
な衝撃やガラス欠陥をオリジンとして容易に爆縮
する危険性を有している。この爆縮を防止するた
めの最も簡便な手段はガラスパネルの肉厚を増加
させることであるが、肉厚の過度の増加は重量の
増加、コストの増加を招き好ましくない。従つて
従来のフエース部はより外方へ突出する曲率半径
をとらざるを得ず、またコーナー部を含めて矩形
状のフエース部は全体的に丸味を帯びた形状とな
り視感的には好ましくないものであつた。例えば
14吋型（フエース部内面の矩形状外周の対角軸の
最大径は13吋型）陰極線管のフエース部の設計の
一例としては、RV＝RH＝RD＝R551mm、RVO＝RHO
＝RDO＝RO＝575mmでSV＝105.3mm、SH＝140.4mm及
びSD＝166.7mmが採用されている。また26吋型
（フエース部内面の矩形状外周の対角軸の最大径
は25吋型）陰極線管のフエース部の設計の一例と
しては、RV＝RH＝RD＝Ｒ＝1034mm、RVO＝RHO＝
RDO＝RO＝1100mmでSV＝197.9mm、SH＝263.9mm及
びSD＝313.2mmが採用されている。之等両者の
SV：SH：SDの比は何れも３：４：4.75となり、特
に対角を短くせざるを得ず視感的には著しい違和
感を与えている。
本発明はフエース部の縦、横及び斜めの比を実
質的に３：４：５とした場合フエース部の曲率半
径を出来る限り平坦化して視感的に最も好ましい
印象を与えるフエース部を有する陰極線管を提供
することを目的とする。
質的に３：４：５とした場合フエース部の曲率半
径を出来る限り平坦化して視感的に最も好ましい
印象を与えるフエース部を有する陰極線管を提供
することを目的とする。
本発明はフエース部の内面の垂直軸方向、水平
軸方向及び対角軸方向を含む曲率半径をそれぞれ
RV，RH及びRDとし、且つフエース部内面の矩形
状外周の実質的に垂直軸を含む最大有効長さの1/
２、水平軸を含む最大有効長さの1/2及び対角軸を
含む最大有効長さの1/2をそれぞれSV，SH及びSD
とする時、フエース部中心から対角軸端及びフエ
ース部中心から水平軸端、フエース部中心から垂
直軸端にかけての曲面の変化率を、 0.06RD−√（RD）2−（SD）2／SD0.12 及び 0.05RH−√（RH）2−（SH）2／SH0.10 0.04RV−√（RV）2−（SV）2／SV0.08 とすることによつてSV，SH及びSDの比を実質的
に３：４：５とし、且つフエース部をより平坦化
した陰極線管である。
軸方向及び対角軸方向を含む曲率半径をそれぞれ
RV，RH及びRDとし、且つフエース部内面の矩形
状外周の実質的に垂直軸を含む最大有効長さの1/
２、水平軸を含む最大有効長さの1/2及び対角軸を
含む最大有効長さの1/2をそれぞれSV，SH及びSD
とする時、フエース部中心から対角軸端及びフエ
ース部中心から水平軸端、フエース部中心から垂
直軸端にかけての曲面の変化率を、 0.06RD−√（RD）2−（SD）2／SD0.12 及び 0.05RH−√（RH）2−（SH）2／SH0.10 0.04RV−√（RV）2−（SV）2／SV0.08 とすることによつてSV，SH及びSDの比を実質的
に３：４：５とし、且つフエース部をより平坦化
した陰極線管である。
以下に本発明について詳細に説明する。第３図
乃至第７図は本発明を概念的に説明するためのも
ので、第３図は第１図に、また第４図は第２図に
対応しており、図中点線は第１図と第２図の曲率
半径をそれぞれ比較するために示したものであ
る。また第３図及び第４図において、第１図及び
第２図に対応する曲率半径及び長さを示す符号は
全て第１図及び第２図に用いた符号と同一の符号
で示してある。第５図はフエース部２とスカート
部３の内面のみの斜視図であり、第６図ａ乃至第
６図ｃは第４図及び第５図に対応しフエース部中
心から各軸方向端部にかけてのフエース部断面を
表わしている。また第７図はフエース部内面の曲
面の変化率を説明するための模式図である。
乃至第７図は本発明を概念的に説明するためのも
ので、第３図は第１図に、また第４図は第２図に
対応しており、図中点線は第１図と第２図の曲率
半径をそれぞれ比較するために示したものであ
る。また第３図及び第４図において、第１図及び
第２図に対応する曲率半径及び長さを示す符号は
全て第１図及び第２図に用いた符号と同一の符号
で示してある。第５図はフエース部２とスカート
部３の内面のみの斜視図であり、第６図ａ乃至第
６図ｃは第４図及び第５図に対応しフエース部中
心から各軸方向端部にかけてのフエース部断面を
表わしている。また第７図はフエース部内面の曲
面の変化率を説明するための模式図である。
本発明を実施するに当たつて、フエース部の
SV，SH及びSD比を実質的に３：４：５とし、且
つフエース部を湾曲をより平坦化するための指標
とすべき部分はフエース部中心部から各軸方向端
部にかけての曲面の変化率である。即ち第５図の
ΔD′，ΔH′及びΔV′で示されるようにフエース部
中心から各軸方向端部にかけて画面が徐々に落ち
込み丸味を帯びるため、視感的に著しい違和感を
与える。一般に第７図に示すように半径Ｒの円と
中心（Ｏ）を通る軸（Ｚ）が交わる点（Ｑ）と軸
（Ｚ）より距離ｘだけ離れた円周上の点（Ｐ）と
の軸（Ｚ）に沿つた距離ｈは次のように表わすこ
とができる。
SV，SH及びSD比を実質的に３：４：５とし、且
つフエース部を湾曲をより平坦化するための指標
とすべき部分はフエース部中心部から各軸方向端
部にかけての曲面の変化率である。即ち第５図の
ΔD′，ΔH′及びΔV′で示されるようにフエース部
中心から各軸方向端部にかけて画面が徐々に落ち
込み丸味を帯びるため、視感的に著しい違和感を
与える。一般に第７図に示すように半径Ｒの円と
中心（Ｏ）を通る軸（Ｚ）が交わる点（Ｑ）と軸
（Ｚ）より距離ｘだけ離れた円周上の点（Ｐ）と
の軸（Ｚ）に沿つた距離ｈは次のように表わすこ
とができる。
ｈ＝Ｒ−√2−2 (1)
従つて第５図に示したようにフエース部内面中
心から各軸方向端部にかけての管軸（Ｚ）に沿つ
た落ち込み量ΔD′，ΔH′及びΔV′は、第６図ａ，
ｂ，ｃに示すように対角軸（Ｄ）に沿つてRD−
√D 2−D 2、水平軸（Ｈ）に沿つてRH−√H 2−
SH 2、垂直軸（Ｖ）に沿つてRV−√V 2−V 2と表
わすことができる。ここで、フエース部内面から
対角軸、水平軸及び垂直軸方向の端部にかけて曲
面の変化率、いわば落ち込み率をΔD，ΔH及び
ΔVとし、これらをΔD′，ΔH′及びΔV′をそれぞ
れSD，SH及びSVで割つた値と定義すると、それ
らの相関関係は、 ΔD＝RD−√（RD）2−（SD）2／SD (2) ΔH＝RH−√（RH）2−（SH）2／SH (3) ΔV＝RV−√（RV）2−（SV）2／SV (4) と示すことができる。
心から各軸方向端部にかけての管軸（Ｚ）に沿つ
た落ち込み量ΔD′，ΔH′及びΔV′は、第６図ａ，
ｂ，ｃに示すように対角軸（Ｄ）に沿つてRD−
√D 2−D 2、水平軸（Ｈ）に沿つてRH−√H 2−
SH 2、垂直軸（Ｖ）に沿つてRV−√V 2−V 2と表
わすことができる。ここで、フエース部内面から
対角軸、水平軸及び垂直軸方向の端部にかけて曲
面の変化率、いわば落ち込み率をΔD，ΔH及び
ΔVとし、これらをΔD′，ΔH′及びΔV′をそれぞ
れSD，SH及びSVで割つた値と定義すると、それ
らの相関関係は、 ΔD＝RD−√（RD）2−（SD）2／SD (2) ΔH＝RH−√（RH）2−（SH）2／SH (3) ΔV＝RV−√（RV）2−（SV）2／SV (4) と示すことができる。
即ち、SV，SH及びSDとΔV，ΔH及びΔDがどの
ような状態の場合視感的に好ましいかが問題とな
る。従つてこの場合、SV，SH及びSDの比率が実
質的に３：４：５で且つフエース部がより平坦化
されている、いわゆる視感的に好ましい状態に近
づけた時、上記(2)式乃至(4)式で示されるΔV，
ΔH及びΔDをどのような値に設定すればよいか
が問題となる。またこの時の爆縮を防止する、い
わゆる防爆特性も問題となる。
ような状態の場合視感的に好ましいかが問題とな
る。従つてこの場合、SV，SH及びSDの比率が実
質的に３：４：５で且つフエース部がより平坦化
されている、いわゆる視感的に好ましい状態に近
づけた時、上記(2)式乃至(4)式で示されるΔV，
ΔH及びΔDをどのような値に設定すればよいか
が問題となる。またこの時の爆縮を防止する、い
わゆる防爆特性も問題となる。
以上の観点から本発明者は種々考察検討を重ね
た結果、まずフエース部の縦と横の比率、即ち
SVとSHの比率が３：４と横長の場合、視感的に
見てフエース部のより平坦化に寄与する度合は
ΔDが最大でこのΔDを満足するだけでも平坦性
を出すことができ、次いでΔHであり、ΔVの寄
与度が最も小さいことを確認した。
た結果、まずフエース部の縦と横の比率、即ち
SVとSHの比率が３：４と横長の場合、視感的に
見てフエース部のより平坦化に寄与する度合は
ΔDが最大でこのΔDを満足するだけでも平坦性
を出すことができ、次いでΔHであり、ΔVの寄
与度が最も小さいことを確認した。
このような状態でSV，SH及びSDの比を実質的
に３：４：５とし、フエース部の曲率半径の値を
従来より大きくより平坦化した時、ΔDが0.12以
内及びΔHが0.10以内、ΔVが0.08以内の場合視感
的に見てフエース部を平坦と感じ好ましい印象を
与えることを究明した。具体的には、まず画面の
形状の内ΔD，ΔH及びΔVを変化させたガラスパ
ネルを使用したカラー受像管を製作し、どの様な
値が平坦性を認識できるか10人の観察者（Ａ〜
Ｊ）による主観評価実験を行なつた。実験は28イ
ンチのカラー受像管を観察者が距離２ｍの位置で
椅子に掛けて行つた。評価のカテゴリーとして
は、従来の26インチ画面（RV＝RH＝RD＝1034mm）
を基準として、次のように定めた。
に３：４：５とし、フエース部の曲率半径の値を
従来より大きくより平坦化した時、ΔDが0.12以
内及びΔHが0.10以内、ΔVが0.08以内の場合視感
的に見てフエース部を平坦と感じ好ましい印象を
与えることを究明した。具体的には、まず画面の
形状の内ΔD，ΔH及びΔVを変化させたガラスパ
ネルを使用したカラー受像管を製作し、どの様な
値が平坦性を認識できるか10人の観察者（Ａ〜
Ｊ）による主観評価実験を行なつた。実験は28イ
ンチのカラー受像管を観察者が距離２ｍの位置で
椅子に掛けて行つた。評価のカテゴリーとして
は、従来の26インチ画面（RV＝RH＝RD＝1034mm）
を基準として、次のように定めた。
平坦性を感じない ０点
やや平坦性を感じる １点、
かなり平坦性を感じる ２点、
非常に平坦性を感じる ３点
まず平坦性に関する寄与度が大きいΔDを変化
させ、ΔH及びΔVは従来と同一にして評価した。
その結果、RDを従来よりやや大きくすることに
よりΔDを0.14としたデザイン（RD＝1200mm）の
場合、平坦性を感じない観察者が４人もいた。
（評点合計は８点）のに対しRDをさらに大きくす
ることによりΔDを0.12としたデザイン（RD＝
1390mm）では全員が少なからず、やや平坦性を感
じており（評点合計は16点）、30点満点中で過半
数の16点以上を得たΔDが0.12以内の場合が良好
であつた。
させ、ΔH及びΔVは従来と同一にして評価した。
その結果、RDを従来よりやや大きくすることに
よりΔDを0.14としたデザイン（RD＝1200mm）の
場合、平坦性を感じない観察者が４人もいた。
（評点合計は８点）のに対しRDをさらに大きくす
ることによりΔDを0.12としたデザイン（RD＝
1390mm）では全員が少なからず、やや平坦性を感
じており（評点合計は16点）、30点満点中で過半
数の16点以上を得たΔDが0.12以内の場合が良好
であつた。
次にΔHを変化させ、ΔDを上限の0.12（RD＝
1390mm）、ΔVを従来と同一にして評価した。ΔD
を変化させた場合0.12以内であれば全員が少なか
らず、やや平坦性を感じている（全員が１点以
上）ためΔDに加えてΔHも変化させた場合には
１ランク上の全員が少なからず、かなり平坦性を
感じている（全員が２点以上）デザインが良好で
あつた。その結果、RHが1325mmでΔHが0.100の
デザインは全員が少なからず、かなり平坦性を感
じ（評点合計は23点）、ΔHが0.10以内の場合がさ
らに良好であつた。
1390mm）、ΔVを従来と同一にして評価した。ΔD
を変化させた場合0.12以内であれば全員が少なか
らず、やや平坦性を感じている（全員が１点以
上）ためΔDに加えてΔHも変化させた場合には
１ランク上の全員が少なからず、かなり平坦性を
感じている（全員が２点以上）デザインが良好で
あつた。その結果、RHが1325mmでΔHが0.100の
デザインは全員が少なからず、かなり平坦性を感
じ（評点合計は23点）、ΔHが0.10以内の場合がさ
らに良好であつた。
更にΔVを変化させ、ΔDを上限の0.12（RD＝
1390mm）、ΔHを上限の0.10（RH＝1325mm）として
評価した。この場合ΔD及びΔHが良好な値であ
るのでさらに１ランク上の大半が非常に平坦性を
感じている（大半が３点）デザインが良好と判断
できる。その結果、RVが1240mmでΔVが0.080の
デザインは大半の観察者が非常に平坦性を感じ
（評点合計は27点）、ΔVが0.08以内の場合が極め
て良好であつた。
1390mm）、ΔHを上限の0.10（RH＝1325mm）として
評価した。この場合ΔD及びΔHが良好な値であ
るのでさらに１ランク上の大半が非常に平坦性を
感じている（大半が３点）デザインが良好と判断
できる。その結果、RVが1240mmでΔVが0.080の
デザインは大半の観察者が非常に平坦性を感じ
（評点合計は27点）、ΔVが0.08以内の場合が極め
て良好であつた。
因みに前述の14吋型及び26吋型の陰極線管で
は、SV：SH：SDの比は何れも３：４：4.75である
上に、上記(2)式乃至(4)式の値は14吋型で、ΔD≒
0.155及びΔH≒0.130、ΔV≒0.097であり、26吋型
で、ΔD≒0.155及びΔH≒0.130、ΔV≒0.097を
夫々示し著しい違和感を与える。ここで視感的に
はフエース部内面の矩形状外周が前述の３：４：
５の比率で且つ安全な平坦状、即ちΔD＝ΔH＝
ΔV＝０の場合が最も好ましいが、防爆的観点か
らはフエース部を含めたガラスパネルの肉厚を著
しく大とすることが必要である。即ちガラスパネ
ル、特にフエース部肉厚を著しく厚く構成すれば
完全平坦状も可能ではあるが、重量の増加等によ
る製造上の条件、コスト及びフエースでの光学的
特性から見て明らかに実用的には好ましくない。
このような観点からガラスパネルの肉厚をそれ程
増加させずに防爆特性を劣化させないためには、
ΔDは0.06及びΔHは0.05、ΔVは0.04が限界であ
る。即ち以上の検討からΔD及びΔH，ΔVは、 0.06ΔD0.12 (5) 及び 0.05ΔH0.10 (6) 0.04ΔV0.08 (7) であることが必要である。
は、SV：SH：SDの比は何れも３：４：4.75である
上に、上記(2)式乃至(4)式の値は14吋型で、ΔD≒
0.155及びΔH≒0.130、ΔV≒0.097であり、26吋型
で、ΔD≒0.155及びΔH≒0.130、ΔV≒0.097を
夫々示し著しい違和感を与える。ここで視感的に
はフエース部内面の矩形状外周が前述の３：４：
５の比率で且つ安全な平坦状、即ちΔD＝ΔH＝
ΔV＝０の場合が最も好ましいが、防爆的観点か
らはフエース部を含めたガラスパネルの肉厚を著
しく大とすることが必要である。即ちガラスパネ
ル、特にフエース部肉厚を著しく厚く構成すれば
完全平坦状も可能ではあるが、重量の増加等によ
る製造上の条件、コスト及びフエースでの光学的
特性から見て明らかに実用的には好ましくない。
このような観点からガラスパネルの肉厚をそれ程
増加させずに防爆特性を劣化させないためには、
ΔDは0.06及びΔHは0.05、ΔVは0.04が限界であ
る。即ち以上の検討からΔD及びΔH，ΔVは、 0.06ΔD0.12 (5) 及び 0.05ΔH0.10 (6) 0.04ΔV0.08 (7) であることが必要である。
防爆的見地からは大気圧により陰極線管の外囲
器に加わる応力は、フエース部とフアンネル部は
外囲器内方向へ加わり、フエース部の矩形状外周
の近傍は逆に外囲器外方向へ応力が加わる。従つ
てフエース部の矩形状外周の近傍は最も大きな応
力歪が加わる部位であるから、スカート部を金属
バンド等でより強く緊締することも有効である。
またフエース部の矩形状外周の近傍を主体として
強化することも有効であり、従つてフエース部端
ほど肉厚を大とすることも有効である。このため
にはRV，RH及びRDよりもRVO，RHO及びRDOの値
を大きくすればよい。この場合、視感者側から見
てフエース部外面がより平坦化されるのでさらに
好ましい影響を与える。
器に加わる応力は、フエース部とフアンネル部は
外囲器内方向へ加わり、フエース部の矩形状外周
の近傍は逆に外囲器外方向へ応力が加わる。従つ
てフエース部の矩形状外周の近傍は最も大きな応
力歪が加わる部位であるから、スカート部を金属
バンド等でより強く緊締することも有効である。
またフエース部の矩形状外周の近傍を主体として
強化することも有効であり、従つてフエース部端
ほど肉厚を大とすることも有効である。このため
にはRV，RH及びRDよりもRVO，RHO及びRDOの値
を大きくすればよい。この場合、視感者側から見
てフエース部外面がより平坦化されるのでさらに
好ましい影響を与える。
尚、以上の説明において、RV，RH，RD及び
RVO，RHO，RDOは全て単一の曲率半径で表現して
いるが、本発明は一つの曲率半径、例えばRVが
フエース部中央から部端にかけて曲率半径が徐々
に変化する、いわゆる複合曲率半径の場合も含む
ことは言うまでもない。このような場合は例えば
複合曲率半径を近似的に級数展開した時の近似平
均曲率半径の値を以つて本発明で言う一つの曲率
半径とすればよい。すなわち第８図に示すように
フエース部２中央、すなわち管軸（Ｚ）からフエ
ース部端にかけて管軸（Ｚ）に近い領域では曲率
半径R1で変化し、さらにフエース部端に近づく
と異なる曲率半径R2で曲面が形成されている場
合、フエース部中央の点（Ｑ）とフエース部の最
大有効長さ1/2に相当する点（Ｐ）との管軸（Ｚ）
に沿つた距離ｈを求め、式(1)より得られる平均曲
率半径Ｒを本発明で言う曲率半径とすればよい。
RVO，RHO，RDOは全て単一の曲率半径で表現して
いるが、本発明は一つの曲率半径、例えばRVが
フエース部中央から部端にかけて曲率半径が徐々
に変化する、いわゆる複合曲率半径の場合も含む
ことは言うまでもない。このような場合は例えば
複合曲率半径を近似的に級数展開した時の近似平
均曲率半径の値を以つて本発明で言う一つの曲率
半径とすればよい。すなわち第８図に示すように
フエース部２中央、すなわち管軸（Ｚ）からフエ
ース部端にかけて管軸（Ｚ）に近い領域では曲率
半径R1で変化し、さらにフエース部端に近づく
と異なる曲率半径R2で曲面が形成されている場
合、フエース部中央の点（Ｑ）とフエース部の最
大有効長さ1/2に相当する点（Ｐ）との管軸（Ｚ）
に沿つた距離ｈを求め、式(1)より得られる平均曲
率半径Ｒを本発明で言う曲率半径とすればよい。
実施例 １
15吋型（フエース部内面の矩形状外周の対角軸
の最大径は14吋型）陰極線管のRV，RH及びRDと
RVO，RHO及びRDOを全て同一の曲率半径とし、
SV，SH及びSDをそれぞれ下記のように設定した。
の最大径は14吋型）陰極線管のRV，RH及びRDと
RVO，RHO及びRDOを全て同一の曲率半径とし、
SV，SH及びSDをそれぞれ下記のように設定した。
RV＝RH＝RD＝Ｒ＝1300mm
RVO＝RHO＝RDO＝RO＝1400mm
SV＝106.7mm
SH＝142.2mm
SD＝177.8mm
上記の場合SV（106.7）：SH（＝142.2）：SD（＝
177.8）＝３：４：５であり、且つ前記の(2)式乃至
(4)式で示すΔD及びΔH，ΔVは、 ΔD≒0.069 ΔH≒0.055 ΔV≒0.041 となり、前述の(5)式乃至(7)式の下限範囲内であ
る。また防爆特性については、フエース部外面の
曲率半径ROを内面の曲率半径Ｒより大とし、フ
エース部の肉厚分布を端部程大とし、真空膨張応
力が一般に最も大きくなる垂直軸有効径端近傍の
応力値を従来のものと同等とすることができた。
従つて本実施例ではガラスパネルのわずかな重量
増で従来と同等の防爆特性が得られた。
177.8）＝３：４：５であり、且つ前記の(2)式乃至
(4)式で示すΔD及びΔH，ΔVは、 ΔD≒0.069 ΔH≒0.055 ΔV≒0.041 となり、前述の(5)式乃至(7)式の下限範囲内であ
る。また防爆特性については、フエース部外面の
曲率半径ROを内面の曲率半径Ｒより大とし、フ
エース部の肉厚分布を端部程大とし、真空膨張応
力が一般に最も大きくなる垂直軸有効径端近傍の
応力値を従来のものと同等とすることができた。
従つて本実施例ではガラスパネルのわずかな重量
増で従来と同等の防爆特性が得られた。
実施例 ２
実施例１と同様28吋型（フエース部内面の矩形
状外周の対角軸の最大径は26吋型）陰極線管のフ
エース部の各値を下記のように選定した。
状外周の対角軸の最大径は26吋型）陰極線管のフ
エース部の各値を下記のように選定した。
RV＝1300mm
RH＝1435mm
RD＝1490mm
RVO＝RHO＝RDO＝RO＝1700mm
SV＝197.1mm
SH＝262.8mm
SD＝328.5mm
上記の場合SV，SH及びSDの比は実施例１と同
様３：４：５であり、且つ前記の(2)式乃至(4)式で
示すΔD及びΔH，ΔVは、 ΔD≒0.112 ΔH≒0.092 ΔV≒0.076 となり、前述の(5)式乃至(7)式の上限範囲内であ
る。また防爆特性からはフエース部をより平坦化
すると共にRV，RH及びRDをそれぞれ異ならしめ、
しかもフエース部の垂直軸方向端部の肉厚が最も
大となるようにされているので有利であり、結果
としてフエース部全体の肉厚を約１mm程度増加さ
せるだけで従来と同等の防爆特性を得ることがで
きた。
様３：４：５であり、且つ前記の(2)式乃至(4)式で
示すΔD及びΔH，ΔVは、 ΔD≒0.112 ΔH≒0.092 ΔV≒0.076 となり、前述の(5)式乃至(7)式の上限範囲内であ
る。また防爆特性からはフエース部をより平坦化
すると共にRV，RH及びRDをそれぞれ異ならしめ、
しかもフエース部の垂直軸方向端部の肉厚が最も
大となるようにされているので有利であり、結果
としてフエース部全体の肉厚を約１mm程度増加さ
せるだけで従来と同等の防爆特性を得ることがで
きた。
以上のように本発明によれば、フエース部の
縦、横及び斜めの有効寸法を実質的に３：４：５
とし、且つフエース部曲面がより平坦化された視
感的に極めて好ましい印象を与えることができ、
カラー受像管を含む実質的に矩形状のフエース部
を有する有用な陰極線管を提供することができ
る。
縦、横及び斜めの有効寸法を実質的に３：４：５
とし、且つフエース部曲面がより平坦化された視
感的に極めて好ましい印象を与えることができ、
カラー受像管を含む実質的に矩形状のフエース部
を有する有用な陰極線管を提供することができ
る。
第１図及び第２図は陰極線管のガラスパネルの
正面及び側断面を示す模式図、第３図及び第４図
は本発明を適用したガラスパネルのそれぞれ第１
図及び第２図に対応して示す正面及び側断面の模
式図、第５図はガラスパネル内面の斜視図、第６
図ａ乃至第６図ｃはガラスパネルの対角軸、水平
軸及び垂直軸方向の断面図、第７図はフエース部
内面の曲面の変化率を説明するための模式図、第
８図は曲率半径を説明するための模式図である。 １……ガラスパネル、２……フエース部、３…
…スカート部、RV……フエース部内面の垂直軸
方向を含む曲率半径、RH……フエース部内面の
水平軸方向を含む曲率半径、RD……フエース部
内面の対角軸方向を含む曲率半径、SV……フエ
ース部内面の矩形状外周の実質的に垂直軸を含む
最大長さの1/2、SH……フエース部内面の矩形状
外周の実質的に水平軸を含む最大長さの1/2、SD
……フエース部内面の矩形状外周の実質的に対角
軸を含む最大長さの1/2。
正面及び側断面を示す模式図、第３図及び第４図
は本発明を適用したガラスパネルのそれぞれ第１
図及び第２図に対応して示す正面及び側断面の模
式図、第５図はガラスパネル内面の斜視図、第６
図ａ乃至第６図ｃはガラスパネルの対角軸、水平
軸及び垂直軸方向の断面図、第７図はフエース部
内面の曲面の変化率を説明するための模式図、第
８図は曲率半径を説明するための模式図である。 １……ガラスパネル、２……フエース部、３…
…スカート部、RV……フエース部内面の垂直軸
方向を含む曲率半径、RH……フエース部内面の
水平軸方向を含む曲率半径、RD……フエース部
内面の対角軸方向を含む曲率半径、SV……フエ
ース部内面の矩形状外周の実質的に垂直軸を含む
最大長さの1/2、SH……フエース部内面の矩形状
外周の実質的に水平軸を含む最大長さの1/2、SD
……フエース部内面の矩形状外周の実質的に対角
軸を含む最大長さの1/2。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 少くとも内面に蛍光スクリーンを有し実質的
な矩形状からなる曲面状のフエース部と、前記フ
エース部端から延在するスカート部とからなり、
前記フエース部端により形成される矩形状外周の
各辺部及び各辺部を連結する各コーナー部がそれ
ぞれ曲面状に形成されたガラスパネルを有する陰
極線管において、前記フエース部の内面の垂直軸
方向、水平軸方向及び対角軸方向を含む曲率半径
をそれぞれRV，RH及びRDとし、且つ前記フエー
ス部の内面のフエース部端により形成される矩形
状外周の実質的に垂直軸を含む最大有効長さの1/
２、水平軸を含む最大有効長さの1/2及び対角軸を
含む最大長さの1/2をそれぞれSV，SH及びSDとす
る時、 0.06RD−√（RD）2−（SD）2／SD0.12 なる関係を有することを特徴とする陰極線管。 ２ 前記ガラスパネルのRH及びSHが 0.05RH−√（RH）2−（SH）2／SH0.10 なる関係を有することを特徴とする特許請求の範
囲第１項記載の陰極線管。 ３ 前記ガラスパネルのRV及びSVが 0.04RV−√（RV）2−（SV）2／SV0.08 なる関係を有することを特徴とする特許請求の範
囲第１項または第２項記載の陰極線管。 ４ 前記ガラスパネルのSV，SH及びSDが実質的
に３：４：５の関係を有することを特徴とする特
許請求の範囲第１項記載の陰極線管。 ５ 前記フエース部の内面の各軸方向を含む曲率
半径の値よりも前記フエース部の外面の各軸方向
を含む曲率半径の値の方が大きいことを特徴とす
る特許請求の範囲第４項記載の陰極線管。 ６ 前記フエース部の垂直軸方向の端部近傍の肉
厚が前記フエース部の水平軸方向及び対角軸方向
の端部近傍の肉厚よりも大きいことを特徴とする
特許請求の範囲第５項記載の陰極線管。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5351183A JPS59180939A (ja) | 1983-03-31 | 1983-03-31 | 陰極線管 |
| EP83112854A EP0119317B1 (en) | 1983-03-09 | 1983-12-20 | Cathode-ray tube |
| DE8383112854T DE3374489D1 (en) | 1983-03-09 | 1983-12-20 | Cathode-ray tube |
| US06/564,197 US4537321A (en) | 1983-03-09 | 1983-12-22 | Cathode-ray tube |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5351183A JPS59180939A (ja) | 1983-03-31 | 1983-03-31 | 陰極線管 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59180939A JPS59180939A (ja) | 1984-10-15 |
| JPH0365613B2 true JPH0365613B2 (ja) | 1991-10-14 |
Family
ID=12944837
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5351183A Granted JPS59180939A (ja) | 1983-03-09 | 1983-03-31 | 陰極線管 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59180939A (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH10241604A (ja) * | 1997-02-27 | 1998-09-11 | Asahi Glass Co Ltd | 陰極線管用ガラスパネル |
| KR100331820B1 (ko) * | 2000-04-12 | 2002-04-09 | 구자홍 | 평면 음극선관 |
-
1983
- 1983-03-31 JP JP5351183A patent/JPS59180939A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS59180939A (ja) | 1984-10-15 |
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