JPH0366402A - 冷延鋼板の製造方法 - Google Patents
冷延鋼板の製造方法Info
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- Metal Rolling (AREA)
- Reduction Rolling/Reduction Stand/Operation Of Reduction Machine (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は、冷延鋼板の製造方法、特にスリップ、ヒート
スクラッチの発生がない高速冷間圧延による冷延鋼板の
製造方法に関するものである。
スクラッチの発生がない高速冷間圧延による冷延鋼板の
製造方法に関するものである。
（従来の技術）
一般に、冷延鋼板は、３〜６スタンドを有する冷間タン
デム圧延機で製造され、その際使用する圧延ワークロー
ルの材質は、０．８％Ｃ鍛鋼鍛鋼材（Ｉｔｓ ９０）が
用いられ、圧延油による潤滑圧延が行われている。
デム圧延機で製造され、その際使用する圧延ワークロー
ルの材質は、０．８％Ｃ鍛鋼鍛鋼材（Ｉｔｓ ９０）が
用いられ、圧延油による潤滑圧延が行われている。
近年に至り、生産能率を向上させるため、高圧下高速圧
延が求められている。
延が求められている。
しかしながら、従来法において高速圧延や、高圧下圧延
を行うと、加工熱により、ｔＡ板、ロールおよび圧延油
の温度が過度に上昇してしまい、正常な潤滑圧延ができ
ず、油膜切れが生し、鋼板（−圧延材）とワークロール
とが金属接触することがある。このような金属接触が起
こるど、鋼板とワークロールの焼付くヒートスクラッチ
〉が生じてしまう、このため、ヒートスクラッチが発生
しないように、最高圧延速度は規制されているのが実情
である。
を行うと、加工熱により、ｔＡ板、ロールおよび圧延油
の温度が過度に上昇してしまい、正常な潤滑圧延ができ
ず、油膜切れが生し、鋼板（−圧延材）とワークロール
とが金属接触することがある。このような金属接触が起
こるど、鋼板とワークロールの焼付くヒートスクラッチ
〉が生じてしまう、このため、ヒートスクラッチが発生
しないように、最高圧延速度は規制されているのが実情
である。
第１図に５スタンドタンデムミルの例を模式図で示すが
、ＮＱＩ〜４スタンドのワークロール２は、ブライドロ
ール（表面粗度０．１〜０．２μＲａ）で、Ｎａ５スタ
ンドは次工程焼鈍時、焼付防止のためダルロール（表面
粗度２．０〜３．５μＲａ）を使用している。
、ＮＱＩ〜４スタンドのワークロール２は、ブライドロ
ール（表面粗度０．１〜０．２μＲａ）で、Ｎａ５スタ
ンドは次工程焼鈍時、焼付防止のためダルロール（表面
粗度２．０〜３．５μＲａ）を使用している。
第２図に通常の条件下での各スタンドの圧下率配分、圧
延速度の一例を示すが、圧下率は磁５スタンドはダル付
圧延のため低く、圧延速度は後段程高速度となっている
。ヒートスクラッチの発生は、高圧下かつ高速であるＮ
１１４スタンドが多く階４スタンドでのヒートスクラッ
チ発生により圧延速度が制限される。最終スタンドであ
る弘５スタンドは低圧下のため問題がない。
延速度の一例を示すが、圧下率は磁５スタンドはダル付
圧延のため低く、圧延速度は後段程高速度となっている
。ヒートスクラッチの発生は、高圧下かつ高速であるＮ
１１４スタンドが多く階４スタンドでのヒートスクラッ
チ発生により圧延速度が制限される。最終スタンドであ
る弘５スタンドは低圧下のため問題がない。
従来にあっても、このヒートスクラッチ防止技術として
、特開昭５７−１５６８２４号、特開昭６０−２６１６
０９号等が提案されている。
、特開昭５７−１５６８２４号、特開昭６０−２６１６
０９号等が提案されている。
特開昭５７−１５６８２４号は、圧延材の材質、ストリ
ップクーラントの温度、圧下率、および圧延速度に応じ
てストリップクーラントの量を定めて噴射したり、スト
リップ温度を検出して、それが設定温度以上になれば、
ストリップクーラント量を増加させようとする方法であ
る。
ップクーラントの温度、圧下率、および圧延速度に応じ
てストリップクーラントの量を定めて噴射したり、スト
リップ温度を検出して、それが設定温度以上になれば、
ストリップクーラント量を増加させようとする方法であ
る。
特開昭６０−２６１６０９号は、ワークロール表面を、
高硬度高融点物質等で被覆し、ξルクリーン性の優れた
鉱油等を使って潤滑圧延することにより、ヒートスクラ
ッチの防止および表面清浄度の優れた鋼板を得る技術で
ある。
高硬度高融点物質等で被覆し、ξルクリーン性の優れた
鉱油等を使って潤滑圧延することにより、ヒートスクラ
ッチの防止および表面清浄度の優れた鋼板を得る技術で
ある。
ところで、冷間圧延工程の後、鋼板は加工性回復のため
焼鈍されるが、焼鈍時、鋼板表面に残留した圧延油が黒
鉛化したり、また、鋼中炭素が焼鈍時にｉ鋼板板表面に
拡散して析出するためＴＩ４板表面が黒く汚れる「ブラ
ックステン」という問題がある。
焼鈍されるが、焼鈍時、鋼板表面に残留した圧延油が黒
鉛化したり、また、鋼中炭素が焼鈍時にｉ鋼板板表面に
拡散して析出するためＴＩ４板表面が黒く汚れる「ブラ
ックステン」という問題がある。
この鋼板汚れ問題を防止する技術としては、圧延油の残
油量を少なくする、つまりξルクリーン性向上のために
、油種を鉱油系にする方法があるが、潤滑性が劣り、ヒ
ートスクラッチが発生しやすくなる欠点がある。また、
油種を牛脂系にすると今度は潤滑性は向上するがξルク
リーン性が悪くなって鋼板が汚れやすくなるという問題
がある。
油量を少なくする、つまりξルクリーン性向上のために
、油種を鉱油系にする方法があるが、潤滑性が劣り、ヒ
ートスクラッチが発生しやすくなる欠点がある。また、
油種を牛脂系にすると今度は潤滑性は向上するがξルク
リーン性が悪くなって鋼板が汚れやすくなるという問題
がある。
また他の技術として、特公昭５１−６６０４号に示すよ
うに、鋼板を焼鈍する前に、鋼板表面にメルカプタン系
化合物等の有機硫黄化合物を塗布する技術がある。
うに、鋼板を焼鈍する前に、鋼板表面にメルカプタン系
化合物等の有機硫黄化合物を塗布する技術がある。
（発明が解決しようとする課題）
このように、今日求められているのは、鋼板表面の清浄
度を確保しかつヒートスクラッチがない高速圧延である
が、現状はヒートスクラッチが局部的に発生するため、
鋼板温度を計測してもヒートスクラッチとの対応がとれ
なかったり、ストリップクーラントの量を増加しても限
度があり、飛躍的に圧延速度を向上させるのは困難であ
る。
度を確保しかつヒートスクラッチがない高速圧延である
が、現状はヒートスクラッチが局部的に発生するため、
鋼板温度を計測してもヒートスクラッチとの対応がとれ
なかったり、ストリップクーラントの量を増加しても限
度があり、飛躍的に圧延速度を向上させるのは困難であ
る。
また、すでに記載の如く圧延油の油種を牛脂系にすると
潤滑性は向上するが主ルクリーン性が悪（、焼鈍時、鋼
板汚れが生じる。油種を鉱油系にすると、逅ルクリーン
性は良くなるが、潤滑性が悪く、高速圧延は困難である
。また、焼鈍前に鋼板表面に有機硫黄化合物を塗布する
場合、圧延油の残留が多い所に塗布しても鋼板の清浄が
確保されない、また、鋼板の清浄性を確保するため圧延
油量を少なくしたりするとヒートスクラッチが発生し、
高速圧延は困難である。
潤滑性は向上するが主ルクリーン性が悪（、焼鈍時、鋼
板汚れが生じる。油種を鉱油系にすると、逅ルクリーン
性は良くなるが、潤滑性が悪く、高速圧延は困難である
。また、焼鈍前に鋼板表面に有機硫黄化合物を塗布する
場合、圧延油の残留が多い所に塗布しても鋼板の清浄が
確保されない、また、鋼板の清浄性を確保するため圧延
油量を少なくしたりするとヒートスクラッチが発生し、
高速圧延は困難である。
また、特開昭６０−２６１６０９号には、ワークロール
表面を高硬度高融点物質で被覆し、圧延油に鉱油等を使
って圧延する技術を提案しているが、ワークロール表面
にＣｒメッキを施して冷間タンデム圧延を実施すると、
摩擦係数が低くなり、ヒートスクラッチは大幅に改善さ
れるが、圧延中スリップが生じる問題があり、圧延が継
続不可能である。
表面を高硬度高融点物質で被覆し、圧延油に鉱油等を使
って圧延する技術を提案しているが、ワークロール表面
にＣｒメッキを施して冷間タンデム圧延を実施すると、
摩擦係数が低くなり、ヒートスクラッチは大幅に改善さ
れるが、圧延中スリップが生じる問題があり、圧延が継
続不可能である。
かくして、本発明の第１の目的は、高速圧延での鋼板清
浄性の良好な冷延鋼板の製造方法を提供することである
。
浄性の良好な冷延鋼板の製造方法を提供することである
。
本発明のより具体的目的は、ヒートスクラッチの発生防
止、かつスリップを防止した高速圧延を可能とし、また
、さらに圧延油濃度の低下を可能とし、かつ製品歩留向
上、圧延能率向上、ロール原単位向上を図ることのでき
る冷延鋼板の製造方法を提供することである。
止、かつスリップを防止した高速圧延を可能とし、また
、さらに圧延油濃度の低下を可能とし、かつ製品歩留向
上、圧延能率向上、ロール原単位向上を図ることのでき
る冷延鋼板の製造方法を提供することである。
（課題を解決するための手段）
ここに、本発明の要旨とするどころは、鋼帯の冷間タン
デム圧延において、圧下率が１０％以上であるスタンド
のワークロール表面粗度を０．３〜２．０μＲａに加工
後、その冷間タンデム圧延機のワークロール群の一部ま
たは全部のロール表面にクロムまたはクロム合金メッキ
して圧延することにより、スリップおよびヒートスクラ
ッチが発生することなく、高速圧延することを特徴とす
る冷延鋼板の製造方法である。
デム圧延において、圧下率が１０％以上であるスタンド
のワークロール表面粗度を０．３〜２．０μＲａに加工
後、その冷間タンデム圧延機のワークロール群の一部ま
たは全部のロール表面にクロムまたはクロム合金メッキ
して圧延することにより、スリップおよびヒートスクラ
ッチが発生することなく、高速圧延することを特徴とす
る冷延鋼板の製造方法である。
冷延タンデムミルでは最終スタンドのみダルロールを用
い、その他はブライドロールを用いるのが常識であった
が、本発明によれば最終スタンド以外のロールについて
も一定の粗度をもった表面としてそれにクロムメッキを
行うのである。従来法とはその考えが全く異なるのであ
る。１鵠ワークロールのクロムメッキは全スタンドのワ
ークロール表面に実施する方法以外に、一部のワークロ
ール表面、即ちヒートスクラッチが発生し・やすい特定
スタンドの上又は下のワークロール表面に限定して実施
してもよい、なお、圧下率１０％以上との限定は最終ス
タンドを除いて残りのスタンドのロールを指称する趣旨
である。
い、その他はブライドロールを用いるのが常識であった
が、本発明によれば最終スタンド以外のロールについて
も一定の粗度をもった表面としてそれにクロムメッキを
行うのである。従来法とはその考えが全く異なるのであ
る。１鵠ワークロールのクロムメッキは全スタンドのワ
ークロール表面に実施する方法以外に、一部のワークロ
ール表面、即ちヒートスクラッチが発生し・やすい特定
スタンドの上又は下のワークロール表面に限定して実施
してもよい、なお、圧下率１０％以上との限定は最終ス
タンドを除いて残りのスタンドのロールを指称する趣旨
である。
好ましくは、粗面化したロールのクロムまたはクロム合
金メッキは最終スタンド直前のスタンドのロールを少な
くとも包含する。
金メッキは最終スタンド直前のスタンドのロールを少な
くとも包含する。
さらに別の面からは、本発明は、上述のような冷延鋼板
の製造方法であって、鋼板表面に０６０５〜０．２ ｇ
／−の圧延油を付着させるような低濃度圧延油で高速圧
延を実施し、焼鈍に先立って、すなわち、次工程が電解
消浄またはその他の表面清浄工程を経ることなくそのま
ま焼鈍する場合は、冷間タンデム圧延機最終スタンドの
入側または出側で、また、次工程で電解消浄またはその
他の表面清浄工程を経る場合は、その工程の出側で、そ
れぞれ鋼板表面に有機硫黄化合物を塗布し、次いで焼鈍
することを特徴とする冷延ｍ＠の製造方法である。
の製造方法であって、鋼板表面に０６０５〜０．２ ｇ
／−の圧延油を付着させるような低濃度圧延油で高速圧
延を実施し、焼鈍に先立って、すなわち、次工程が電解
消浄またはその他の表面清浄工程を経ることなくそのま
ま焼鈍する場合は、冷間タンデム圧延機最終スタンドの
入側または出側で、また、次工程で電解消浄またはその
他の表面清浄工程を経る場合は、その工程の出側で、そ
れぞれ鋼板表面に有機硫黄化合物を塗布し、次いで焼鈍
することを特徴とする冷延ｍ＠の製造方法である。
ワークロールが粗面ロールであるため、スリップは防止
され、また低濃度圧延油であってもヒートスクラッチは
生ぜず、また残留油の量も少ないため鉱油系ばかりでな
く牛脂系であっても有機硫黄化合物の塗布で鋼板の汚れ
は防止できる。
され、また低濃度圧延油であってもヒートスクラッチは
生ぜず、また残留油の量も少ないため鉱油系ばかりでな
く牛脂系であっても有機硫黄化合物の塗布で鋼板の汚れ
は防止できる。
このように、本発明によれば、冷間タンデムミルの高速
圧延を実施するのに、最終スタンド以外のワークロール
の表面にもクロムメッキを施工し、ヒートスクラッチの
発生を抑制すると共に、ワークロールの表面粗度を０．
３〜２．０μＲａにしてクロムメッキすることにより、
圧延中のスリップを防止し、高速冷間タンデムミル圧延
を特徴とする特にそれに制限されないが、本発明におい
て目標とする高速圧延は１，１００ｍ／ｓｉｎ程度以上
である。
圧延を実施するのに、最終スタンド以外のワークロール
の表面にもクロムメッキを施工し、ヒートスクラッチの
発生を抑制すると共に、ワークロールの表面粗度を０．
３〜２．０μＲａにしてクロムメッキすることにより、
圧延中のスリップを防止し、高速冷間タンデムミル圧延
を特徴とする特にそれに制限されないが、本発明におい
て目標とする高速圧延は１，１００ｍ／ｓｉｎ程度以上
である。
また、従来の常識から考えもつかないことであるが、最
終スタンド以外のスタンドに粗面化したクロムメッキロ
ールを用いることにより、鋼板表面に０．０５〜０．２
ｇｅｍ”の圧延油を残留させるような低濃度油圧延でも
、ヒートスクラッチの発生が抑制され、高速圧延が可能
であることがわかった。
終スタンド以外のスタンドに粗面化したクロムメッキロ
ールを用いることにより、鋼板表面に０．０５〜０．２
ｇｅｍ”の圧延油を残留させるような低濃度油圧延でも
、ヒートスクラッチの発生が抑制され、高速圧延が可能
であることがわかった。
本発明の別の態様によれば、冷間圧延の次工程が電解消
浄ラインの場合は、電解消浄ライン出側で有機硫黄化合
物を塗布することにより、また上記冷間圧延後そのまま
焼鈍する場合は、タンデム泉ル最終スタンド入側または
出側で有機硫黄化合物を塗布することにより焼鈍後のブ
ラックステンを防止できる。特に、そのまま焼鈍する場
合において、従来より圧延油残留が少ないため綱板表面
清浄度の向上度合が著しい。
浄ラインの場合は、電解消浄ライン出側で有機硫黄化合
物を塗布することにより、また上記冷間圧延後そのまま
焼鈍する場合は、タンデム泉ル最終スタンド入側または
出側で有機硫黄化合物を塗布することにより焼鈍後のブ
ラックステンを防止できる。特に、そのまま焼鈍する場
合において、従来より圧延油残留が少ないため綱板表面
清浄度の向上度合が著しい。
（作用〉
次に、本発明を添付図面を参照してさらに具体的に説明
する。
する。
まず、本発明によれば、第１図においてＮ（Ｌｌ〜弘４
スタンドのいずれか１つの表面粗度を０．３〜２．０
μＲａ、好ましくは０．５〜１．５ μＲａとしたうえ
でクロムメッキを施すのであるが、後述する実施例の結
果を示す第２図のグラフからも明らかなように本発明に
よれば圧延速度の改善は著しい、圧延速度でほぼ１．５
倍の改善がみられる。
スタンドのいずれか１つの表面粗度を０．３〜２．０
μＲａ、好ましくは０．５〜１．５ μＲａとしたうえ
でクロムメッキを施すのであるが、後述する実施例の結
果を示す第２図のグラフからも明らかなように本発明に
よれば圧延速度の改善は著しい、圧延速度でほぼ１．５
倍の改善がみられる。
ここで、本発明において、圧下率が１０％以上のスタン
ドだけを規制したのは、圧下率１０％未満では、ヒート
スクラッチおよびスリップの問題が生じないからであり
、また本発明の対象とするロールが最終スタンドより上
流のロールであることを明らかにするためである。
ドだけを規制したのは、圧下率１０％未満では、ヒート
スクラッチおよびスリップの問題が生じないからであり
、また本発明の対象とするロールが最終スタンドより上
流のロールであることを明らかにするためである。
また、ワークロール表面粗度を０．３〜２．０μＲａと
したのは、０．３ μＲａ未満ではスリップが防止でき
ず、一方、２．０ μＲａを越えると、スリップ防止に
は効果があるが、製品表面に悪影響を及ぼしたり、ロー
ル摩耗が早くなるためである。
したのは、０．３ μＲａ未満ではスリップが防止でき
ず、一方、２．０ μＲａを越えると、スリップ防止に
は効果があるが、製品表面に悪影響を及ぼしたり、ロー
ル摩耗が早くなるためである。
表面粗度０．３〜２．０μＲａへの加工法は、砥石研削
法、シジットプラスト法、放電加工法、レーザー加工法
、電子ビーム加工法ｅｔｃ、いずれであってもよいが、
取扱いの簡便さからは砥石研削法が好ましい。
法、シジットプラスト法、放電加工法、レーザー加工法
、電子ビーム加工法ｅｔｃ、いずれであってもよいが、
取扱いの簡便さからは砥石研削法が好ましい。
ロール表面へのＣｒメッキまたはＣｒ合金メッキは、全
ワークロールに実施するか、または、通常量もネックと
なる例えば第１図における恥、４スタンドワークロール
（さらに上下ロールだけの限定も可〉に限定してメッキ
してもよい。メッキ処理自体は慣用のものを利用すれば
よい。
ワークロールに実施するか、または、通常量もネックと
なる例えば第１図における恥、４スタンドワークロール
（さらに上下ロールだけの限定も可〉に限定してメッキ
してもよい。メッキ処理自体は慣用のものを利用すれば
よい。
第３図は本発明における潤滑圧延の例を示すもので随４
．５のスタンドにおいて入側にノズル３を経て圧延油を
ｍｉ裏表面スプレーし冷間圧延終了後焼鈍工程に先立っ
てノズル４から有機硫黄化合物を塗布する。
．５のスタンドにおいて入側にノズル３を経て圧延油を
ｍｉ裏表面スプレーし冷間圧延終了後焼鈍工程に先立っ
てノズル４から有機硫黄化合物を塗布する。
冷間圧延後の従来の鋼板表面残油量は、通常０．１〜０
．５ ｇ／ｍ”程度である。この点、本発明で０．０５
−０．２ ｇ／−の残油量と規制したのは、０．０５ｇ
／−未満では場合によっては潤滑性が確保されず本発明
の目的であるヒートスクラッチ防出、高速圧延が十分に
確保できないことがあるからであり、また、０．２ ｇ
／ｍ”を超過すると、タンデムくル後そのまま焼鈍する
場合、特に、タンデム入側または出側でブラシクステン
を防止する有機硫黄化合物を塗布しても、圧延油の残油
量が多いため鋼板表面清浄度がよくならないことがある
からである。かかる残油量の調節は供給量を規制するこ
とにより行う。
．５ ｇ／ｍ”程度である。この点、本発明で０．０５
−０．２ ｇ／−の残油量と規制したのは、０．０５ｇ
／−未満では場合によっては潤滑性が確保されず本発明
の目的であるヒートスクラッチ防出、高速圧延が十分に
確保できないことがあるからであり、また、０．２ ｇ
／ｍ”を超過すると、タンデムくル後そのまま焼鈍する
場合、特に、タンデム入側または出側でブラシクステン
を防止する有機硫黄化合物を塗布しても、圧延油の残油
量が多いため鋼板表面清浄度がよくならないことがある
からである。かかる残油量の調節は供給量を規制するこ
とにより行う。
その場合の有機硫黄化合物としてはメルカプタン系化合
物等が挙げることができる。
物等が挙げることができる。
なお、このようにメルカプタン系化合物等の有機硫黄化
合物を焼鈍工程に先立って鋼板表面に塗布し、焼鈍する
ことにより、鋼板表面の清浄性を確保でき、ブラックス
テン防止効果が発揮できる。
合物を焼鈍工程に先立って鋼板表面に塗布し、焼鈍する
ことにより、鋼板表面の清浄性を確保でき、ブラックス
テン防止効果が発揮できる。
すなわち、電解清浄ラインを有している場合、その終了
後、また冷間圧延後そのまま焼鈍する場合冷間圧延の最
終スタンドの入側または出側において、それぞれ有機硫
黄化合物を塗布するのである。
後、また冷間圧延後そのまま焼鈍する場合冷間圧延の最
終スタンドの入側または出側において、それぞれ有機硫
黄化合物を塗布するのである。
このときの塗布量は特に制限ないが、０．１〜０．３ｇ
／−の範囲内で残油量に応じて定めることができる。
／−の範囲内で残油量に応じて定めることができる。
次に、実施例によって本発明をさらに具体的に説明する
。
。
実施例１
第１図に示す５スタンドタンデムξルで入側板厚２．６
〜４．５開、幅９００〜１５０ｈｍの鋼板を板厚０．６
〜３．０１１ｍに冷・間圧延した。
〜４．５開、幅９００〜１５０ｈｍの鋼板を板厚０．６
〜３．０１１ｍに冷・間圧延した。
第１表のケースｌに従来技術の例を示すが、ワークロー
ル表面粗度は、ｋｌ、２スタンドで０．２μＲａ、Ｎａ
３．４スタンドで０．１ ｇＲａＳｆｔ５スタンドは３
．０μＲａであった。加工法としてはｈｔ〜４スタンド
ロールは砥石研削、ぬ５スタンドは砥石研削後ショット
ダル加工を行った。ロールはクロムメッキせず鍛調ロー
ル（Ｈｓ ９０．０．８Ｃ−３Ｃｒ）そのままで圧延し
た。
ル表面粗度は、ｋｌ、２スタンドで０．２μＲａ、Ｎａ
３．４スタンドで０．１ ｇＲａＳｆｔ５スタンドは３
．０μＲａであった。加工法としてはｈｔ〜４スタンド
ロールは砥石研削、ぬ５スタンドは砥石研削後ショット
ダル加工を行った。ロールはクロムメッキせず鍛調ロー
ル（Ｈｓ ９０．０．８Ｃ−３Ｃｒ）そのままで圧延し
た。
かかる従来例の圧延結果の一例を第２図に従来法として
示すが、隘４スタンドロールでヒートスクラッチが発生
するため、圧延速度はＮｏ、５スタンド出側で１０００
ｍｐＨが限度であった。なお、各スタンドの圧下率は同
じく第２図に示す通りであり、これは本例を通じて同一
である。
示すが、隘４スタンドロールでヒートスクラッチが発生
するため、圧延速度はＮｏ、５スタンド出側で１０００
ｍｐＨが限度であった。なお、各スタンドの圧下率は同
じく第２図に示す通りであり、これは本例を通じて同一
である。
ケース２は、ケースｌのロールにそのまＣｒメッキし圧
延したものであるが早期に騎３および咀４スタンドでス
リップが発生し、圧延不能となった。
延したものであるが早期に騎３および咀４スタンドでス
リップが発生し、圧延不能となった。
ケース３．４は本発明例でＮｏ、３、ｄスタンドの各ロ
ール表面の粗度をシッットダル加工法により０．８μＲ
ａにし、ケース３はヒートスクラッチのネックとなる弘
３．４スタンドのロールのみＣｒメッキ、ケース４は全
スタンドＣ「メッキした例である。
ール表面の粗度をシッットダル加工法により０．８μＲ
ａにし、ケース３はヒートスクラッチのネックとなる弘
３．４スタンドのロールのみＣｒメッキ、ケース４は全
スタンドＣ「メッキした例である。
その結果の一例を第２図に本発明例として示すが、ケー
ス３．４いずれもほぼ同じでヒートスクラッチが制御さ
れＮｏ、５スタンド出側速度が１５００ｍｐｍまで高速
化が可能となり、また圧延中もスリップなく圧延ができ
た。
ス３．４いずれもほぼ同じでヒートスクラッチが制御さ
れＮｏ、５スタンド出側速度が１５００ｍｐｍまで高速
化が可能となり、また圧延中もスリップなく圧延ができ
た。
実施例２
第１表のケース４のロールを用いて、圧延油濃度の影響
を調べた。第２表にその結果を示すゆケース５は比較例
（従来例）であり慣用の冷間圧延油を使い、その濃度を
３％で圧延すると（第３図参照）、咀５スタンド出側の
鋼板表面残油量が０．３ ａ＋ｇ／ｓ”となるが、この
鋼板に第３図に示すようにノズル３からＮＱ５７．タン
ド出側でメルカプタン化合物をスプレーし、そのまま焼
鈍した。
を調べた。第２表にその結果を示すゆケース５は比較例
（従来例）であり慣用の冷間圧延油を使い、その濃度を
３％で圧延すると（第３図参照）、咀５スタンド出側の
鋼板表面残油量が０．３ ａ＋ｇ／ｓ”となるが、この
鋼板に第３図に示すようにノズル３からＮＱ５７．タン
ド出側でメルカプタン化合物をスプレーし、そのまま焼
鈍した。
ケース６は本発明例で５冷間圧延油濃度を１％にして圧
延すると弘５スタンド出側鋼板表面の残油量は、０．１
ｍｇ／−となりＮａ５スタンド出側でケース５と同様
メルカプタン化合物をスジ１／−後、そのまま焼鈍した
。
延すると弘５スタンド出側鋼板表面の残油量は、０．１
ｍｇ／−となりＮａ５スタンド出側でケース５と同様
メルカプタン化合物をスジ１／−後、そのまま焼鈍した
。
第２表に示すように製品の清浄度をみると、ケース５の
場合は黒く汚れが見られたが、本発明のケース６では良
好であったゆなお、鋼板残油量が０．１ ｍｇ／ｗ”で
も本発明方法によればヒートスクラッチ発生はなく、高
速圧延も可能であった。
場合は黒く汚れが見られたが、本発明のケース６では良
好であったゆなお、鋼板残油量が０．１ ｍｇ／ｗ”で
も本発明方法によればヒートスクラッチ発生はなく、高
速圧延も可能であった。
第１表
（単位μＲａ）
（注）Ｏ：Ｃｒメッキ無、 ・；Ｃｒメッキ有第２表
（発明の効果）
本発明により、ヒートスクラッチ発生防止、スリップ防
止が実現され１５００ｍｐｍ以上の高速圧延が可能とな
り、圧延能率が向上する。また製品品質の向上が図られ
、また、圧延油原単位、ロール原単位の資材費低減が可
能であるなど、本発明の産業上の有用性は著しい。
止が実現され１５００ｍｐｍ以上の高速圧延が可能とな
り、圧延能率が向上する。また製品品質の向上が図られ
、また、圧延油原単位、ロール原単位の資材費低減が可
能であるなど、本発明の産業上の有用性は著しい。
第１図は、冷間タンデムミルの概略説明図；第２図は、
本発明例および従来例による冷間タンデムミルの圧延状
況を比較して示すグラフ：および 第３図は、本発明の別の変更例の一実施例を示す概略説
明図である。 １： 鋼板 ２： ワークロール ３： 圧延油用のノズル ４： 有機硫黄化合物用のノズル 第１図 Ｎｏ、／ ｉＪｏ、２’ ｄｏ、３ＪＱ４ 第２図 第３図 ｙＪｏ、Ｓ 又７・ト
本発明例および従来例による冷間タンデムミルの圧延状
況を比較して示すグラフ：および 第３図は、本発明の別の変更例の一実施例を示す概略説
明図である。 １： 鋼板 ２： ワークロール ３： 圧延油用のノズル ４： 有機硫黄化合物用のノズル 第１図 Ｎｏ、／ ｉＪｏ、２’ ｄｏ、３ＪＱ４ 第２図 第３図 ｙＪｏ、Ｓ 又７・ト
Claims (2)
- （１）鋼板の冷間タンデム圧延において、圧下率が１０
％以上であるスタンドのワークロールとして、表面粗度
を０．３〜２．０μＲａに加工後、その冷間タンデム圧
延機のワークロール群の一部または全部のロール表面に
クロムまたはクロム合金メッキを施して得たワークロー
ルを使用することを特徴とする冷延鋼板の製造方法。 - （２）前記ワークロールを使って圧延する際、鋼板表面
に０．０５〜０．２ｇ／ｍ＾２の圧延油を残留させて冷
間圧延を実施し、その後の焼鈍工程に先立って、該鋼板
表面に有機硫黄化合物を塗布して焼鈍することを特徴と
する、請求項１記載の冷延鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1202104A JPH0714522B2 (ja) | 1989-08-03 | 1989-08-03 | 冷延鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1202104A JPH0714522B2 (ja) | 1989-08-03 | 1989-08-03 | 冷延鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0366402A true JPH0366402A (ja) | 1991-03-22 |
| JPH0714522B2 JPH0714522B2 (ja) | 1995-02-22 |
Family
ID=16452030
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1202104A Expired - Lifetime JPH0714522B2 (ja) | 1989-08-03 | 1989-08-03 | 冷延鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0714522B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20260095990A (ko) * | 2024-12-17 | 2026-06-24 | 주식회사 포스코 | 성형성이 우수한 경질 냉연 강판 및 그 제조방법 |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS516604A (ja) * | 1974-07-05 | 1976-01-20 | Nippon Electric Co | Kokanhoshiki |
| JPS61129205A (ja) * | 1984-11-29 | 1986-06-17 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 耐摩耗圧延ロ−ル |
| JPH01202303A (ja) * | 1988-02-08 | 1989-08-15 | Nippon Steel Corp | 冷間圧延方法 |
| JPH0714522A (ja) * | 1993-06-22 | 1995-01-17 | Mitsubishi Electric Corp | 電子銃 |
-
1989
- 1989-08-03 JP JP1202104A patent/JPH0714522B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS516604A (ja) * | 1974-07-05 | 1976-01-20 | Nippon Electric Co | Kokanhoshiki |
| JPS61129205A (ja) * | 1984-11-29 | 1986-06-17 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 耐摩耗圧延ロ−ル |
| JPH01202303A (ja) * | 1988-02-08 | 1989-08-15 | Nippon Steel Corp | 冷間圧延方法 |
| JPH0714522A (ja) * | 1993-06-22 | 1995-01-17 | Mitsubishi Electric Corp | 電子銃 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0714522B2 (ja) | 1995-02-22 |
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