JPH0369329A - 射出圧縮成形機 - Google Patents
射出圧縮成形機Info
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- JPH0369329A JPH0369329A JP20544389A JP20544389A JPH0369329A JP H0369329 A JPH0369329 A JP H0369329A JP 20544389 A JP20544389 A JP 20544389A JP 20544389 A JP20544389 A JP 20544389A JP H0369329 A JPH0369329 A JP H0369329A
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- mold clamping
- tie bar
- mold
- screw
- molding machine
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
- B29C45/00—Injection moulding, i.e. forcing the required volume of moulding material through a nozzle into a closed mould; Apparatus therefor
- B29C45/17—Component parts, details or accessories; Auxiliary operations
- B29C45/46—Means for plasticising or homogenising the moulding material or forcing it into the mould
- B29C45/56—Means for plasticising or homogenising the moulding material or forcing it into the mould using mould parts movable during or after injection, e.g. injection-compression moulding
- B29C45/561—Injection-compression moulding
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Moulds For Moulding Plastics Or The Like (AREA)
- Injection Moulding Of Plastics Or The Like (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野Ｊ
本発明は合成樹脂の射出圧縮成形機に関するものである
。
。
［従来の技術］
レンズや光ディスクのディスクプレートなど、サブミク
ロン単位の厳しい形状精度が要求される合成樹脂の成形
において、射出工程のキャビティに材料が充填される過
程でキャビティ内に発生する高圧に負けて、成形しよう
とする合成樹脂材料の体積収縮率と金型容積の関係から
、予測される分量だけタイバーが伸びて金型が寸開きで
きるようにタイバーの長さ、太さ、材質の弾性率を予め
定め、射出の高圧エネルギーをタイバーの伸びという形
で蓄え、ゲートシールが完了した時点で成形品の冷却の
進行と共に、成形品の厚さ方向に伸びたタイバーの弾性
変形回復力を金型に作用させ、成形品を圧縮して精密成
形を行う射出圧縮成形機がある。
ロン単位の厳しい形状精度が要求される合成樹脂の成形
において、射出工程のキャビティに材料が充填される過
程でキャビティ内に発生する高圧に負けて、成形しよう
とする合成樹脂材料の体積収縮率と金型容積の関係から
、予測される分量だけタイバーが伸びて金型が寸開きで
きるようにタイバーの長さ、太さ、材質の弾性率を予め
定め、射出の高圧エネルギーをタイバーの伸びという形
で蓄え、ゲートシールが完了した時点で成形品の冷却の
進行と共に、成形品の厚さ方向に伸びたタイバーの弾性
変形回復力を金型に作用させ、成形品を圧縮して精密成
形を行う射出圧縮成形機がある。
第６図はその射出圧縮成形機における工程説明図で、図
中１．２は機台３に設置された支持盤、４．４は支持盤
１．２にわたり設けたタイバーで、両端部は支持盤の隅
部に挿通して止着してあり、そのタイバー４．４に型締
シリンダ５の型締ラム６と連結した可動盤７が移動自在
に支持されている。
中１．２は機台３に設置された支持盤、４．４は支持盤
１．２にわたり設けたタイバーで、両端部は支持盤の隅
部に挿通して止着してあり、そのタイバー４．４に型締
シリンダ５の型締ラム６と連結した可動盤７が移動自在
に支持されている。
８は金型で、支持盤２と可動盤７との対向側面に取付け
である。また型締シリンダ５を有する上記支持盤１は、
機台に固着しであるが、金型８を取付けた支持盤２は、
タイバー４．４の伸長を許容する範囲にて移動するよう
に、機台上に設けられている。
である。また型締シリンダ５を有する上記支持盤１は、
機台に固着しであるが、金型８を取付けた支持盤２は、
タイバー４．４の伸長を許容する範囲にて移動するよう
に、機台上に設けられている。
このような射出圧縮成形機での型締工程、射出工程、圧
縮工程等におけるタイバー４の伸びと型締力の関係を、
第６図及び第７図を参照して説明する。
縮工程等におけるタイバー４の伸びと型締力の関係を、
第６図及び第７図を参照して説明する。
型締工程（−次型締）
ます型締ラム６を前進移動して金型８を閉じた状態では
、型締ラム６の移動に、△Ｌ０はどの余裕があり、タイ
バー４には伸びが生じていない。
、型締ラム６の移動に、△Ｌ０はどの余裕があり、タイ
バー４には伸びが生じていない。
このときのタイバー長さをＬとする。
更に型締ラム６を最高圧で型締ストロークエンド、即ち
ΔＬｏを移動すると、タイバー４は加圧によりΔＬ だ
け伸び、し＋ΔＬｏのタイバー長さとなり、ΔＬｏに比
例した一次型締力が発生する。
ΔＬｏを移動すると、タイバー４は加圧によりΔＬ だ
け伸び、し＋ΔＬｏのタイバー長さとなり、ΔＬｏに比
例した一次型締力が発生する。
射出工程
一次型締の状態において、金型８のキャビティに溶融樹
脂を射出充填すると、充填過程で発生する樹脂圧が内圧
となって、金型８を外方へ加圧する。このとき可動盤側
は油圧力により押切られていることから、樹脂圧は一方
的に支持盤２側に大きく作用し、そこにタイバー４の伸
びΔＬ１が生じる。
脂を射出充填すると、充填過程で発生する樹脂圧が内圧
となって、金型８を外方へ加圧する。このとき可動盤側
は油圧力により押切られていることから、樹脂圧は一方
的に支持盤２側に大きく作用し、そこにタイバー４の伸
びΔＬ１が生じる。
このタイバー４の新たな伸びに伴ない、支持盤２が金型
とともに移動することから、金型８は伸び量ΔＬ１に等
しい寸法だけ開き、その伸び量に比例した型締力が金型
８に二次型締力として働く。
とともに移動することから、金型８は伸び量ΔＬ１に等
しい寸法だけ開き、その伸び量に比例した型締力が金型
８に二次型締力として働く。
このときにタイバー長さはし＋Δし 、＋ΔＬ１となる
。
。
圧縮工程
射出充填を完了した時点から、タイバー４の伸張による
二次型締力は、タイバー４における弾性変形復元力とな
って成形品を圧縮する力に変わる。
二次型締力は、タイバー４における弾性変形復元力とな
って成形品を圧縮する力に変わる。
この圧縮力は成形品の冷却完了まで金型８を閉じる方向
に作用し、金型８の開き量は△Ｌ２に小さくなる。その
時の圧縮量はΔＬ −ΔＬ２として表わすことができる
。
に作用し、金型８の開き量は△Ｌ２に小さくなる。その
時の圧縮量はΔＬ −ΔＬ２として表わすことができる
。
次にキャビティ内における溶融樹脂の流動から同化に至
るまでの挙動、即ち、成形時の樹脂の圧力（Ｐ）、比容
積（Ｖ）、温度（Ｔ）の変化の仕方は、それぞれ樹脂に
対するＰ−Ｖ−７曲線に従う変化である。
るまでの挙動、即ち、成形時の樹脂の圧力（Ｐ）、比容
積（Ｖ）、温度（Ｔ）の変化の仕方は、それぞれ樹脂に
対するＰ−Ｖ−７曲線に従う変化である。
第８図はＰＶＴ曲線と射出工程の経路を示すもので、横
軸は樹脂温度（Ｔ）を、縦軸は比容積（Ｖ）を、曲線は
樹脂圧力（Ｐ）をパラメータとして描いたものである。
軸は樹脂温度（Ｔ）を、縦軸は比容積（Ｖ）を、曲線は
樹脂圧力（Ｐ）をパラメータとして描いたものである。
通常、射出成形手段を考える場合、図表の各点をどのよ
うに辿るかを記すことによって、その特徴を考えること
ができる。
うに辿るかを記すことによって、その特徴を考えること
ができる。
そこで、第８図について射出圧縮工程を考えると、まず
常温の加熱により常圧（１Ｋｇ／ｃＩＩ〉の等圧線に沿
って工から■に温度上昇する。
常温の加熱により常圧（１Ｋｇ／ｃＩＩ〉の等圧線に沿
って工から■に温度上昇する。
射出が始まると圧力が急速に増加して成る値■から■に
達する。
達する。
更に樹脂がキャビティを充填し終えると圧縮工程に入り
、圧縮されながら冷却が■からＩに進行する。
、圧縮されながら冷却が■からＩに進行する。
圧縮工程完了後、成形品は自然冷却して常温となる。
光デスク、レンズなどの寸法精度が要求される成形品で
は、収縮率が問題になり、高精度、高品質の成形品を得
るには、成形品の形状、材料、成形温度により成形経路
は異なり、最適なキャビティ内圧の制御を行なう必要が
ある。
は、収縮率が問題になり、高精度、高品質の成形品を得
るには、成形品の形状、材料、成形温度により成形経路
は異なり、最適なキャビティ内圧の制御を行なう必要が
ある。
第９図はアクリル樹脂の射出圧縮成形の各種成形経路を
示したもので、上記成形経路から各種成形収縮率におけ
る成形ルートは、 成形収縮率 比容 成形ルート（％）〈ｃ１
１３／ｇ〉 ０．６４ ０．８５６ ０−４−８−１２−
１３０．４７ ０．８５１ ０−３−７−１
１−１２−１３０．２０ ０．８４４ ０−
２−６−１０−１２−１３０．００ ０．８３９
０−１−５−９−１２−１３射出圧縮成形機の型
締力は、タイバー４の伸びに依存し、さらに例えば割出
完了時の型締力はΔ［０＋ΔＬ１に、圧縮完了時の型締
力はΔＬ０＋△Ｌ２に比例したものとなるように、−吹
型締力のタイバー伸び量ΔＬ０に依存する。
示したもので、上記成形経路から各種成形収縮率におけ
る成形ルートは、 成形収縮率 比容 成形ルート（％）〈ｃ１
１３／ｇ〉 ０．６４ ０．８５６ ０−４−８−１２−
１３０．４７ ０．８５１ ０−３−７−１
１−１２−１３０．２０ ０．８４４ ０−
２−６−１０−１２−１３０．００ ０．８３９
０−１−５−９−１２−１３射出圧縮成形機の型
締力は、タイバー４の伸びに依存し、さらに例えば割出
完了時の型締力はΔ［０＋ΔＬ１に、圧縮完了時の型締
力はΔＬ０＋△Ｌ２に比例したものとなるように、−吹
型締力のタイバー伸び量ΔＬ０に依存する。
しかし、直圧式型締装置を備えた射出圧縮成形機でタイ
バー４の伸縮により圧縮成形を行なう場合、前述のよう
に、型締装置は型締スト口−りエンドまで型締し、射出
圧縮成形を行なうので、−次型締で最大ストローク型締
した時のタイバー伸び量ΔＬｏは、設計段階における型
締装置のストローク及びそこに取付けられる金型８の型
厚などで固定的に決定されてしまい、成形品形状、材料
樹脂、温度が変った場合、最適なキャビティ内圧の微妙
な調整が行なえなくなる。
バー４の伸縮により圧縮成形を行なう場合、前述のよう
に、型締装置は型締スト口−りエンドまで型締し、射出
圧縮成形を行なうので、−次型締で最大ストローク型締
した時のタイバー伸び量ΔＬｏは、設計段階における型
締装置のストローク及びそこに取付けられる金型８の型
厚などで固定的に決定されてしまい、成形品形状、材料
樹脂、温度が変った場合、最適なキャビティ内圧の微妙
な調整が行なえなくなる。
この発明は上記従来の射出圧縮成形機の課題を解決する
ために考えられたものであって、その目的は成形条件に
応じて一次型締力を任意に変更することができる調整機
構を備えた射出圧縮成形機を提供することにある。
ために考えられたものであって、その目的は成形条件に
応じて一次型締力を任意に変更することができる調整機
構を備えた射出圧縮成形機を提供することにある。
［１！題を解決するための手段］
上記目的によるこの発明の特徴は、一対の支持盤にわた
り両端部を止着して設けたタイバーが、射出工程のキャ
ビティ内圧により伸長するように型締装置を構成し、金
型をキャビティ内圧により寸開する一方、ゲートシール
後の成形品の冷却に伴い、タイバーの弾性変形復元力を
金型に作用させて、成形品を圧縮成形する射出圧縮成形
機において、タイバー長さや型締ラムの作動ストローク
を、ねじ手段による調整機構により変更して、−次型締
時のターイバーの伸び量ΔＬｏを調整することができる
ように構成してなる。
り両端部を止着して設けたタイバーが、射出工程のキャ
ビティ内圧により伸長するように型締装置を構成し、金
型をキャビティ内圧により寸開する一方、ゲートシール
後の成形品の冷却に伴い、タイバーの弾性変形復元力を
金型に作用させて、成形品を圧縮成形する射出圧縮成形
機において、タイバー長さや型締ラムの作動ストローク
を、ねじ手段による調整機構により変更して、−次型締
時のターイバーの伸び量ΔＬｏを調整することができる
ように構成してなる。
［作 用］
上記構成では、調整機構の回動により型締ラムの作動ス
トロークを大きくし、またはタイバーの支持゛盤間長さ
を小さくすると、型閉後におけるタイバーの伸びは大き
くなり、金型に二次的に作用する型締力も大きくなって
、タイバーの弾性変形復元力による圧縮力も増す。
トロークを大きくし、またはタイバーの支持゛盤間長さ
を小さくすると、型閉後におけるタイバーの伸びは大き
くなり、金型に二次的に作用する型締力も大きくなって
、タイバーの弾性変形復元力による圧縮力も増す。
反対に型締ラムの作動スト０−りを小さくし、またはタ
イバーの支持盤間長さを大きくすると、型閉後のタイバ
ーの伸びは小さくなり、金型に作用する型締力も小さく
なって、タイバーの弾性変形復元力による圧縮力は減少
する。
イバーの支持盤間長さを大きくすると、型閉後のタイバ
ーの伸びは小さくなり、金型に作用する型締力も小さく
なって、タイバーの弾性変形復元力による圧縮力は減少
する。
［実施例］
第１図から第５図はこの発明のいくつかの実施例を示す
もので、図中１１．１２は機台１３に設置された支持盤
、１４．１４は支持盤１１．１２にわたり設けた４本の
タイバーで、両端部は支持盤の隅部に挿通して止着して
あり、そのタイバー１４．１４に型締シリンダ１５の型
締ラム１６と連結した可動盤１７が移動自在に支持され
ている。
もので、図中１１．１２は機台１３に設置された支持盤
、１４．１４は支持盤１１．１２にわたり設けた４本の
タイバーで、両端部は支持盤の隅部に挿通して止着して
あり、そのタイバー１４．１４に型締シリンダ１５の型
締ラム１６と連結した可動盤１７が移動自在に支持され
ている。
１８は一対の分割金型で、支持盤１２と可動盤１７との
対向側面に取付けである。この金型１８は射出成形時の
材料温度に影響されて、熱膨張がその都度に変らないよ
うに充分にＷＡｗ４シである。
対向側面に取付けである。この金型１８は射出成形時の
材料温度に影響されて、熱膨張がその都度に変らないよ
うに充分にＷＡｗ４シである。
また型締シリンダ１５を有する上記支持盤１１は、機台
に固着しであるが、金型１８を取付けた支持盤１２は、
タイバー１４．１４の伸長を許容する範囲にて、機台上
を移動するように、図面では省略したが、上記可動盤１
７と共用される機台上の直線運動用のリニアベアリング
ガイドに、直線運動用のリニアベアリングを介して機台
上に設けられている。
に固着しであるが、金型１８を取付けた支持盤１２は、
タイバー１４．１４の伸長を許容する範囲にて、機台上
を移動するように、図面では省略したが、上記可動盤１
７と共用される機台上の直線運動用のリニアベアリング
ガイドに、直線運動用のリニアベアリングを介して機台
上に設けられている。
また上記型締ラム１６は、型締および射出の高圧に対し
て負けない、充分な剛性を持ち、型締時及び射出時の高
圧は全てタイバー１４．１４の伸び量により吸収される
。
て負けない、充分な剛性を持ち、型締時及び射出時の高
圧は全てタイバー１４．１４の伸び量により吸収される
。
上記タイバー１４．１４は、射出圧縮成形を実現するた
めに、射出工程のキャビティ内の高圧に負けて、成形し
ようとする成形品の体積収縮率とキャビティ容量の関係
から、予測される分量だけ伸びるように、一部１４８．
１４ａが小径に形成されている。
めに、射出工程のキャビティ内の高圧に負けて、成形し
ようとする成形品の体積収縮率とキャビティ容量の関係
から、予測される分量だけ伸びるように、一部１４８．
１４ａが小径に形成されている。
実施例１（第１図）
この実施例は、上記型締ラム１６と可動盤１７との間に
一次型締力の調整機構２０を設けた場合であって、その
調整機構２０は互いに螺合する筒状のねじ部材２１．２
２とからなる。このねじ部材２１．２２のうち、内側の
ねじ部材２１は型締ラム１６の先端に固定され、外側の
ねじ部材２２は止リング２３をもって可動盤１７の背面
に回動自在に取付けである。
一次型締力の調整機構２０を設けた場合であって、その
調整機構２０は互いに螺合する筒状のねじ部材２１．２
２とからなる。このねじ部材２１．２２のうち、内側の
ねじ部材２１は型締ラム１６の先端に固定され、外側の
ねじ部材２２は止リング２３をもって可動盤１７の背面
に回動自在に取付けである。
またねじ部材２２の外周囲には回動量を示す目盛２４が
施しである。
施しである。
このような射出圧縮成形機では、ねじ部材２２の回動に
より可動盤側を進退移動でき、これにより型締ラム１６
の作動ストロークが変ることから、型厚や成形品形状、
材料樹脂、温度等が変ったときにおいても、タイバー１
４に適正な伸びを与えることができ、成形条件の変化に
応じてキャビティ内圧の微妙な調整が可能となる。
より可動盤側を進退移動でき、これにより型締ラム１６
の作動ストロークが変ることから、型厚や成形品形状、
材料樹脂、温度等が変ったときにおいても、タイバー１
４に適正な伸びを与えることができ、成形条件の変化に
応じてキャビティ内圧の微妙な調整が可能となる。
実施例２（第２図及び第３図〉
この実施例は、支持盤１１とタイバー１４゜１４との間
に調整機構２０を設けた場合である。
に調整機構２０を設けた場合である。
調整機構２０はタイバーエンドに設けたねじ部２５と、
支持盤１１のタイバー挿通孔の一部に嵌合してねじ部２
５に螺合したナツト部材２６と、ナツト部材２６を回動
するチェーン２７及びその駆動歯車２８とから構成され
ている。
支持盤１１のタイバー挿通孔の一部に嵌合してねじ部２
５に螺合したナツト部材２６と、ナツト部材２６を回動
するチェーン２７及びその駆動歯車２８とから構成され
ている。
上記チェーン２７はナツト部材２６の周囲に設けた溝内
の歯車と噛合して、各ナツト部材２６に掛は渡され、駆
動歯車２８により循環移動して全てのナツト部材２６を
同時に回動するように作用する。これにより支持盤間の
タイバー長さが変るため、支持盤１１に挿通したタイバ
ー１４．１４に軸方向への推力が生じ、この推力がタイ
バー１４．１４連結した他方の支持盤１２（第１図参照
〉に作用して、支持盤１２を金型１８とともに可動盤１
７に対し進退移動する。この移動によりタイバー１４．
１４の伸び量も変るので、これにより成形条件の変更が
あっても、上記実施例と同様にタイバーに適性の伸びを
与えることができる。
の歯車と噛合して、各ナツト部材２６に掛は渡され、駆
動歯車２８により循環移動して全てのナツト部材２６を
同時に回動するように作用する。これにより支持盤間の
タイバー長さが変るため、支持盤１１に挿通したタイバ
ー１４．１４に軸方向への推力が生じ、この推力がタイ
バー１４．１４連結した他方の支持盤１２（第１図参照
〉に作用して、支持盤１２を金型１８とともに可動盤１
７に対し進退移動する。この移動によりタイバー１４．
１４の伸び量も変るので、これにより成形条件の変更が
あっても、上記実施例と同様にタイバーに適性の伸びを
与えることができる。
実施例３（第４図）
この実施例は、実施例２に示す調整機構２０を支持盤１
２側に設けた場合で、このときにタイバー１４．１４が
他方の支持盤１１に固定されていることから、支持盤１
２がナツト部材２６に直接押されて可動盤１７に対し移
動する。この結果、成形条件に応じたタイバーの伸びを
得ることができる。
２側に設けた場合で、このときにタイバー１４．１４が
他方の支持盤１１に固定されていることから、支持盤１
２がナツト部材２６に直接押されて可動盤１７に対し移
動する。この結果、成形条件に応じたタイバーの伸びを
得ることができる。
実施例４（第５図）
この実施例は型締シリンダ１５と型締ラム１６との間に
調整機構２０を設けた場合で、型締シリンダ１５の開口
に、ボルト２９をもって取付けた内側にねじを有する調
整リング３０と、その調整リング３０に外周のねじを螺
合して、調整ねじ３０と型締ラム１６との間に介在させ
た調整筒３１とからなる。この調整筒３１の内端にはピ
ストン３２の受は部材３３が連結してあり、この受は部
材３３の位置を調整筒３１の回動により前後に移動して
、最大ストロークを調整できるようにしである。また調
整筒３１の回動は、調整リング３０を貫通して調整リン
グ外周の環状溝に先端部を挿入したセットビン３４によ
り一定範囲に規制しである。
調整機構２０を設けた場合で、型締シリンダ１５の開口
に、ボルト２９をもって取付けた内側にねじを有する調
整リング３０と、その調整リング３０に外周のねじを螺
合して、調整ねじ３０と型締ラム１６との間に介在させ
た調整筒３１とからなる。この調整筒３１の内端にはピ
ストン３２の受は部材３３が連結してあり、この受は部
材３３の位置を調整筒３１の回動により前後に移動して
、最大ストロークを調整できるようにしである。また調
整筒３１の回動は、調整リング３０を貫通して調整リン
グ外周の環状溝に先端部を挿入したセットビン３４によ
り一定範囲に規制しである。
この実施例では、型締ラム１６の最大前進位置を、調整
筒３１の操作により定められることができるので、これ
により成形条件に適合したタイバーの伸びを確保するこ
とができる。
筒３１の操作により定められることができるので、これ
により成形条件に適合したタイバーの伸びを確保するこ
とができる。
［発明の効果］
この発明は上述のように、タイバーを伸長して金型を一
次的に型締し、更にキャビティ内圧によりタイバーを伸
長して金型を二次的に型締し、ゲートシール後の成形品
の冷却に伴い、伸長したタイバーの弾性変形回復力を成
形品に作用させて、成形品を圧縮成形する射出圧縮成形
機において、タイバー長さや型締ラムの作動ストローク
を、ねじ手段による調整機構により変更して、−次型締
時のタイバーの伸び量を調整することができるように構
成したので、成形条件が変っても適正なタイバーの伸び
による一次型締力を得ることができ、適度なタイバーの
弾性変形復元力による圧縮力の下に成形を行なうことが
できる。
次的に型締し、更にキャビティ内圧によりタイバーを伸
長して金型を二次的に型締し、ゲートシール後の成形品
の冷却に伴い、伸長したタイバーの弾性変形回復力を成
形品に作用させて、成形品を圧縮成形する射出圧縮成形
機において、タイバー長さや型締ラムの作動ストローク
を、ねじ手段による調整機構により変更して、−次型締
時のタイバーの伸び量を調整することができるように構
成したので、成形条件が変っても適正なタイバーの伸び
による一次型締力を得ることができ、適度なタイバーの
弾性変形復元力による圧縮力の下に成形を行なうことが
できる。
また調整機構としてねじ手段を用いたので構造も特に複
雑となるようなことがなく、回動により微妙な調整も容
易になすすことができるなどの特長を有する。
雑となるようなことがなく、回動により微妙な調整も容
易になすすことができるなどの特長を有する。
第１図から第５図はこの発明に係る射出圧縮成形機のの
実施例を示すもので、第１図は第１実施例の要部横断平
面図、第２図は第２実施例の要部横断平面図、第３図は
支持盤の正面図、第４図は第３実施例の要部横断平面図
、第５図は第４実施例の要部横断平面図である。 第６図は射出圧縮成形機の作用説明図、第７図は型締力
とタイバーの伸び量との関係図、第８図はＰＶＴ曲線上
での成形経路図、第９図はアクリル樹脂の各種成形経路
図である。 １１．１２・・・・・・支持盤 １４・・・・・・・・・タイバー １５・・・・・・・・・型締シリンダ １７・・・・・・・・・可動盤 ２０・・・・・・調整機構 ２１．２２・・・・・・ねじ部材 ２３・・・・・・止リング ２５・・・・・・ねじ部 ２７・・・・・・チェーン ２９・・・・・・ボルト ３１・・・・・・調整筒 ３３・・・・・・受は部材 １３・・・・・・・・・機台 １６・・・・・・・・・型締ラム １８・・・・・・・・・金型 ２４・・・・・・目盛 ２６・・・・・・ナツト部材 ２８・・・・・・駆動歯車 ３０・・・・・・調整リング ３２・・・・・・ピストン ３４・・・・・・セットビン
実施例を示すもので、第１図は第１実施例の要部横断平
面図、第２図は第２実施例の要部横断平面図、第３図は
支持盤の正面図、第４図は第３実施例の要部横断平面図
、第５図は第４実施例の要部横断平面図である。 第６図は射出圧縮成形機の作用説明図、第７図は型締力
とタイバーの伸び量との関係図、第８図はＰＶＴ曲線上
での成形経路図、第９図はアクリル樹脂の各種成形経路
図である。 １１．１２・・・・・・支持盤 １４・・・・・・・・・タイバー １５・・・・・・・・・型締シリンダ １７・・・・・・・・・可動盤 ２０・・・・・・調整機構 ２１．２２・・・・・・ねじ部材 ２３・・・・・・止リング ２５・・・・・・ねじ部 ２７・・・・・・チェーン ２９・・・・・・ボルト ３１・・・・・・調整筒 ３３・・・・・・受は部材 １３・・・・・・・・・機台 １６・・・・・・・・・型締ラム １８・・・・・・・・・金型 ２４・・・・・・目盛 ２６・・・・・・ナツト部材 ２８・・・・・・駆動歯車 ３０・・・・・・調整リング ３２・・・・・・ピストン ３４・・・・・・セットビン
Claims (2)
- （１）一対の支持盤にわたり両端部を止着して設けたタ
イバーが、型締力とキャビティ内圧とにより伸長し、ゲ
ートシール後の成形品の冷却に伴い、タイバーの弾性変
形復元力を金型に作用させて、成形品を圧縮成形する射
出圧縮成形機において、型締ラムと可動盤との間に、ね
じ手段により型締ラムの作動ストロークを変更して、型
締時のタイバー伸び量を可変する調整機構を設けてなる
ことを特徴とする射出圧縮成形機。 - （２）一対の支持盤にわたり両端部を止着して設けたタ
イバーが、型締力とキャビティ内圧とにより伸長し、ゲ
ートシール後の成形品の冷却に伴い、タイバーの弾性変
形復元力を金型に作用させて、成形品を圧縮成形する射
出圧縮成形機において、 支持盤とタイバーとの間に、ねじ手段によりタイバーの
長さを変更して型締時のタイバー伸び量を可変する調整
機構を設けてなることを特徴とする射出圧縮成形機。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1205443A JPH0645164B2 (ja) | 1989-08-08 | 1989-08-08 | 射出圧縮成形機 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1205443A JPH0645164B2 (ja) | 1989-08-08 | 1989-08-08 | 射出圧縮成形機 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0369329A true JPH0369329A (ja) | 1991-03-25 |
| JPH0645164B2 JPH0645164B2 (ja) | 1994-06-15 |
Family
ID=16506969
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1205443A Expired - Fee Related JPH0645164B2 (ja) | 1989-08-08 | 1989-08-08 | 射出圧縮成形機 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0645164B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008142929A (ja) * | 2006-12-06 | 2008-06-26 | Toyo Mach & Metal Co Ltd | 成形機 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN1318770C (zh) * | 2001-10-26 | 2007-05-30 | Ntn株式会社 | 三角架型等速万向节 |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS58167137A (ja) * | 1982-03-29 | 1983-10-03 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | 射出圧縮成形装置 |
| JPS58187256A (ja) * | 1982-04-27 | 1983-11-01 | Honda Motor Co Ltd | 成形機の型締装置 |
| JPS62222820A (ja) * | 1986-03-26 | 1987-09-30 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | プラスチツクの成形方法 |
-
1989
- 1989-08-08 JP JP1205443A patent/JPH0645164B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS58167137A (ja) * | 1982-03-29 | 1983-10-03 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | 射出圧縮成形装置 |
| JPS58187256A (ja) * | 1982-04-27 | 1983-11-01 | Honda Motor Co Ltd | 成形機の型締装置 |
| JPS62222820A (ja) * | 1986-03-26 | 1987-09-30 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | プラスチツクの成形方法 |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008142929A (ja) * | 2006-12-06 | 2008-06-26 | Toyo Mach & Metal Co Ltd | 成形機 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0645164B2 (ja) | 1994-06-15 |
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