JPH0370702A - 天然ゴム漿液の濃縮液 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〈産業上の利用分野〉 本発明は天然ゴム漿液の濃縮液およびその製造方法に関
する。　詳しくは、天然ゴムの生産国において、ゴムラ
テックスからゴム分を分離した後の廃液による環境汚染
を防止すると共に、この廃液から製造される、肥料、ゴ
ム加硫促進剤、表面処理剤、薬品、化粧品等の出発原料
となる天然ゴム漿液の濃縮液およびその製造方法に関す
る。

〈従来の技術〉 ゴム含有植物は極めて多種類の植物が発見されているが
、工業用原料として今日栽培されているのはゴム樹と呼
ばれるヘベア・ブラジリエンシスである。

ゴム樹から得られる白色の乳状液（ラテックスという）
の組成は、約３５ｗｔ％のゴム分（ゴム炭化水素）と、
約５＋ｖｔ％のタンパク質、脂肪酸、糖分等よりなる非
ゴム分と、残りは水分である。　これらの成分が水を分
散媒としてゴム炭化水素を分散相とした疎水性コロイド
ゾルを形成している。

一般にＲ５５（リブド　スモークド　シート）やブラウ
ン　クレープ等の天然ゴムは、このラテックスを水で希
釈してごみを除去した後、凝固剤として蟻酸、酢酸、硫
酸等を添加してゴム分を凝固して分離し、このゴム分を
脱水乾燥、微生物によるゴムの変質防止のための燻煙等
の工程を行うことによって製造される。

ところで、このような天然ゴム製造工程において、凝固
したゴム分を取り除いた水溶液は、漿液（Ｓａｒｕｍ）
と呼ばれ、従来、そのまま廃棄される場合が多く、その
中に含まれる蛋白質、糖質等の非ゴム分の腐敗により、
環境汚染の問題があった。

また、漿液を浄化処理槽で処理する方法もあるが、莫大
な費用がかかる割には、腐敗臭が激しく、公害問題とも
なり、効果があがっていない。

〈発明が解決しようとする課題〉 このような問題に対し、本発明者らはこの漿液をスプレ
ードライ工程により粉末化することにより、有用な工業
原料を得る方法を発明し、先にこれを提案している。（
特開昭ｅ　１−２９３２０１号公報参照） この方法によって得られた粉末は、平均粒径１０〜１０
０ＪｊＪ１１の非ゴム成分で、肥料、ゴム加硫促進剤、
表面処理剤、薬品、化粧品等の出発原料として好適に用
いることができる。　しかも粉末であるので、取扱いも
便利である。

ところが、この粉末は吸湿性が高く、当初は取扱い性に
優れるものの、長期間保管すると吸湿により凝集して塊
状となってしまい、取扱いが困難になってしまう、　ま
た、吸湿によりその中に含まれる蛋白質、糖質等の腐敗
が始まり、悪臭を発するという問題点もある。

本発明の目的は、前記従来技術の問題点を解決すること
にあり、天然ゴム漿液に含まれる非ゴム成分を変質、腐
敗させることなく長期保存することが可能で、しかも取
扱い作業性が高く、運搬にも便利な天然ゴム漿液の濃縮
液およびその適切な製造方法を提供することにある。

く課題を解決するための手段〉 前記目的を達成するために、本発明は、天然ゴムラテッ
クスからゴム分を除去した残余の液を、固形分含有量が
３０重量％乃至８０重量％になるまで水分を除去して濃
縮してなることを特徴とする天然ゴム漿液の濃縮液を提
供する。

また、本発明はさらに、天然ゴムラテックスからゴム分
を除去した残余の液を１２時間乃至７２時間放置して浮
上する固形分を除去した後、６００　＋ａ＋ａＨｇ乃至
６７０ｍｍＨｇの減圧下で６０℃〜９５℃に加熱して水
分を蒸発させ、固形分含有量が３０重量％乃至８０重量
％になるまで濃縮を行うことを特徴とする天然ゴム漿液
の濃縮液の製造方法を提供する。

以下、本発明の天然ゴム漿液の濃縮液およびその製造方
法について詳細に説明する。

本発明の天然ゴム漿液の濃縮液は、天然ゴムの製造工程
において、天然ゴムラテックスに凝固剤として蟻酸、酢
酸、硫酸等を添加してゴム分を凝固した後、凝固・沈殿
したゴム分を取り除いた水溶液、いわゆる天然ゴム漿液
を濃縮し、その固形分含有量を３０重量％乃至８０重量
％としてなるものである。

このような本発明の天然ゴム漿液の濃縮液（以下、Ｎａ
２Ｏとする）の原料とされる天然ゴム漿液としては特に
限定はなく、ゴム樹から得られた天然ゴムラテックスを
原料とする各種の天然ゴムの製造工程において創製され
る天然ゴム漿液はいずれも適用可能である。

本発明のＮａ２Ｏは、このような天然ゴム漿液の原液を
固形分が３０重量％乃至８０重量％、好ましくは５０重
量％乃至７５重量％となるまで？ＩＡ縮してなるもので
ある。

ＮＲＳＣ中の固形分が３０重量％未満では、水分が多す
ぎて保管に場所を取るのみならず、運送する際にも含有
される有効成分の量の割にコストが高くなってしまう、
　しかも固形分が３０重量％未満では、常温でも含有さ
れるタンパク貿、アミノ酸等の有効成分が分解し易く、
腐敗し易いものいとなってしまう。

また、ＮＲ３Ｃ中の固形分が８０重量％を超えると、粘
度の上昇により沈殿物（有効成分）の攪拌、分散等が困
難になり、作業性も低下する。　ざらにＮＲＳＣの製造
に際し、製造装置からの取り出しも困難を極める。

このような本発明のＮＲＳＣの成分組成は、適用される
天然ゴム漿液の成分によって異なるものであり、厳密に
限定することはできないが、 α−グロブリン、ヘベイン等の各種の蛋白質。

グルタミン酸、アスパラギン酸等のアミノ酸。

硫黄、カリウム、マグネシウム等の灰分。

ラウリン酸、バルミチン酸等の脂肪酸。

硫酸アンモニウム等のアンモニウム塩。

等、産業上有用な成分が多数台まれるものである。

本発明のＮＲＳＣの製造方法は、原料として、天然ゴム
ラテックスからゴム分を凝固した後、凝固して沈殿した
ゴム分を取り除いた天然ゴム漿液を用いる。　通用可能
な天然ゴム漿液としては特に限定はなく、前述のとおり
、通常の天然ゴム製造工程によって副生ずる各種の天然
ゴム漿液はいずれも適用可能である。

本発明のＮＲＳＣの製造方法においては、このような原
料天然ゴム漿？１ｉＣＲａＷＮＦｔＳ）を１２時間乃至
７２時間、好ましくは１６時間乃至２４時間常温で放置
する。　このように、原料である天然ゴム漿液と所定時
間放置することにより、先のゴム分の分離によって除き
きれなかったゴム分を主体とする固形分を浮上させ、こ
れを分離する。

放置時間が１２時間未満では放置効果が少なく、ゴム分
等の固形分の分離が不十分になってしまうため、後の濃
縮の際に設備に付着してしまう等の不都合が発生する。

　また、７２時間以上放置すると天然ゴム漿液の腐敗が
始まり、得られるＮＲＳＣの品質が低下する。

なお、本発明のＮＲＳＣの製造方法においては、この天
然ゴム漿液の放置の際に、必要に応じて天然ゴム漿液を
冷却または加熱しても良いのはもちろんである。

天然ゴム漿液を所定の時間放置し、ゴム分等の固形分を
除去した後、本発明のＮＲＳＣの製造方法においては、
好ましくはこの液を５０℃乃至７０℃、より好ましくは
６０℃乃至６５℃に予熱する。　本発明Ｃおいては、濃
縮前に放置後の天然ゴム漿液の予熱を行うことによって
、後の濃縮の際の効率をより良好なものとすることがで
きる。

予熱温度は５０℃未満では予熱効果が低く、濃縮の際に
天然ゴム漿液が濃縮装置内の温度を下げてしまうため、
濃縮効率が低下してしまう。　また、予熱温度を７０℃
以上にするためには、加熱源が大きなものとなり返って
経済的ではない。

なお、このような予熱は、後の天然ゴム漿液濃縮の熱源
、特にその余分な熱源を併用するのが好ましい。

また、前述の原料天然ゴム漿液の放置の際に予熱を併合
して行ってもよい。

予熱が終了したら、この天然ゴム漿液を所定の濃度、つ
まり固形分の含有量が３０重量％乃至８０３！量％内の
目的の量になるまで濃縮する。　本発明の製造方法にお
いては、この濃縮は６０℃乃至９５℃の温度で、ゲージ
圧で６００　ｍｍＨｇ乃至６７０　ｍｍＨｇ　（絶対圧
１６０　ｍｍＪ乃至９０　ｍｍＨｇ）の減圧下において
行う。

濃縮温度が６０℃未満では、濃縮に時間がかかり、効率
が悪い。　また、９５℃を超えた温度で濃縮を行うと、
ＮＲ３Ｃ中に含まれる威分が変質、濃縮装置への付着を
起こし、ＮＲＳＣの品質が低下する恐れがある。　なお
、本発明においては濃縮は６５℃乃至９４．５℃の温度
範囲で行うのがより好ましい。

減圧度が６００　ｍｍＨｇ　（絶対圧１６０　ｍＩＯＨ
ｇ）未満では濃縮温度を高くする必要があり、また、濃
縮速度も遅くなってしまうので効率が悪い。

しかも、温度を高くする必要があるためにＮＲＳＣの品
質に悪影響を与える恐れもある。

減圧度が８７０　ｍｍ）Ｉｇ　（絶対圧９０　ｍｍＬＩ
ｇ）を超えると、天然ゴム漿液の発泡が起こり易く、温
度、減圧等濃縮装置の運転コントロールが困難になって
しまう。　なお、本発明においては濃縮は６４０　ｍｍ
Ｈｇ乃至６５０　ｍｍＨｇの減圧度で行うのがより好ま
しい。

なお、製造コスト、濃縮速度等の製造効率上、このよう
な天然ゴム漿液の濃縮は、２段または３段に回分して行
うのが好ましい。

上述した本発明のＮＲＳＣの製造方法において、ＮＲＳ
Ｃに含まれる固形分の含有量が所定の量になったことの
判断は、例えばＮＲＳＣの粘度や比重によって行えばよ
い。

第１図に、天然ゴム漿液から得られたＮＲＳＣの比重と
固形分濃度との関係を表わすグラフの一例を、第２図に
同じＮＲＳＣの粘度と固形分濃度との関係を表わすグラ
フの一例を示す。

なお、第１図に示されるグラフは液温２８℃で、比重計
を用いて比重を計測し、また、第２図に示されるグラフ
はＢ型粘度計を用いて６０ｒｐｍで、液温３０℃、５０
℃および７０℃において粘度を測定した結果である。

第１図および第２図より、ＮＲＳＣの粘度および比重は
、全固形分濃度が６０％〜７０％の間に顕著な変曲点を
有し、製造工程の管理、品質管理上の目安とすることが
できる。

第３図に、本発明のＮＲＳＣの製造方法に適用される濃
縮装置の一例の概念図が示される。

なお、第３図においては実線で原料天然ゴム漿液（Ｒａ
ｗＮＲＳ）およびＮＲＳＣの流れが、破線で加熱用蒸気
およびドレーンの流れが、さらに−点鎖線でバルブおよ
びポンプ等の制御系統（電気系）が示される。

第３図に示される濃縮装置１０は基本的に原液貯蔵槽１
２、第１蒸発缶１４、第２蒸発缶１６、第３蒸発缶１８
、濃縮加熱源である蒸気を発生する蒸気発生器２２、加
熱用蒸気および濃縮された蒸気とミストや凝縮液等とを
分離する気液分離器２０１３０および３６、さらに各蒸
発缶、気液分離器２０．３０および３６を６００　ｍｍ
Ｈｇ乃至６７０　ｏ＋ｍ１（Ｈの所定の減圧度に減圧す
るための真空ポンプｖＰを有する減圧装置から構成され
るものである。

濃縮装置１０において、所定時間の放置が終了して固形
分が分離されたＲａｗＮＲＳは、最初原液貯蔵槽１２に
貯蔵される。　この原液貯蔵槽１２のジャケット１２ａ
には各蒸発缶を加熱した廃蒸気が供給され、Ｒａｗ　Ｎ
　ＲＳを約４５℃に予熱している。　なお、図示例の装
置においては、Ｒａｗ　Ｎ　ＲＳの放置および固形分の
分離を原液貯蔵槽１２において行ってもよい。

原液貯蔵槽１２のＲａｗ　Ｎ　ＲＳは、次いで原液供給
槽２４に送られ、ここからポンプ１３によ）て第１蒸発
缶１４に供給される。　こ　こで、ＲａｗＮＲＳは第１
蒸発缶１４に供給されるまでの経路において、Ｒａｗ　
Ｎ　ＲＳの輸送管が第３蒸発缶１８、第２蒸発缶１６お
よび第１蒸発缶１４内を通過することによりＲａｗ　Ｎ
　ＲＳは加熱され、約６５℃程度に予熱されて塔頂より
第１蒸発缶１４に供給される。

第１蒸発缶１４は、その缶内に多数の小径のバイブが垂
直に配置されてなるもので、缶内は蒸気発生器２２にお
いて発生してスチームブースタ２６より供給された蒸気
によって９４．５℃に加熱されている。

第１蒸発缶１４の塔頂より供給されたＲａｗＮＲＳは、
内部のバイブの壁に沿って流下し、その間に減圧濃縮さ
れて約９０℃程度の温度となって缶底にたまる。

缶底にたまったＲａｗ　Ｎ　ＲＳの濃縮液（ＲａｗＮＲ
Ｓ−２とする）は、ポンプ２８によって第２蒸発缶１６
に送られる。

第１蒸発缶１４の缶底にはバルブ２８ａと連動するレベ
ル計１４Ｌが配置されており、このＲａＷＮＲＳ−２の
輸送は、第１蒸発缶１４の缶底に所定量のＲａｗＮＲＳ
−２が溜ったことがレベル計１４Ｌによって検出される
と、バルブ２８ａが開放してポンプ２８によって行われ
る。　なお、ポンプ２８は連続運転されており、バルブ
２８ａが閉塞している時には第１蒸発缶１４の缶底から
塔頂への循環ポンプとして使用されている。

一方、第１蒸発缶１４にスチームブースタ２６から供給
された加熱源としての蒸気は、ＲａＷＮＲＳから発生し
た蒸気と共に気液分離器３０に入り、純蒸気のみ加熱源
として第２蒸発缶１６に供給される。　なお、気液分離
器３０において分離された凝縮液、Ｒａｗ　Ｎ　ＲＳの
ミスト等は、ＲａＷＮＲＳ−２と共にポンプ２８によっ
て第２蒸発缶１６に送られる。

第２蒸発缶１６は、第１蒸発缶１４と同様の構成を有す
るものであり、缶内は気液分離器３０から供給された前
記蒸気によって８８．５℃に加熱されている。

ポンプ２８によって塔頂より第２蒸発缶１６に供給され
たＲａＷＮＲＳ−２は、第１蒸発缶１４と同様にして減
圧濃縮されて約８２．５℃となって缶底にたまる。

第２蒸発缶１６には第１蒸発缶１４と同様にバルブ３２
ａと連動するレベル計１６Ｌが配置されており、所定量
のＲａＷＮＲＳ−２の濃縮液（ＲａＷＮＲＳ−３とする
）が缶底に溜ったことがレベル計１６Ｌによって検出さ
れると、バルブ３２ａが開放され、ポンプ３２によって
第３蒸発缶１８および気液分離器２０の循環経路３４内
にＲａＷＮＲＳ−３が送られる。　なお、ポンプ３２は
前述のポンプ２８と同様に連続運転されており、バルブ
３２ａが閉塞している時には第２蒸発缶１６の缶底から
塔頂への循環ポンプとして使用されている。

一方、第２蒸発缶１６に供給された蒸気は、第１蒸発缶
１４と同様にＲａＷＮＲＳ−２から発生した蒸気と共に
気液分離器３６に送られ、純蒸気のみが第３蒸発缶１８
に加熱源として供給される。　なお、図示例においては
第３蒸発缶１８の加熱には余分な蒸気は、スチームブー
スタ２６に戻るように構成される。　また、気液分離器
３６において分離された凝縮液、ＲａｗＮＲＳ−２のミ
スト等は、ＲａＷＮＲＳ−３と共にポンプ３２で循環経
路３４に送られる。

ポンプ３２によって循環経路３４に送られたＲａＷＮＲ
Ｓ−３は、ポンプ３７ａによって第３蒸発缶１８と気液
分離器２０との間を強制的に（盾環させられる。　　こ
のＲａｗＮＲＳ−３はポンプ３７ａによって循環経路３
４を循環させられつつ、気液分離器３６から送られた蒸
気によって８０℃に加熱された第３蒸発缶１８によって
加熱され、気液分離器２０において所定濃度のＮＲＳＣ
なるまで減圧濃縮される。

ここで、気液分離器２０には、製品貯蔵槽４０への輸送
用のポンプ３７ｂおよびバルブ３７ｃと連動しているレ
ベル計２ＯＬが設けられており、所定濃度のＮＲＳＣが
所定量気液分離器２０に溜ったことがレベル計２ＯＬに
よって検出されると、バルブ３７ｃが開放してポンプ３
７ｂが駆動し、Ｎ５ＲＣを製品貯蔵槽４０に輸送する。

なお、気液分離器２０に所定量のＮ５ＲＣが溜った際に
は、このＮ５ＲＣは所定濃度を有するように濃縮装置１
０全体が公知の手段で制御・調整されているのは当然の
ことである。

循環経路３４には濃度計３８が設けられる。

この濃度計３８はスチームブースター２６直前に配置さ
れるバルブ２６ａと連動しており、循環経路３４を循環
するＲａＷＮＲＳ−３の濃度に応じて供給蒸気量をコン
トロールするように構成される。

濃度計３８におけるＮＲＳＣの濃度測定法は、差圧方式
、比重、粘度を測定する方法によればよい。

第３蒸発缶１８を加熱した蒸気は、ボンブ４１によって
ドレーン４ｉＪ４２に送られる。　　ここで、図示例の
濃縮装置１０においては、ドレーン槽４２に入った廃蒸
気の一部は、前述のように原液貯蔵槽１２のジャケット
１２ａに供給され、Ｒａｗ　Ｎ　ＲＳを約４５℃に予熱
するように構成され、熱エネルギーの有効利用が図られ
ている。

なお、上記の濃縮装置１０においては、第１蒸発缶１４
、第２蒸発缶１６、第３蒸発缶１８、気液分離器２０，
３０および３６は、真空ポンプｖｐを有する減圧装置に
よって、ゲージ圧で６００　ｍｍ）Ｉｇ乃至６７０　ｌ
ｌｌｍＨｇに減圧されて保たれているのは前述のとおり
である。　この減圧装置は、真空ポンプｖｐによって気
液分離器２０を減圧することにより上記の番茶を全て減
圧するように構成したものであってもよく、また、上記
の番茶に個々に減圧経路を設けて減圧するものであって
もよい。　また、真空ポンプｖｐにはコールドトラップ
等を設けてもよいのはもちろんである。

以上説明した濃縮装置１０においては、例えば原料Ｒａ
ｗ　Ｎ　ＲＳとして固形分の含有量が約４゜０重量％の
ＲａｗＮＲＳを用い、第１蒸発缶１４および第２蒸発缶
１６の流下距離を約１４ｍとして、約１０．５ｔ／ｈｒ
の速度で原液貯蔵槽１２から原液供給［２４へ供給した
場合に、全固形分含有量７０重量％のＮＲＳＣが約６０
０　ｋ　ｇ　／　ｈ　ｒの速度で製造可能である。

図示例の濃縮装置１０は、蒸発缶を３つ用い、３段でＲ
ａｗ　Ｎ　ＲＳの濃縮を行ってＮＲＳＣを製造するもの
であったが、本発明の製造方法はこれに限定はされず、
１段または４段以上で濃縮を行っても良いのはもちろん
である。　しかしながら、熱エネルギー効率、経済性、
濃縮速度、ＮＲＳＣの製品品質の等点で、濃縮は２段乃
至３段で行うのが好ましい。

また、各蒸発缶における温度および減圧度等も上記の例
に限定はされず、前述の本発明の限定範囲内であれば任
意の設定が可能である。

以上、本発明の天然ゴム漿液の濃縮液およびその製造方
法について詳細に説明したが、本発明は上記の例に限定
されるものではなく、本発明の要旨を逸脱しない範囲に
おいて、種々の改良や変更を行っても良いのは勿論のこ
とである。

〈実施例〉 以下、本発明の具体的実施例を挙げ、本発明の構成およ
び効果についてより詳細に説明する。

［実施例　１］ ゴム樹より得られた天然ゴムラテックスに、硫酸を加え
てゴム分を凝固した後、凝固したゴム分を取り除いて天
然ゴム漿液（ＲａｗＮＲＳ）を得た。

このＲａｗＮＲＳを常温で２４時間放置して浮上した固
形分を取り除いた。

次いで、このＲａｗＮＲＳを６５℃に予熱した後、濃縮
装置に充填し、６４５　ｍｍＨＨの減圧下において、９
５℃の温度で減圧濃縮して、固形物含有量７１．８重量
％の、本発明の天然ゴム漿液の濃縮液（ＮＲＳＣ）を得
た。

下記表１に、得られたＮＲＳＣと、その原料であるＲａ
ｗ　Ｎ　ＲＳの性状を示す。

なお、各データは２８℃に置ける測定値である。

表　　１ 表１において注目されるのは、Ｃ，０，ＤおよびＢ、０
．Ｄ共に、原料であるＲａｗ　Ｎ　ＲＳに比べて本発明
のＮＲＳＣの方が高いにも関わらず、Ｂ、Ｏ，Ｄ、／Ｃ
，Ｏ，Ｄ、値、つまり微生物による分解可能成分値は本
発明のＮＲＳＣの方が低いことである。　従って、本発
明のＮＲＳＣは、天然ゴム漿液の原液に比べて腐敗しは
くいことが解る。

下記衣２に、前記表１と同じＮＲＳＣおよび、これを粉
末状になるまで濃縮したもの（ＮＲＲＰ）の平均的化学
組成を、また、表３に主要な成分を分析した結果を示す
。

表　　３ 特に記載がない場合には、単位は重量％なお上記表３に
示されるアミノ酸のうち、存在が確認されたのは下記の
物である。

グルタよン酸、アスパラギン酸、アラニン、グリシン、
ロイシン、リジン、システィン、セリン、バリン、チロ
シン、プロリン、トリプトファン、スレオニン、ヒスチ
ジン、アルギニン、フェニルアラニン、イソロイシン の糖類を示すものである。

以上、表２および表３に示される結果より、本発明のＮ
ＲＳＣ中には非常に多くの産業上有用な成分が含まれて
いるのがわかり、従って、本発明のＮＲＳＣは非常に産
業上有用であるのが解る。

［実施例　２］ 前記実施例１と同様の方法で、種々の固形分含有量を有
するＮＲＳＣおよび、前述のＮＲ３Ｐを作製した。

得られた各サンプルおよび原料であるＲａｗ　ＮＲ５に
ついて、長期保存性、作業性、経済性を調査・検討した
。

結果を表４に示す。

表４に示される結果より、固形分の含有量が３０重量％
未満では、原料であるＲａｗ　Ｎ　ＲＳとほぼ同様の性
状を有し、濃縮することによる効果が殆ど得られないの
が解る。

また、固形分の含有量が７５重量％を超えると粘度が高
くなり、取り扱い作業性が低下する。　　しかしながら
、本発明のＮＨ２Ｏは加熱することによって粘度を低下
することができ、取り扱い上は問題はない。　なお、攪
拌等の作業上、通常の装置で使用できる粘度は１０００
Ｃｐ程度が限度であり、第２図に示されるように、この
点でＮＨ５Ｏの固形分含有量は８０重量％が限界である
。

また、特開昭６１−２９３２０１号公報に示されるよう
に、粉末になるまで水分を除去した場合（ＮＳＲＰ）は
、固形分を９５重量％程度にすることができる。　　し
かしながら、このものは極めて吸湿性が高く、容易に凝
固してしまうために、製造当初の取扱い作業性は良好で
あるが、すぐに取扱いが困難になってしまう。

また吸湿することにより含有成分の腐敗や変質が起こる
という問題もある。

［実施例　３］ 前記実施例１と同様に得られた天然ゴム漿液（ＲａｗＮ
ＲＳ）を用い、製造実験を行ッｆ＝。

まず、原料ＲａｗＮＲＳを常温で１２〜７２時間の種々
の時間放置して浮上した固形分を取り除いた。

次いで、このＲａｗ　Ｎ　ＲＳを６５℃に予熱した後、
濃縮装置に充填し、６４５　ｍｍＨｇの減圧下において
、９５℃の温度で減圧濃縮して、固形物含有量７１．８
重量％の、本発明の天然ゴム漿液の濃縮液（ＮＨ２Ｏ）
を得た。

各サンプルのＲａｗ　Ｎ　ＲＳの放置中におけるＲａｗ
　Ｎ　ＲＳの腐敗・変質、ＲａｗＮＲＳ中の固形分除去
効果、ＲａｗＮＲＳ濃縮での線装置の汚れを調査・検討
した。

結果を表５に示す。

表　　５ ［実施例　４］ Ｒａｗ　Ｎ　ＲＳの放置時間を２４時間とし、ＲａｗＮ
ＲＳの予熱温度を種々に変更した以外は、前記実施例３
と同様の方法で、種々のＮＲＳＣのサンプルを作製した
。

各のサンプルのＲａｗ　Ｎ　ＲＳの予熱中における、Ｒ
ａｗ　Ｎ　ＲＳの泡立ち性、Ｒａｗ　Ｎ　ＲＳの変質性
、およびＮＲＳＣの製造における経済性等を調査した。

結果を表６に示す。

表５に示されるように、放置時間が１２時間未満では固
形分の除去が良好に行われない。

また、７２時間を超えるとＲａｗ、Ｎ　ＲＳの腐敗・変
質が起こる。

表　　６ 評価は表４と同様 表６に示されるよう（、予熱温度が５０℃未満では気液
分離缶等への投入の際に泡立ちが起こり、また７０℃を
超えるとＲａｗＮＲＳの変質が起こる。

表　　７ ［実施例　５］ ＲａｗＮＲＳ放置時間を２４時間とし、ＲａｗＮＲＳの
濃縮温度を種々に変更した以外は前記実施例３と同様の
方法で、種々のＮＲＳＣのサンプルを作製した。

各サンプルにおける濃縮時のＲａｗ　Ｎ　ＲＳの変質性
、濃縮装置におけるカスの付着性、濃縮の経済性（ＮＲ
ＳＣの生産効率）、作業性について調査・検討した。

結果を表７に示す。

表７に示されるように、濃縮温度が６０℃未満では濃縮
速度が遅く、生産効率が低い。　また、９５℃を超える
とＲａｗ　Ｎ　ＲＳの変質が起こり、また、濃縮装置に
カスが付着する等の不都合が起こる。

［実施例　６コ Ｒａｗ　Ｎ　ＲＳ放置時間を２４時間とし、ＲａｗＮＲ
Ｓの濃縮時における減圧度を種々に変更した以外は、前
記実施例３と同様の方法で、種々のＮＲ５Ｃのサンプル
を作製した。

各サンプルのＲａｗＮＲＳの濃縮時における、Ｒａｗ　
Ｎ　ＲＳ泡立ち、および濃縮の経済性（生産効率）につ
いて調査・検討した。

結果を表８に示す。

表　　８ 表８に示されるように、濃縮時の減圧度が６００　＋＋
ｕｎ）１ｇ未満では、濃縮速度が遅く生産効率が低い。

　また、減圧度が６７０　ｍ＋Ｊｇを超えると、Ｒａｗ
ＮＲＳの発泡が起こり、濃縮のコントロールが困難であ
る。

［実施例　７］ Ｒａｗ　Ｎ　ＲＳ放置時間を２４時間とし、ｌ（ａｗＮ
ＲＳ濃縮の段数を種々に変更した以外は、前記実施例３
と同様の方法で、種々のＮＲ３Ｃのサンプルを作製した
。

各サンプルにおける濃縮の経済性および濃縮時のＲａｗ
ＮＲＳの変質を調査・検討した。

結果を表９に示す。

評価は表４と同様 表　　９ 表９に示されるように、蒸発缶の段数が１段では、Ｒａ
ｗ　Ｎ　ＲＳを所定の濃度に濃縮するのに時間がかかり
、そのためＲａｗ　Ｎ　ＲＳが変質してしまう。　また
、蒸発缶を４段以上にすると、経済性が悪い。

以上の結果より、本発明の効果は明らかである。

〈発明の効果〉 上述したように、本発明の天然ゴム漿液は、産業上有用
な成分が多数音まれるものであり、含有される蛋白質、
アミノ酸等の糖類等の腐敗変質なく長期Ｃ渡る保存（１
年以上）が可能である。　　しかも、このような保存に
際し、常温でしかも密閉する必要も無い。

さらに、濃縮液でかつ有用成分が固形分であるため、作
業性も良好であり、しかも、運搬費等を考慮した場合に
も経済性に優れている。

天然ゴム漿液の応用としては、肥料、試料、ゴム用配合
剤（加硫剤、加硫促進剤、分散剤、補強剤、表面処理剤
等）　微生物醗酵用培地等、その含有物質より広範囲な
応用分野が考えられているが、本発明の天然ゴム漿液の
濃縮液は、その殆どのものに適用可能である。

また本発明の天然ゴム漿液の濃縮液の製造方法によれば
、上記のような産業上有用かつ経済的な天然ゴム漿液の
濃縮液を、良好な品質で、しかも経済的に製造すること
ができる。

４、

【図面の簡単な説明】

２０．３０．３６・・・気液分離器、 ３４・・・循環経路、　３８・・・濃度計第１図は、本
発明の天然ゴム漿液の濃縮液の一例の固形分含有量と比
重との関係を示すグラフである。 第２図は、本発明の天然ゴム漿液の濃縮液の一例の固形
分含有量と粘度との関係を示すグラフである。 第３図は、本発明の天然ゴム漿液の濃縮液の製造方法を
実施する濃縮装置の一例を示す概念図である。

Claims (2)

【特許請求の範囲】
1. （１）天然ゴムラテックスからゴム分を除去した残余の
   液を、固形分含有量が３０重量％乃至８０重量％になる
   まで水分を除去して濃縮してなることを特徴とする天然
   ゴム漿液の濃縮 液。
2. （２）天然ゴムラテックスからゴム分を除去した残余の
   液を１２時間乃至７２時間放置して浮上する固形分を除
   去した後、６００ｍｍＨｇ乃至６７０ｍｍＨｇの減圧下
   で６０℃〜９５℃に加熱して水分を蒸発させ、固形分含
   有量が３０重量％乃至８０重量％になるまで濃縮を行う
   ことを特徴とする天然ゴム漿液の濃縮液の製造方法。