JPH0371503B2 - - Google Patents
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- JPH0371503B2 JPH0371503B2 JP63105436A JP10543688A JPH0371503B2 JP H0371503 B2 JPH0371503 B2 JP H0371503B2 JP 63105436 A JP63105436 A JP 63105436A JP 10543688 A JP10543688 A JP 10543688A JP H0371503 B2 JPH0371503 B2 JP H0371503B2
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- JP
- Japan
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- steel
- hic
- steel wire
- wire
- less
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-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
-
- G—PHYSICS
- G02—OPTICS
- G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
- G02B6/00—Light guides; Structural details of arrangements comprising light guides and other optical elements, e.g. couplings
- G02B6/44—Mechanical structures for providing tensile strength and external protection for fibres, e.g. optical transmission cables
- G02B6/4439—Auxiliary devices
- G02B6/4459—Ducts; Conduits; Hollow tubes for air blown fibres
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Optics & Photonics (AREA)
- Rigid Pipes And Flexible Pipes (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
- Metal Extraction Processes (AREA)
- Processing Of Solid Wastes (AREA)
- Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
Description
［産業上の利用分野］
本発明は、ガス、原油等の流体輸送用フレキシ
ブルパイプの鎧装線として使用される高強度鋼線
に関する。 近年、ガスおよび原油の深井戸化に伴つて、環
境が厳しくなつてきた。即ち、硫化水素を伴つた
サワー環境（湿潤硫化水素環境）が多くなつてき
た。このため、フレキシブルパイプの鎧装線とし
て使用される高強度鋼線に要求される特性の中で
最も重要なものは、使用環境より鋼線中に侵入す
る水素に対し十分安定であり、水素誘起割れ
（Hydrogen Induced Cracking、以下HICと称す
る）の発生しないことである。 以上の如く、環境の変化に伴い、新たに耐水素
誘起割れ特性に優れた高強度鋼線が要望されてき
た。 ［従来の技術］ 従来、ガスおよび原油等の流体輸送用フレキシ
ブルパイプの鎧装線は、C0.2％以下の低炭素鋼線
材を伸線加工後、異形引抜、ローラーダイス加
工、圧延等の異形加工により所定の断面形状の異
形鋼線（平圧線や溝型線）となし、そのままない
しは500℃以下の低温焼鈍を行つたのち、使用に
供せられていた。 しかし、油井戸等の硫化水素を伴つたサワー環
境では、従来の鎧装線は、HICが発生するため使
用（適用）できなくなつた。 このため、耐水素誘起割れ特性に優れた高強度
鋼線を新たに開発する必要が生じた。 HIC特性の優れた鋼線の公開および広告特許は
開示されていない。しかし、鋼板の製造例では、
特許出願公告である特公昭63−1369に開示されて
おり、これはＣが0.12％以下で、Ti、Mo、Ni等
の特殊元素を含有したものを、圧延条件のコント
ロールによつて、耐水素誘起割れ性を有するもの
である。しかし、高Ｃで冷間加工を伴う鋼線に耐
水素誘起割れ特性を付与することは、この鋼板の
製造方法の特許思想から推定又は応用することは
著しく困難である。 ［発明が解決しようとする課題］ 本発明の目的は、湿潤硫化水素環境で使用され
る耐水素誘起割れ特性の優れた高強度鋼線を提供
することである。 ［課題が解決しようとする手段、作用］ 本発明者らは、上記要請につき、成分限定およ
び球状化組織とすることによつて、適切な解決を
図つたものである。 即ち、本発明はC0.40〜0.70％、Si0.1〜１％、
Mn0.2〜１％、P0.025％以下、S0.010％以下を含
有し、必要に応じてAl0.008〜0.050％を含有し、
残部がFeおよび不可避的不純物の組成からなる
球状組織を有することを特徴とする耐水素誘起割
れ特性に優れた高強度鋼線である。以下本発明の
成分限定理由について説明する。 Ｃは0.40％未満では、球状化焼鈍により目標の
強度が得られない。またC0.70％を超えると、冷
間での強加工が困難となり、加工中に鋼線内部に
微細クラツクが発生してHIC特性を劣化するのみ
ならず端面に割れが発生するため、0.70％を上限
とした。 Siは脱酸剤として、最低0.10％以上必要であ
り、その量は多くなるに従つて強度が向上する。
しかし１％を超えると、鋳片およびビレツト加熱
炉での脱炭が激しくなり、これがそのまま鋼線に
残り、冷間加工時に割れが多発するため好ましく
ない。Mnは熱間脆性を防止するため0.2％以上必
要である。またMnは安価で強度を向上させる元
素であるため、その量は多いほど好ましい。しか
し、MnはＰとともに偏析しやすい元素であり、
特に今回は中心偏析に起因するHICの発生頻度が
高くなるため、１％を上限とした。 Ｐは粒界に偏析しやすいため、加工性の低下、
HIC割れを誘発しやすいので、その量は少ないほ
ど好ましい。しかし、連続鋳造で製造する場合、
溶製温度を高くするため復Ｐが起るので、上限の
みを0.025％に規定した。 ＳはＰと同様な弊害のほか、耐食性の点で少量
ほど好ましいが、現在経済的に製造できる0.010
％以下とした。なお、Ｓは0.001％迄は工業的生
産が十分可能である。 Alは結晶粒の細粒化および脱酸剤として使用
される場合と、反対に粗粒鋼指定およびAlによ
る鋼中非金属介在物を防止するためAlを添加し
ない場合がある。Al添加の場合、例えば細粒化
に必要なSolAlとして、最低0.006％以上必要であ
るが、このとき全Al量のうちSolAlとInsolAlの
分配（比率）は８：２であるため、下限は0.008
％である。Alは0.050％を超えると鋼中非金属介
在物が増加するため、製品品質および歩留が低下
する。溶製歩留およびバラツキを考慮すると、
Al添加の場合には通常0.015〜0.035％が好まし
い。 一方、Al無添加の場合の鋼中Al量は、本発明
では格別の低減を行うものではなにため、0.003
〜0.008％未満の値を示す。Alは全Alが0.003〜
0.050％の範囲内で、細粒鋼の場合は0.008〜0.050
％の範囲で、その他の場合は0.003％〜0.008％未
満の範囲で、目的に応じて使用すればよい。 以上の組成からなる鋼材を加工して鋼線とする
が、本発明の鋼線とは、鋼材（線材、棒鋼等）
を、異形引抜、ローラーダイス加工、又は圧延等
の加工により、所定の断面形状が円または異形鋼
線（平圧線や溝形線）を総称している。 加工された鋼線は、そのまま使用すると、鋼線
内部の比較的ひずみの集中する部分にHICが発生
するため、焼鈍する必要がある。しかし焼鈍後の
鋼線の引張強さは50Kgｆ／mm2以上ないと内圧およ
び外圧に耐えられず、深井戸用の鎧装線としての
効果が少ない。一方、引張強さが、80Kgｆ／mm2を
越えると、硬度がHRC22以上となるため、硫化
物応力腐食割れを生じるため、引張強さの上限は
80Kgｆ／mm2以下が好ましい。 本発明の特徴は、冷間加工後、球状化焼鈍を行
い、加工歪を除去するとともに、パーライト組織
をフエライト（マトリツクス）中に微細な球状セ
メンタイトの分散した組織、すなわち球状化組織
に変えることにある。 焼鈍によつて得られた球状化組織は、パーライ
ト組織に比べ、HIC特性が非常に優れていること
を新たに見い出したものである。これは、鋼中に
侵入した水素原子は、セメンタイト／フエライト
界面に集積し、そこにHICの核を形成するが、球
状化組織（セメンタイト）の場合には、応力集中
が小さいために、クラツクの発生が抑制され、ま
たクラツクの伝播径路となる局部的な高転位密度
領域が存在しないため、耐水素誘起割れ特性が優
れているものと考えられる。 本発明の球状化組織の程度は、JIS Ｇ 3539の
球状化焼鈍組織写真に示される区分No.１〜No.６の
うち、No.２〜No.４が好ましい。 即ちNo.５以上では球状化の程度が小さく、HIC
でクラツクが発生するため好ましくない。またNo.
１では軟化が著しく、目標とする高強度鋼線が得
られない。 本発明の成分系で好ましい球状化組織を得るた
めには、600℃前後の焼鈍温度が必要である。 ［実施例］ 第１表に示す化学成分の線材（9.5mmφ、およ
び5.5mmφ）を、冷間ダイス加工、平圧延し、厚
みが約３mm〜0.9mmの平圧線とした。 これを第１表に記載の温度で焼鈍したのち、引
張試験およびHIC試験を行つた引張試験片は450
mm長さのものを用いた。 HIC特性の評価は次の方法で行つた。上述の平
線を長さ100mmに切断し、５％NaCl−0.5％
CH3COOH−H2S飽和溶液中に25℃で96時間浸漬
後、横断面を３ケ所研磨し、ミクロクラツクの有
無を光学顕微鏡で観察した。 これらの特性を第１表に示す。 第１表のNo.１〜No.10は冷間加工前の線材径が
9.5mmφのもの、No.11〜No.14は5.5mmφのものであ
る。このうち本発明のものはNo.１〜５、No.11〜12
およびNo.15〜No.16で、その他は比較材および従来
法である。
ブルパイプの鎧装線として使用される高強度鋼線
に関する。 近年、ガスおよび原油の深井戸化に伴つて、環
境が厳しくなつてきた。即ち、硫化水素を伴つた
サワー環境（湿潤硫化水素環境）が多くなつてき
た。このため、フレキシブルパイプの鎧装線とし
て使用される高強度鋼線に要求される特性の中で
最も重要なものは、使用環境より鋼線中に侵入す
る水素に対し十分安定であり、水素誘起割れ
（Hydrogen Induced Cracking、以下HICと称す
る）の発生しないことである。 以上の如く、環境の変化に伴い、新たに耐水素
誘起割れ特性に優れた高強度鋼線が要望されてき
た。 ［従来の技術］ 従来、ガスおよび原油等の流体輸送用フレキシ
ブルパイプの鎧装線は、C0.2％以下の低炭素鋼線
材を伸線加工後、異形引抜、ローラーダイス加
工、圧延等の異形加工により所定の断面形状の異
形鋼線（平圧線や溝型線）となし、そのままない
しは500℃以下の低温焼鈍を行つたのち、使用に
供せられていた。 しかし、油井戸等の硫化水素を伴つたサワー環
境では、従来の鎧装線は、HICが発生するため使
用（適用）できなくなつた。 このため、耐水素誘起割れ特性に優れた高強度
鋼線を新たに開発する必要が生じた。 HIC特性の優れた鋼線の公開および広告特許は
開示されていない。しかし、鋼板の製造例では、
特許出願公告である特公昭63−1369に開示されて
おり、これはＣが0.12％以下で、Ti、Mo、Ni等
の特殊元素を含有したものを、圧延条件のコント
ロールによつて、耐水素誘起割れ性を有するもの
である。しかし、高Ｃで冷間加工を伴う鋼線に耐
水素誘起割れ特性を付与することは、この鋼板の
製造方法の特許思想から推定又は応用することは
著しく困難である。 ［発明が解決しようとする課題］ 本発明の目的は、湿潤硫化水素環境で使用され
る耐水素誘起割れ特性の優れた高強度鋼線を提供
することである。 ［課題が解決しようとする手段、作用］ 本発明者らは、上記要請につき、成分限定およ
び球状化組織とすることによつて、適切な解決を
図つたものである。 即ち、本発明はC0.40〜0.70％、Si0.1〜１％、
Mn0.2〜１％、P0.025％以下、S0.010％以下を含
有し、必要に応じてAl0.008〜0.050％を含有し、
残部がFeおよび不可避的不純物の組成からなる
球状組織を有することを特徴とする耐水素誘起割
れ特性に優れた高強度鋼線である。以下本発明の
成分限定理由について説明する。 Ｃは0.40％未満では、球状化焼鈍により目標の
強度が得られない。またC0.70％を超えると、冷
間での強加工が困難となり、加工中に鋼線内部に
微細クラツクが発生してHIC特性を劣化するのみ
ならず端面に割れが発生するため、0.70％を上限
とした。 Siは脱酸剤として、最低0.10％以上必要であ
り、その量は多くなるに従つて強度が向上する。
しかし１％を超えると、鋳片およびビレツト加熱
炉での脱炭が激しくなり、これがそのまま鋼線に
残り、冷間加工時に割れが多発するため好ましく
ない。Mnは熱間脆性を防止するため0.2％以上必
要である。またMnは安価で強度を向上させる元
素であるため、その量は多いほど好ましい。しか
し、MnはＰとともに偏析しやすい元素であり、
特に今回は中心偏析に起因するHICの発生頻度が
高くなるため、１％を上限とした。 Ｐは粒界に偏析しやすいため、加工性の低下、
HIC割れを誘発しやすいので、その量は少ないほ
ど好ましい。しかし、連続鋳造で製造する場合、
溶製温度を高くするため復Ｐが起るので、上限の
みを0.025％に規定した。 ＳはＰと同様な弊害のほか、耐食性の点で少量
ほど好ましいが、現在経済的に製造できる0.010
％以下とした。なお、Ｓは0.001％迄は工業的生
産が十分可能である。 Alは結晶粒の細粒化および脱酸剤として使用
される場合と、反対に粗粒鋼指定およびAlによ
る鋼中非金属介在物を防止するためAlを添加し
ない場合がある。Al添加の場合、例えば細粒化
に必要なSolAlとして、最低0.006％以上必要であ
るが、このとき全Al量のうちSolAlとInsolAlの
分配（比率）は８：２であるため、下限は0.008
％である。Alは0.050％を超えると鋼中非金属介
在物が増加するため、製品品質および歩留が低下
する。溶製歩留およびバラツキを考慮すると、
Al添加の場合には通常0.015〜0.035％が好まし
い。 一方、Al無添加の場合の鋼中Al量は、本発明
では格別の低減を行うものではなにため、0.003
〜0.008％未満の値を示す。Alは全Alが0.003〜
0.050％の範囲内で、細粒鋼の場合は0.008〜0.050
％の範囲で、その他の場合は0.003％〜0.008％未
満の範囲で、目的に応じて使用すればよい。 以上の組成からなる鋼材を加工して鋼線とする
が、本発明の鋼線とは、鋼材（線材、棒鋼等）
を、異形引抜、ローラーダイス加工、又は圧延等
の加工により、所定の断面形状が円または異形鋼
線（平圧線や溝形線）を総称している。 加工された鋼線は、そのまま使用すると、鋼線
内部の比較的ひずみの集中する部分にHICが発生
するため、焼鈍する必要がある。しかし焼鈍後の
鋼線の引張強さは50Kgｆ／mm2以上ないと内圧およ
び外圧に耐えられず、深井戸用の鎧装線としての
効果が少ない。一方、引張強さが、80Kgｆ／mm2を
越えると、硬度がHRC22以上となるため、硫化
物応力腐食割れを生じるため、引張強さの上限は
80Kgｆ／mm2以下が好ましい。 本発明の特徴は、冷間加工後、球状化焼鈍を行
い、加工歪を除去するとともに、パーライト組織
をフエライト（マトリツクス）中に微細な球状セ
メンタイトの分散した組織、すなわち球状化組織
に変えることにある。 焼鈍によつて得られた球状化組織は、パーライ
ト組織に比べ、HIC特性が非常に優れていること
を新たに見い出したものである。これは、鋼中に
侵入した水素原子は、セメンタイト／フエライト
界面に集積し、そこにHICの核を形成するが、球
状化組織（セメンタイト）の場合には、応力集中
が小さいために、クラツクの発生が抑制され、ま
たクラツクの伝播径路となる局部的な高転位密度
領域が存在しないため、耐水素誘起割れ特性が優
れているものと考えられる。 本発明の球状化組織の程度は、JIS Ｇ 3539の
球状化焼鈍組織写真に示される区分No.１〜No.６の
うち、No.２〜No.４が好ましい。 即ちNo.５以上では球状化の程度が小さく、HIC
でクラツクが発生するため好ましくない。またNo.
１では軟化が著しく、目標とする高強度鋼線が得
られない。 本発明の成分系で好ましい球状化組織を得るた
めには、600℃前後の焼鈍温度が必要である。 ［実施例］ 第１表に示す化学成分の線材（9.5mmφ、およ
び5.5mmφ）を、冷間ダイス加工、平圧延し、厚
みが約３mm〜0.9mmの平圧線とした。 これを第１表に記載の温度で焼鈍したのち、引
張試験およびHIC試験を行つた引張試験片は450
mm長さのものを用いた。 HIC特性の評価は次の方法で行つた。上述の平
線を長さ100mmに切断し、５％NaCl−0.5％
CH3COOH−H2S飽和溶液中に25℃で96時間浸漬
後、横断面を３ケ所研磨し、ミクロクラツクの有
無を光学顕微鏡で観察した。 これらの特性を第１表に示す。 第１表のNo.１〜No.10は冷間加工前の線材径が
9.5mmφのもの、No.11〜No.14は5.5mmφのものであ
る。このうち本発明のものはNo.１〜５、No.11〜12
およびNo.15〜No.16で、その他は比較材および従来
法である。
【表】
【表】
５ ５
※２ JIS G 3539の球状化組織写真１のNo.１〜No.
６の区分による。
※３ No.１〜No.10は9.5mmφの線材を、No.11〜No.1
6は5.5mmφの線材を冷間加工している。
比較材および従来法のもので焼鈍を行わないも
の（No.６，９）および焼鈍温度の低いもの（No.
７）は引張強さが著しく高い値を示し、HIC試験
でクラツクが発生する。 また本発明以外の成分でＣが低く、Ｓが高いも
の（No.８，10）は、球状化が十分でなく、パーラ
イト組織が多くなるためHICが発生する。 一方、No.13，14にみられるように焼鈍温度が高
くなると、球状化組織の程度は良くなるが、引張
強さが低下するため好ましくない。 本発明のものは球状化組織の程度がNo.２〜No.３
で、引張強さは50Kgｆ／mm2以上を満足しており、
特にHICでクラツク性は皆無である。 このようにして本発明は最適な球状化組織を呈
し、引張強さとHICの要求特性を同時に満足して
いる。 ［発明の効果］ 以上述べた如く、本発明の高強度鋼線は、耐水
素誘起割れ特性が極めて優れており、厳しい湿潤
硫化水素環境で使用しても破壊することがない。 本発明では、適用例を鋼線（鎧装線）に限つて
述べたが、この種（成分、強度、組織）のものは
同様な特性を要求されるボルト、ナツト、棒鋼等
の鋼材についても、本発明の思想を容易に適用又
は応用できる。
※２ JIS G 3539の球状化組織写真１のNo.１〜No.
６の区分による。
※３ No.１〜No.10は9.5mmφの線材を、No.11〜No.1
6は5.5mmφの線材を冷間加工している。
比較材および従来法のもので焼鈍を行わないも
の（No.６，９）および焼鈍温度の低いもの（No.
７）は引張強さが著しく高い値を示し、HIC試験
でクラツクが発生する。 また本発明以外の成分でＣが低く、Ｓが高いも
の（No.８，10）は、球状化が十分でなく、パーラ
イト組織が多くなるためHICが発生する。 一方、No.13，14にみられるように焼鈍温度が高
くなると、球状化組織の程度は良くなるが、引張
強さが低下するため好ましくない。 本発明のものは球状化組織の程度がNo.２〜No.３
で、引張強さは50Kgｆ／mm2以上を満足しており、
特にHICでクラツク性は皆無である。 このようにして本発明は最適な球状化組織を呈
し、引張強さとHICの要求特性を同時に満足して
いる。 ［発明の効果］ 以上述べた如く、本発明の高強度鋼線は、耐水
素誘起割れ特性が極めて優れており、厳しい湿潤
硫化水素環境で使用しても破壊することがない。 本発明では、適用例を鋼線（鎧装線）に限つて
述べたが、この種（成分、強度、組織）のものは
同様な特性を要求されるボルト、ナツト、棒鋼等
の鋼材についても、本発明の思想を容易に適用又
は応用できる。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ Ｃ：0.40〜0.70％、Si：0.1〜１％ Mn：0.2〜１％、Ｐ：0.025％以下、 Ｓ：0.010％以下、全Al：0.003〜0.050％ を含有し、残部がFeおよび不可避的不純物の組
成で、成形加工とその後の球状化熱処理によつ
て、組織がJIS Ｇ 3539のNo.２〜No.４の球状化組
織で引張強さが50〜80Kg／mm2としたことを特徴と
する、耐水素誘起割れ特性に優れた高強度鋼線。
Priority Applications (8)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63105436A JPH01279732A (ja) | 1988-04-30 | 1988-04-30 | 耐水素誘起割れ特性に優れた高強度鋼線 |
| PCT/JP1989/000444 WO1989010420A1 (fr) | 1988-04-30 | 1989-04-27 | Acier de grande resistance au fendillement induit par l'hydrogene, et fils d'acier, tube d'acier et canalisation de transport de fluide souple realises avec celui-ci |
| EP89905190A EP0375784B1 (en) | 1988-04-30 | 1989-04-27 | Flexible fluid transport pipe |
| KR1019890702505A KR900700645A (ko) | 1988-04-30 | 1989-04-27 | 수소 유발 균열 저항이 우수한 고강도강 및 이를 사용하여 제조된 강선, 강관 및 가요성 유체 운반 파이프 |
| DE68919199T DE68919199T2 (de) | 1988-04-30 | 1989-04-27 | Flexibles rohr für den transport eines fluids. |
| US07/455,338 US5117874A (en) | 1988-04-30 | 1989-04-27 | Flexible fluid transport pipe having hydrogen-induced cracking resistant high-strength steel |
| DK198906724A DK174298B1 (da) | 1988-04-30 | 1989-12-29 | Fleksibelt rør til transport af sure væsker |
| NO895327A NO176328C (no) | 1988-04-30 | 1989-12-29 | Stål med höy styrke og sfæridisert struktur |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63105436A JPH01279732A (ja) | 1988-04-30 | 1988-04-30 | 耐水素誘起割れ特性に優れた高強度鋼線 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01279732A JPH01279732A (ja) | 1989-11-10 |
| JPH0371503B2 true JPH0371503B2 (ja) | 1991-11-13 |
Family
ID=14407541
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63105436A Granted JPH01279732A (ja) | 1988-04-30 | 1988-04-30 | 耐水素誘起割れ特性に優れた高強度鋼線 |
Country Status (8)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5117874A (ja) |
| EP (1) | EP0375784B1 (ja) |
| JP (1) | JPH01279732A (ja) |
| KR (1) | KR900700645A (ja) |
| DE (1) | DE68919199T2 (ja) |
| DK (1) | DK174298B1 (ja) |
| NO (1) | NO176328C (ja) |
| WO (1) | WO1989010420A1 (ja) |
Families Citing this family (17)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| US5645110A (en) * | 1994-12-01 | 1997-07-08 | Nobileau; Philippe | Flexible high pressure pipe |
| FR2753206B1 (fr) * | 1996-09-09 | 1998-11-06 | Inst Francais Du Petrole | Procede de fabrication de fils en acier auto-trempant, fils de forme et application a une conduite flexible |
| FR2775050B1 (fr) * | 1998-02-18 | 2000-03-10 | Inst Francais Du Petrole | Conduite flexible pour une utilisation statique en ambiance corrosive |
| US6149862A (en) * | 1999-05-18 | 2000-11-21 | The Atri Group Ltd. | Iron-silicon alloy and alloy product, exhibiting improved resistance to hydrogen embrittlement and method of making the same |
| FR2802607B1 (fr) * | 1999-12-15 | 2002-02-01 | Inst Francais Du Petrole | Conduite flexible comportant des armures en acier bas carbone |
| FR2811055B1 (fr) * | 2000-06-30 | 2003-05-16 | Coflexip | Conduite flexible a armures en feuillard |
| GB0414837D0 (en) * | 2004-07-02 | 2004-08-04 | Booth John P | Improvements in or relating to tubular bodies and methods of forming same |
| EP2135962B1 (en) * | 2007-03-29 | 2016-07-13 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Case-hardened steel pipe excellent in workability and process for production thereof |
| WO2008125682A1 (en) * | 2007-04-16 | 2008-10-23 | Shell Internationale Research Maatschappij B.V. | Tubular body comprising two or more layers of helically bended strips |
| CN101675285B (zh) * | 2007-05-04 | 2012-12-05 | 国际壳牌研究有限公司 | 制造细长的多层管状体的方法 |
| US20110188940A1 (en) * | 2007-12-18 | 2011-08-04 | Graham Dudley Freeth | Method for the construction of a long pipeline |
| GB2496137B (en) * | 2011-11-01 | 2015-09-02 | Iti Scotland Ltd | Tubular bodies and methods of forming same |
| DK3050978T3 (da) * | 2015-01-30 | 2020-12-07 | Technip France | Fleksibel rørformet struktur med stålelement |
| US11320068B2 (en) * | 2017-03-16 | 2022-05-03 | Baker Hughes Energy Technology UK Limited | Connecting and cathodic protection |
| US20240304359A1 (en) * | 2023-03-06 | 2024-09-12 | Matthew Bologna | Shielded Extension Cord Device And Method Of Use |
Family Cites Families (19)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US1927986A (en) * | 1932-02-26 | 1933-09-26 | Sylvan N Levy | Alloy tool steel |
| US1992905A (en) * | 1934-07-17 | 1935-02-26 | Wills Child Harold | Alloy steel |
| US2079907A (en) * | 1935-05-11 | 1937-05-11 | Crucible Steel Co America | Needle wire |
| US2347916A (en) * | 1942-12-03 | 1944-05-02 | Clifford P Larrabee | Container containing hydrogen sulphide vapor |
| US2867531A (en) * | 1957-01-31 | 1959-01-06 | Gen Motors Corp | Corrosion-resistant low alloy steel |
| US2987429A (en) * | 1958-01-07 | 1961-06-06 | United States Steel Corp | High-carbon razor blade stock and the like |
| US3880195A (en) * | 1973-03-13 | 1975-04-29 | Texas Eastern Trans Corp | Composite pipeline prestressed construction |
| JPS5131612A (ja) * | 1974-09-12 | 1976-03-17 | Nippon Steel Corp | Gokubososhinsenyosenzai |
| JPS5285016A (en) * | 1976-01-08 | 1977-07-15 | Kawasaki Steel Co | High carbon steel wires superiored in drawnability and bending resistances |
| FR2385803A1 (fr) * | 1977-03-31 | 1978-10-27 | Usinor | Procede de traitement d'acier liquide destine notamment a la fabrication de fil machine |
| ES241999Y (es) * | 1978-03-14 | 1979-12-16 | Una tuberia para transportar petroleo crudo. | |
| US4305755A (en) * | 1979-06-18 | 1981-12-15 | United States Steel Corporation | Noble metal alloying of steel for improved resistance in hydrogen attack |
| JPS5662614A (en) * | 1979-10-24 | 1981-05-28 | Usui Internatl Ind Co Ltd | Thick-walled small-diameter superposed metal pipe material |
| SE451602B (sv) * | 1982-08-18 | 1987-10-19 | Skf Steel Eng Ab | Anvendning av stang framstelld av kolstal eller laglegerat stal i sur, svavelvetehaltig miljo |
| JPS59232251A (ja) * | 1983-06-16 | 1984-12-27 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 耐水素誘起割れ性に卓越した極低炭素低Ｍｎ−Ｎｉ鋼 |
| JPS60116745A (ja) * | 1983-11-30 | 1985-06-24 | Kobe Steel Ltd | スチ−ルコ−ド用線材 |
| GB8332395D0 (en) * | 1983-12-05 | 1984-01-11 | Bekaert Sa Nv | Steel wires |
| DE3409734A1 (de) * | 1984-03-20 | 1985-09-26 | The Furukawa Electric Co., Ltd., Tokio/Tokyo | Biegsame rohrleitung fuer den transport fliessender medien |
| JPS63230847A (ja) * | 1987-03-20 | 1988-09-27 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 耐食性に優れた油井管用低合金鋼 |
-
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