JPH0583611B2 - - Google Patents
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- JPH0583611B2 JPH0583611B2 JP10543788A JP10543788A JPH0583611B2 JP H0583611 B2 JPH0583611 B2 JP H0583611B2 JP 10543788 A JP10543788 A JP 10543788A JP 10543788 A JP10543788 A JP 10543788A JP H0583611 B2 JPH0583611 B2 JP H0583611B2
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- Japan
- Prior art keywords
- temperature
- steel wire
- less
- steel
- hydrogen
- Prior art date
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- Expired - Lifetime
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- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Description
［産業上の利用分野］
本発明は引張強さ50Kgｆ／mm2以上の高強度鋼線
の製造法に関し、さらに詳しくは、湿潤硫化水素
環境等で使用される耐水素誘起割れ特性にすぐれ
た高強度鋼線の製造法に関するものである。 ［従来の技術］ 従来、たとえばガス、原油等の高圧流体輸送用
フレキシブルパイプの鎧装線などは、C0.2％以下
の低炭素鋼線材を伸線加工後、異形引抜、ローラ
ーダイス加工、圧延等の異形加工により所定の断
面形状の異形鋼線（平圧線や溝形線）となし、そ
のままないしは500℃未満の低温焼鈍を行つたの
ち、非サワー環境の使用に供せられていた。 しかし、最近の深井戸化に伴つて、ガスおよび
油井の環境が厳しくなつてきた。 すなわち、硫化水素を伴つたサワー環境（湿潤
硫化水素環境）が多くなつてきた。 このため、異形鋼線に要求される特性の中で最
も重要なものは、使用環境より鋼線中に侵入する
水素に対し十分安定であり、水素誘起割れ
（Hydrogen Induced Cracking，以下HICとい
う）の発生しないことである。 以上の如く、環境の変化に伴い、新たに、耐水
素誘起割れ特性に優れた高強度鋼線が要望されて
きたが、HIC特性の優れた高強度鋼線の公開およ
び公告特許は開示されていない。 しかし、鋼板の製造例では、特許出願公告であ
る特公昭63−1369に開示されており、これは
C0.12％以下で、Ti，Mo，Ni等の特殊元素を含
有したものを、圧延条件のコントロールによつ
て、耐水素誘起割れ性を有するものである。しか
し、高Ｃで冷間加工を伴う鋼線に耐水素誘起割れ
特性を付与することは、この鋼板の製造法の特許
思想から推定又は応用することは著しく困難であ
る。 ［発明が解決しようとする課題］ このような従来の製造法の問題点は、冷間加工
度が高く、また、焼鈍を行つても強度を確保する
必要上低温焼鈍とならざるを得ないため、環境よ
り侵入する水素に対する抵抗性が小さいことであ
る。このため、鋼線内部の比較的ひずみの集中す
る部分にHICが発生し易く、はなはだしい場合
は、使用中に鋼線の破壊、すなわち断線を惹起す
ることとなる。 これらHICは鋼の化学成分や不純物としてのＰ
やＳの量にも影響されるが、鋼線の強度にも強く
依存し、引張強さ50Kgｆ／mm2以上の鋼線に発生し
やすい。一方、環境の影響も大きく、環境の水素
イオン濃度の増加にともないHICも増加する。 本発明の目的は、湿潤硫化水素環境で使用され
る耐水素誘起割れ特性のすぐれた高強度鋼線の製
造法を提供することにある。 ［課題を解決するための手段、作用］ 本発明は、Ｃ：0.40〜0.70％、Si：0.10〜１％、
Mn：0.20〜１％、Ｐ：0.025％以下、Ｓ：0.010％
以下を含有し、必要に応じてAl0.008〜0.050％を
含有し、残部がFeおよび不可避的不純物からな
る鋼線にパテンテイングを施し均一な微細パーラ
イト組織とした後断面減少率25〜75％の冷間加工
を行い、温度550〜700℃の低温球状化焼鈍するこ
とを特徴とする耐水素誘起割れ特性に優れた高強
度鋼線の製造法である。 以下、本発明について詳細に説明する。 C0.40％未満では、後で述べる550〜700℃の低
温球状化焼鈍により所定の強度が得られない。ま
たC0.70％を超えると冷間加工で強加工が困難と
なり、加工中に鋼線中心部に微細クラツクが発生
してHIC特性が劣化するのみならず、端面に割れ
が発生するため、0.70％を上限とした。 Siは脱酸剤として、最低0.10％以上必要であ
り、その差は多くなるに従つて強度が向上する。
しかし１％を超えると、例えば鋳片およびビレツ
ト加熱炉での脱炭が激しくなり、これがそのまま
鋼線に残り、冷間加工時に割れが発生するため好
ましくない。 Mnは熱間脆性を防止するため0.2％以上必要で
ある。また、Mnは焼入性を向上させるため、パ
テンテイングにより均一なパーライト組織を得る
ためその量は多いほど望ましいが、１％を越える
と中心偏析に起因するHICの発生頻度が高くなる
ため１％を上限とする。 次にＰは粒界に偏析しやすいため、加工性の低
下、割れを誘発しやすいので、その量は少ないほ
ど好ましい。しかし、連続鋳造で製造する場合、
溶製温度を高くするため復Ｐが起こるので上限の
みを0.025％に規定した。 ＳはＰと同様な弊害のほか、耐食性の点で少量
ほど好ましいが、現在経済的に製造できる0.010
％以下とした。なおＳは0.001％迄は工業的生産
が十分可能である。 Alは結晶粒の細粒化および脱酸剤として使用
される場合と、反対に粗粒鋼指定およびAlによ
る鋼中非金属介在物を防止するためAlを添加し
ない場合がある。Al添加の場合、例えば細粒化
に必要なSolAlとして、最低0.006％以上必要であ
るが、このとき全Al量のうちSolAlとInsolAlの
分配（比率）は８：２であるため、下限を0.008
％とした。Alは0.050％を超えると鋼中非金属介
在物が増加するため、製品品質および歩留が低下
する。溶製歩留およびバラツキを考慮すると、
Al添加の場合には通常0.015〜0.035％が好まし
い。一方Al無添加の場合の鋼中Alは0.008％未満
の値を示す。Alは上述の目的により必要に応じ
て使用すればよい。 上述の各元素のほかに、異形鋼線の肉厚が厚い
ために焼入性が不足する場合には、0.6％以下の
Crを添加することが有効である。さらに0.3％以
下のCuおよび0.02％以下のＷは鋼中への水素侵入
を抑制する効果があるので、必要に応じてこれら
を添加すれば、より一層耐水素誘起割れ特性を向
上させることができる。 以上の組成からなる鋼材を加工して鋼線とする
が、本発明の鋼線とは、鋼材（線材、棒鋼等）を
異形引抜およびローラーダイス加工又は圧延等の
加工により、所定の断面形状が円または異形鋼線
（平圧線や溝形線）を総称している。 また、ここでは焼鈍後の引張強さが50〜80Kg
ｆ／mm2のものを高強度鋼線と称している。すなわ
ち、引張強さが50Kgｆ／mm2以上ないと内圧および
外圧に耐えられず、深井戸用の鎧装線としての効
果が少ない。一方、引張強さが80Kgｆ／mm2を超え
ると、硬度がHRC22以上となり、硫化物応力腐
食割れを生じるため、上限を80Kgｆ／mm2とした。 次に本発明にかかわる加工方法に関して説明す
る。 通常、線材は加工前に熱処理を行うが、その代
表的なものが、パテンテイング処理であり、これ
によつて線材の組織を均一な微細パーライト組織
とし、これにより断面減少率25％〜75％の加工に
耐えうる性能を有する鋼線を製造することにあ
る。 本発明で断面減少率25％〜75％の範囲に限定し
た理由を説明する。 断面減少率25％未満では、加工後の550〜700℃
の低温球状化焼鈍で、セメンタイトの球状化が不
十分となり、HICが発生する。また断面減少率75
％を超えると、例えば平圧線の端面および内部に
加工による割れが発生し、特に内部割れはHICを
誘発するので好ましくない。なお、本発明の断面
減少率は次式で定義する。 断面減少率（％）＝（１−Ｓ／So）×100 Ｓ：異形加工された鋼線の断面積 So：素線（線材）の断面積 本発明の特徴は、断面減少率25〜75％の冷間加
工後、550〜700℃での球状化焼鈍を行い、加工歪
を除去するとともに、パーライト組織をフエライ
ト（マトリツクス）中に微細な球状化セメンタイ
トの分散した組織に変えることにある。 即ち本発明の方法で得られた球状化セメンタイ
ト組織は、従来のパーライト組織にくらべてHIC
特性が著しく優れていることを新たに見い出した
ものである。鋼中に侵入した水素原子は、セメン
タイト／フエライト界面に集積し、そこにHICの
核を形成するが、本発明の低温の球状化セメンタ
イトの場合には応力集中が小さいためにクラツク
の発生が抑制され、またクラツクの伝播径路とな
る局部的な高転位密度領域が存在しないため、耐
水素誘起割れ特性が優れているものと考えられ
る。 以下パテンテイング工程以降について、線材か
ら鋼線を製造する例をもつて詳細説明する。上述
の組成の線材のパテンテイングの種類としては、 １ 線材メーカーで線材圧延時の熱（高温）を利
用し、圧延終了後直ちに500〜600℃の塩浴に浸
漬する方法（以下、DLPという）、 ２ 同様に、圧延終了後直ちに衝風冷却する方法
（以下、DPという）、 ３ 線材加工メーカーにおいて線材をオーステナ
イト温度領域に加熱後、500〜600℃に保持した
鉛浴槽に浸漬する方法、即ち鉛パテンテイング
（以下、LPという）がある。 以上のうち、LPの方法でパテンテイングされ
た２種類の線材（9.5mmφ）を伸線加工および平
圧延で平圧線を製造したのち、球状化焼鈍温度範
囲を求めた。これを第１図に示す。球状化焼鈍は
昇温２時間、保温４時間のうち、炉冷の条件で行
つた。 本発明の低温化球状焼鈍では焼鈍温度は550〜
700℃で行う。50Kgｆ／mm2以上の引張強さが得ら
れるのは、C0.42％の鋼線では690℃以下、また
C0.65％では700℃以下である。一方、引張強さ80
Kgｆ／mm2以下が得られる球状化焼鈍温度は、
C0.42％では500℃以上、C0.65％では540℃以上必
要である。 Ac1変態点の近傍の高温で球状化焼鈍を行うと
球状セメンタイトの粒子は本発明の低温球状化焼
鈍の場合よりも大きくなるが、図１にみられる如
く、引張強さは50Kgｆ／mm2以下となる。 従つて低温球状化焼鈍の温度範囲は500〜700℃
となる。 しかし、成分範囲および炉内温度のバラツキ
（変動）等を考慮すると工業的には焼鈍の下限温
度は550℃が最適である。従つて本発明の低温球
状化焼鈍は温度範囲を550℃〜700℃とする。 ［実施例］ 鉛パテンテイング（LP）によつてパーライト
組織にされた9.5mmφの線材を伸線加工により直
径５mmφとし、次いで平圧延にて、厚み0.9〜
2.85mmの平線とした。引続き、これを球状化焼鈍
したのち引張試験およびHIC試験を行つた。引張
試験片は450mm長さのものを用いた。 一方、HIC特性の評価は次の方法で行つた。上
述の平線を長さ100mmに切断し、５％NaCl−0.5
％CH3COOH−H2Ｓ飽和溶液中に25℃で96時間
浸漬後、横断面を３ケ所研磨し、ミクロクラツク
の有無を光学顕微鏡で観察した。 使用した材料の化学成分、パテンテイング条
件、
の製造法に関し、さらに詳しくは、湿潤硫化水素
環境等で使用される耐水素誘起割れ特性にすぐれ
た高強度鋼線の製造法に関するものである。 ［従来の技術］ 従来、たとえばガス、原油等の高圧流体輸送用
フレキシブルパイプの鎧装線などは、C0.2％以下
の低炭素鋼線材を伸線加工後、異形引抜、ローラ
ーダイス加工、圧延等の異形加工により所定の断
面形状の異形鋼線（平圧線や溝形線）となし、そ
のままないしは500℃未満の低温焼鈍を行つたの
ち、非サワー環境の使用に供せられていた。 しかし、最近の深井戸化に伴つて、ガスおよび
油井の環境が厳しくなつてきた。 すなわち、硫化水素を伴つたサワー環境（湿潤
硫化水素環境）が多くなつてきた。 このため、異形鋼線に要求される特性の中で最
も重要なものは、使用環境より鋼線中に侵入する
水素に対し十分安定であり、水素誘起割れ
（Hydrogen Induced Cracking，以下HICとい
う）の発生しないことである。 以上の如く、環境の変化に伴い、新たに、耐水
素誘起割れ特性に優れた高強度鋼線が要望されて
きたが、HIC特性の優れた高強度鋼線の公開およ
び公告特許は開示されていない。 しかし、鋼板の製造例では、特許出願公告であ
る特公昭63−1369に開示されており、これは
C0.12％以下で、Ti，Mo，Ni等の特殊元素を含
有したものを、圧延条件のコントロールによつ
て、耐水素誘起割れ性を有するものである。しか
し、高Ｃで冷間加工を伴う鋼線に耐水素誘起割れ
特性を付与することは、この鋼板の製造法の特許
思想から推定又は応用することは著しく困難であ
る。 ［発明が解決しようとする課題］ このような従来の製造法の問題点は、冷間加工
度が高く、また、焼鈍を行つても強度を確保する
必要上低温焼鈍とならざるを得ないため、環境よ
り侵入する水素に対する抵抗性が小さいことであ
る。このため、鋼線内部の比較的ひずみの集中す
る部分にHICが発生し易く、はなはだしい場合
は、使用中に鋼線の破壊、すなわち断線を惹起す
ることとなる。 これらHICは鋼の化学成分や不純物としてのＰ
やＳの量にも影響されるが、鋼線の強度にも強く
依存し、引張強さ50Kgｆ／mm2以上の鋼線に発生し
やすい。一方、環境の影響も大きく、環境の水素
イオン濃度の増加にともないHICも増加する。 本発明の目的は、湿潤硫化水素環境で使用され
る耐水素誘起割れ特性のすぐれた高強度鋼線の製
造法を提供することにある。 ［課題を解決するための手段、作用］ 本発明は、Ｃ：0.40〜0.70％、Si：0.10〜１％、
Mn：0.20〜１％、Ｐ：0.025％以下、Ｓ：0.010％
以下を含有し、必要に応じてAl0.008〜0.050％を
含有し、残部がFeおよび不可避的不純物からな
る鋼線にパテンテイングを施し均一な微細パーラ
イト組織とした後断面減少率25〜75％の冷間加工
を行い、温度550〜700℃の低温球状化焼鈍するこ
とを特徴とする耐水素誘起割れ特性に優れた高強
度鋼線の製造法である。 以下、本発明について詳細に説明する。 C0.40％未満では、後で述べる550〜700℃の低
温球状化焼鈍により所定の強度が得られない。ま
たC0.70％を超えると冷間加工で強加工が困難と
なり、加工中に鋼線中心部に微細クラツクが発生
してHIC特性が劣化するのみならず、端面に割れ
が発生するため、0.70％を上限とした。 Siは脱酸剤として、最低0.10％以上必要であ
り、その差は多くなるに従つて強度が向上する。
しかし１％を超えると、例えば鋳片およびビレツ
ト加熱炉での脱炭が激しくなり、これがそのまま
鋼線に残り、冷間加工時に割れが発生するため好
ましくない。 Mnは熱間脆性を防止するため0.2％以上必要で
ある。また、Mnは焼入性を向上させるため、パ
テンテイングにより均一なパーライト組織を得る
ためその量は多いほど望ましいが、１％を越える
と中心偏析に起因するHICの発生頻度が高くなる
ため１％を上限とする。 次にＰは粒界に偏析しやすいため、加工性の低
下、割れを誘発しやすいので、その量は少ないほ
ど好ましい。しかし、連続鋳造で製造する場合、
溶製温度を高くするため復Ｐが起こるので上限の
みを0.025％に規定した。 ＳはＰと同様な弊害のほか、耐食性の点で少量
ほど好ましいが、現在経済的に製造できる0.010
％以下とした。なおＳは0.001％迄は工業的生産
が十分可能である。 Alは結晶粒の細粒化および脱酸剤として使用
される場合と、反対に粗粒鋼指定およびAlによ
る鋼中非金属介在物を防止するためAlを添加し
ない場合がある。Al添加の場合、例えば細粒化
に必要なSolAlとして、最低0.006％以上必要であ
るが、このとき全Al量のうちSolAlとInsolAlの
分配（比率）は８：２であるため、下限を0.008
％とした。Alは0.050％を超えると鋼中非金属介
在物が増加するため、製品品質および歩留が低下
する。溶製歩留およびバラツキを考慮すると、
Al添加の場合には通常0.015〜0.035％が好まし
い。一方Al無添加の場合の鋼中Alは0.008％未満
の値を示す。Alは上述の目的により必要に応じ
て使用すればよい。 上述の各元素のほかに、異形鋼線の肉厚が厚い
ために焼入性が不足する場合には、0.6％以下の
Crを添加することが有効である。さらに0.3％以
下のCuおよび0.02％以下のＷは鋼中への水素侵入
を抑制する効果があるので、必要に応じてこれら
を添加すれば、より一層耐水素誘起割れ特性を向
上させることができる。 以上の組成からなる鋼材を加工して鋼線とする
が、本発明の鋼線とは、鋼材（線材、棒鋼等）を
異形引抜およびローラーダイス加工又は圧延等の
加工により、所定の断面形状が円または異形鋼線
（平圧線や溝形線）を総称している。 また、ここでは焼鈍後の引張強さが50〜80Kg
ｆ／mm2のものを高強度鋼線と称している。すなわ
ち、引張強さが50Kgｆ／mm2以上ないと内圧および
外圧に耐えられず、深井戸用の鎧装線としての効
果が少ない。一方、引張強さが80Kgｆ／mm2を超え
ると、硬度がHRC22以上となり、硫化物応力腐
食割れを生じるため、上限を80Kgｆ／mm2とした。 次に本発明にかかわる加工方法に関して説明す
る。 通常、線材は加工前に熱処理を行うが、その代
表的なものが、パテンテイング処理であり、これ
によつて線材の組織を均一な微細パーライト組織
とし、これにより断面減少率25％〜75％の加工に
耐えうる性能を有する鋼線を製造することにあ
る。 本発明で断面減少率25％〜75％の範囲に限定し
た理由を説明する。 断面減少率25％未満では、加工後の550〜700℃
の低温球状化焼鈍で、セメンタイトの球状化が不
十分となり、HICが発生する。また断面減少率75
％を超えると、例えば平圧線の端面および内部に
加工による割れが発生し、特に内部割れはHICを
誘発するので好ましくない。なお、本発明の断面
減少率は次式で定義する。 断面減少率（％）＝（１−Ｓ／So）×100 Ｓ：異形加工された鋼線の断面積 So：素線（線材）の断面積 本発明の特徴は、断面減少率25〜75％の冷間加
工後、550〜700℃での球状化焼鈍を行い、加工歪
を除去するとともに、パーライト組織をフエライ
ト（マトリツクス）中に微細な球状化セメンタイ
トの分散した組織に変えることにある。 即ち本発明の方法で得られた球状化セメンタイ
ト組織は、従来のパーライト組織にくらべてHIC
特性が著しく優れていることを新たに見い出した
ものである。鋼中に侵入した水素原子は、セメン
タイト／フエライト界面に集積し、そこにHICの
核を形成するが、本発明の低温の球状化セメンタ
イトの場合には応力集中が小さいためにクラツク
の発生が抑制され、またクラツクの伝播径路とな
る局部的な高転位密度領域が存在しないため、耐
水素誘起割れ特性が優れているものと考えられ
る。 以下パテンテイング工程以降について、線材か
ら鋼線を製造する例をもつて詳細説明する。上述
の組成の線材のパテンテイングの種類としては、 １ 線材メーカーで線材圧延時の熱（高温）を利
用し、圧延終了後直ちに500〜600℃の塩浴に浸
漬する方法（以下、DLPという）、 ２ 同様に、圧延終了後直ちに衝風冷却する方法
（以下、DPという）、 ３ 線材加工メーカーにおいて線材をオーステナ
イト温度領域に加熱後、500〜600℃に保持した
鉛浴槽に浸漬する方法、即ち鉛パテンテイング
（以下、LPという）がある。 以上のうち、LPの方法でパテンテイングされ
た２種類の線材（9.5mmφ）を伸線加工および平
圧延で平圧線を製造したのち、球状化焼鈍温度範
囲を求めた。これを第１図に示す。球状化焼鈍は
昇温２時間、保温４時間のうち、炉冷の条件で行
つた。 本発明の低温化球状焼鈍では焼鈍温度は550〜
700℃で行う。50Kgｆ／mm2以上の引張強さが得ら
れるのは、C0.42％の鋼線では690℃以下、また
C0.65％では700℃以下である。一方、引張強さ80
Kgｆ／mm2以下が得られる球状化焼鈍温度は、
C0.42％では500℃以上、C0.65％では540℃以上必
要である。 Ac1変態点の近傍の高温で球状化焼鈍を行うと
球状セメンタイトの粒子は本発明の低温球状化焼
鈍の場合よりも大きくなるが、図１にみられる如
く、引張強さは50Kgｆ／mm2以下となる。 従つて低温球状化焼鈍の温度範囲は500〜700℃
となる。 しかし、成分範囲および炉内温度のバラツキ
（変動）等を考慮すると工業的には焼鈍の下限温
度は550℃が最適である。従つて本発明の低温球
状化焼鈍は温度範囲を550℃〜700℃とする。 ［実施例］ 鉛パテンテイング（LP）によつてパーライト
組織にされた9.5mmφの線材を伸線加工により直
径５mmφとし、次いで平圧延にて、厚み0.9〜
2.85mmの平線とした。引続き、これを球状化焼鈍
したのち引張試験およびHIC試験を行つた。引張
試験片は450mm長さのものを用いた。 一方、HIC特性の評価は次の方法で行つた。上
述の平線を長さ100mmに切断し、５％NaCl−0.5
％CH3COOH−H2Ｓ飽和溶液中に25℃で96時間
浸漬後、横断面を３ケ所研磨し、ミクロクラツク
の有無を光学顕微鏡で観察した。 使用した材料の化学成分、パテンテイング条
件、
【表】
冷間加工および加工後の球状化焼鈍温度等の製
造条件ならびその製品の引張強さ、HIC特性を第
１表に示す。 本発明法は第１表のNo.１〜６、No.11〜15および
No.18〜20であり、また従来法および比較例はNo.７
〜10、No.16〜17である。従来法では焼鈍を行わな
いと引張強さが100Kgｆ／mm2以上と高くHICが多
発する。一方、焼鈍温度がAc1近傍の、720℃の
高温の球状化焼鈍では、HICは皆無であるが引張
強さ50Kgｆ／mm2以上を満足しなくなる。逆に500
℃未満の過度に低温での焼鈍では不完全な球状化
組織のためHICが発生する。一方、断面減少率が
20％以下でも同様、強度とHIC特性のバランスが
とれていない。以上のように従来法では、パーラ
イト組織ないしは望ましくない（不完全なあるい
は過剰な）球状化組織であるため、両特性を満足
しない。 本発明では、これまで説明した如く、最適な球
状化組織を呈し、要求特性を十分満足している。 ［発明の効果］ 以上述べてきた如く、本発明法にしたがつて製
造された鋼線は耐水素誘起割れ特性がきわめて優
れており、きびしい湿潤硫化水素環境で使用して
も破壊することがない。 また、平圧線について述べてきたが、他の異形
線、ボルト、棒鋼など一般の鋼材についても同様
な方法で製造することにより、耐水素誘起割れ特
性のすぐれた鋼材を製造することが可能である。
造条件ならびその製品の引張強さ、HIC特性を第
１表に示す。 本発明法は第１表のNo.１〜６、No.11〜15および
No.18〜20であり、また従来法および比較例はNo.７
〜10、No.16〜17である。従来法では焼鈍を行わな
いと引張強さが100Kgｆ／mm2以上と高くHICが多
発する。一方、焼鈍温度がAc1近傍の、720℃の
高温の球状化焼鈍では、HICは皆無であるが引張
強さ50Kgｆ／mm2以上を満足しなくなる。逆に500
℃未満の過度に低温での焼鈍では不完全な球状化
組織のためHICが発生する。一方、断面減少率が
20％以下でも同様、強度とHIC特性のバランスが
とれていない。以上のように従来法では、パーラ
イト組織ないしは望ましくない（不完全なあるい
は過剰な）球状化組織であるため、両特性を満足
しない。 本発明では、これまで説明した如く、最適な球
状化組織を呈し、要求特性を十分満足している。 ［発明の効果］ 以上述べてきた如く、本発明法にしたがつて製
造された鋼線は耐水素誘起割れ特性がきわめて優
れており、きびしい湿潤硫化水素環境で使用して
も破壊することがない。 また、平圧線について述べてきたが、他の異形
線、ボルト、棒鋼など一般の鋼材についても同様
な方法で製造することにより、耐水素誘起割れ特
性のすぐれた鋼材を製造することが可能である。
第１図は焼鈍温度と引張強さの関係を示す図で
ある。
ある。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ Ｃ：0.40〜0.70％、Si：0.10〜１％、 Mn：0.20〜１％、Ｐ：0.025％以下、 Ｓ：0.010％以下、 を含有し、残部がFeおよび不可避的不純物から
なる鋼線にパテンテイングを施し均一な微細パー
ライト組織とした後、断面減少率25〜75％の冷間
加工を行い、温度550〜700℃の低温球状化焼鈍す
ることを特徴とする耐水素誘起割れ特性に優れた
高強度鋼線の製造法。 ２ Ｃ：0.40〜0.70％、Si：0.10〜１％、 Mn：0.20〜１％、Ｐ：0.025％以下、 Ｓ：0.010％以下、Al：0.008〜0.050％ を含有し、残部がFeおよび不可避的不純物から
なる鋼線にパテンテイングを施し均一な微細パー
ライト組織とした後、断面減少率25〜75％の冷間
加工を行い、温度550〜700℃の低温球状化焼鈍す
ることを特徴とする耐水素誘起割れ特性に優れた
高強度鋼線の製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10543788A JPH01279710A (ja) | 1988-04-30 | 1988-04-30 | 耐水素誘起割れ特性に優れた高強度鋼線の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10543788A JPH01279710A (ja) | 1988-04-30 | 1988-04-30 | 耐水素誘起割れ特性に優れた高強度鋼線の製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01279710A JPH01279710A (ja) | 1989-11-10 |
| JPH0583611B2 true JPH0583611B2 (ja) | 1993-11-26 |
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ID=14407570
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10543788A Granted JPH01279710A (ja) | 1988-04-30 | 1988-04-30 | 耐水素誘起割れ特性に優れた高強度鋼線の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH01279710A (ja) |
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1988
- 1988-04-30 JP JP10543788A patent/JPH01279710A/ja active Granted
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| JPH01279710A (ja) | 1989-11-10 |
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