JPH0375278B2 - - Google Patents
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- JPH0375278B2 JPH0375278B2 JP58240504A JP24050483A JPH0375278B2 JP H0375278 B2 JPH0375278 B2 JP H0375278B2 JP 58240504 A JP58240504 A JP 58240504A JP 24050483 A JP24050483 A JP 24050483A JP H0375278 B2 JPH0375278 B2 JP H0375278B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- welding
- weight
- stainless steel
- weld metal
- creep rupture
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
- B23K35/24—Selection of soldering or welding materials proper
- B23K35/30—Selection of soldering or welding materials proper with the principal constituent melting at less than 1550°C
- B23K35/3053—Fe as the principal constituent
- B23K35/308—Fe as the principal constituent with Cr as next major constituent
- B23K35/3086—Fe as the principal constituent with Cr as next major constituent containing Ni or Mn
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Arc Welding In General (AREA)
Description
本発明はステンレス鋼溶接材料に関し、特に高
温機器の溶接に用いられる溶接材料の改良に係
る。 高速増殖炉、化学プラントあるいは火力プラン
ト等の高温機器には、SUS304オーステナイト系
ステンレス鋼（以下、SUS304ステンレス鋼とい
う）を用いたものが多い。そして、これら
SUS304ステンレス鋼で上記の高温機器を製作す
る際、溶接材料としてはSUS308系ステンレス鋼
からなる溶接材料が従来使用されている。 ところで、上記のような高温機器の溶接部に
は、常温および高温での強度といつた基本的な特
性の他、クリープ破断延性、クリープ破断強度お
よびクリープ疲労特性等のクリープに関する特性
が要求される。これに対して、上記高温機器の溶
接材料を選択するに際し、従来は常温および高温
での強度と、クリープ強度が重視され、クリープ
破断延性は犠牲にされる傾向があつた。このた
め、SUS308系ステンレス鋼からなる従来の溶接
材料を用いた高温機器では、特に長時間高温使用
後（550℃×5000時間）において、溶接金属（溶
接部分）のクリープ破断延性が低下するという問
題があつた。 本発明は上記事情に鑑みてなされたもので、高
温機器、特にSUS304ステンレス鋼からなる高温
機器の溶接に使用した際、溶接金属の常温および
高温における引張り強度が所定の適正値を満足
し、且つ長時間高温使用後のクリープ破断延性が
低下しない溶接金属が得られるようなステンレス
鋼溶接材料を提供するものである。 即ち、本発明によるステンレス鋼溶接材料は、
下記(1)式で示されるクリープ破断伸びEL（％）≧
10を満足し、下記の組成からなることを特徴とす
る。 EL＝−60−22Si＋12Mn＋103P＋5.3Ni ＋25V−20Ti−40Nb＋103［Ｏ］＋0.2λ ……(1) Ｃ；0.02〜0.07重量％ Si；0.05〜0.90重量％ Mn；1.5〜3.0重量％ Ｐ；0.01〜0.04重量％ Ｓ；0.030重量％以下 Ni；9.0〜11.0重量％ Cr；18.0〜21.0重量％ Mo；3.0重量％以下 Ｖ；0.15重量％以下 Ti；0.10重量％以下 Ｂ；0.02重量％以下 Ｏ；0.001〜0.01重量％ Ｎ；0.005〜0.10重量％ Feおよび不可避的不純物；残部 尚、式(1)中、Si、Mn、Ｐ、Ni、Ｖ、Ti、Nb、
［Ｏ］は夫々各元素の重量％、λは溶接入熱
（KJ／cm）を示す。 上記本発明に係る溶接材料の組成は、SUS304
ステンレス鋼片を溶接母材とし、SUS308ステン
レス鋼を溶接材料として行なつた溶接試験データ
から帰納して得られたものである。次にこの溶接
試験と帰納方法について説明する。 溶接試験 種々のSUS308ステンレス鋼片を溶接材料とし
て用い、二つのSUS304ステンレス鋼片を種々の
溶接法で溶接することにより、夫々の場合につい
てGL＝30mm、外形６mmの試験片を作製した。こ
の各々の試験片につき、溶接金属の常温における
引張り強さT1、溶接金属の550℃における引張り
強さT2、溶接金属の550℃×5000時間後における
クリープ破断伸びELを定法により測定した。 続いて、各試験片について得られた上記T1と
ELの値をプロツトすることにより第１図に示す
相関図を得、またT2とELの値をプロツトして第
２図に示す相関図を得た。図中、曲線Ｍはこれら
データの平均線を示し、曲線Ｕ、曲線Ｌは曲線Ｍ
に基づいて描かれた上限線、下限線を夫々示して
いる。但し、この相関図は本発明で得ようとして
いる特性をもつた組成を帰納するために作製した
もので、この意味から厳選されたデータによつて
作製されている。従つて、SUS304ステンレス鋼
を溶接材料とした実際のデータは、これよりもバ
ラツキが更に大きいものとなる。 なお、第１図および第２図において、○、△、
□、◇、☆は当該プロツトに係る試験片が夫々下
記の溶接方法で作製されたことを示している。 ○：GTA（Gas Tungsten Arc溶接） △：被覆アーク溶接 □：サブマージアーク溶接 ◇：GMA（Gas Metal Arc溶接） ☆：電子ビーム溶接 また、図中●および▲は後述する実施例に係る
データを示している。 帰納方法 上記第１図および第２図のデータから、次のよ
うにして本発明による溶接材料の組成を求めた。 まず、本発明のステンレス鋼溶接材料で達成し
ようとする目標を、SUS304ステンレス鋼を溶接
したときの溶接金属が、EL≧10％（550℃×5000
時間での値）、T1＝53〜62Kgｆ／mm2、T2≦39Kg
ｆ／mm2の特性をもつことに置いた。550℃×5000
時間でのクリープ破断伸びELを10％以上に設定
したのは、これが第１図および第２図にインプツ
トされているデータの大半が満足している範囲に
当り、一部10％を割るデータが出たとしても略そ
れに近い数値が得られると考えたからである。も
し、上記ELの設定値を15％、20％と高くした場
合、クリープ延性については更に優れたものを得
ることができるが、それだけ種々の条件が厳しく
なり、これを満し得るものは極く狭い範囲に限定
されざるを得ないこととなる。 ところで、第１図の相関図上で550℃×5000時
間におけるELとして10％以上の値を得ることを
考えた場合、平均線Ｍを目安とすれば、溶接金属
が53〜62Kgｆ／mm2のT1をもつようにすれば良い
と考えることができる。ここで、35Kgｆ／mm2は母
材であるSUS304ステンレス鋼の最低引張り強さ
である。また、第２図の相関図上で平均線Ｍを目
安に考えた場合、T2が39Kgｆ／mm2以下であれば
10％以上のEL値（550℃×5000時間のもの）が得
られ、特にT2を35Kgｆ／mm2以下にすればクリー
プ延性の非常に優れた溶接金属が得られることが
分る。 他方、第１図および２図上において、下限線Ｌ
を目安にしてクリープ破断伸びELが10％以上を
考えた場合、T1、T2に関する規制条件は平均線
Ｍを用いるときよりも更に厳しいものとなる。ま
た、上限線Ｌを目安にしてクリープ破断伸びEL
が10％以上になるように考えた場合には、引張り
強さT1、T2の値が大きくなる。本発明ではT1、
T2をできるだけ低い値に押えることによつて10
％以上のクリープ破断伸びELを得ることを目的
としていることから、平均線Ｍを目安とした。 次に、重回帰分析を行なうことによつて、550
℃×5000時間後におけるクリープ破断伸びELに
及ぼす溶接ワイヤ化学成分の影響を求めた。その
結果によれば、550℃×5000時間後におけるクリ
ープ破断伸びEL（％）は下記(1)式によつて与えら
れる。 EL＝−60−22Si＋12Mn＋103P＋5.3Ni ＋25V−20Ti−40Nb＋103［Ｏ］＋0.2λ ……(1) ここで、Si、Mn、Ｐ、Ni、Ｖ、Ti、Nb、
［Ｏ］は夫々各元素の重量％、λは溶接入熱
（KJ／cm）を示している。また、これらの元素以
外に、Ｃ、Ｓ、Cr、Mo、Ｂ、Cu、Co、Al、Ｎ
についても重回帰分析を行なつたが、EL（％）に
与える影響を見るための一つのパラメータである
ｔ値が低く、寄与率が低いため削除した。 なお、既述のようにGTA、被覆アーク、サブ
マージアーク、GMA、電子ビーム溶接の５通り
の異なつた溶接方法が用いられているが、上記(1)
式には、溶接方法の違いがEL（％）に影響する化
学成分的因子（Ｏの量等）および熱的因子（入熱
λ）が含まれているから、溶接方法の違いはあま
り問題にはならない。従つて、上記(1)式は前記５
通りの溶接方法の全部について適用できると考え
られる。 以上から、本発明で目的としたクリープ延性、
即ち、550℃×5000時間において10％以上のクリ
ープ破断伸びELを有する溶接金属は、(1)式にお
いてEL≧10を満足し得る各成分元素の量を求め
ることによつて得られる。前述した本発明の溶接
材料組成はこうして求められたものであり、後述
の実施例の結果に示されるように、本発明の組成
範囲に適合する溶接材料によれば、550℃×5000
時間でのクリープ破断伸びが10％以上得られ、同
時に常温および高温における引張り強度も適正値
の範囲で満足することができる。この場合、Ｓ、
Ｖ、Ti、Nb、Ｂに上限を付したのは、これらの
成分を入れ過ぎると溶接金属のクリープ破断伸び
を損うからである。また、Ｏ、Ｎについては溶接
性を加味して上限および下限を設定した。Ｏ及び
Ｎの量は従来のSUS308溶接材料では規制されて
いないが、これらは多過ぎるとブローホールと呼
ばれる溶接欠陥を生じる原因となるものである。
従つて、Ｏ、Ｎの量を上記のように規制した本発
明の溶接材料では、溶接性の向上が期待できる。 なお、上述した本発明による溶接ワイヤの化学
成分と、これによる溶接金属の機械的性質を第１
表に纒めて示す（後述する実施例の化学成分およ
び機械的性質も一緒に記載した）。同表中に溶接
金属の機械的性質の一つとして記載したFNは、
δフエライト量（デイロング状態図によるフエラ
イト番号）である。FNについては、溶接時の割
れ感受性を下げるために0.5FN以上必要である
が、多過ぎると長時間の加熱によりδフエライト
がσ相に変態してクリープ延性を低下させる。こ
の意味から、表中に記載したように0.5〜10FNと
するのが望ましい。 なお、参考のためにSUS308溶接材料に関する
化学成分を第２表に示す。
温機器の溶接に用いられる溶接材料の改良に係
る。 高速増殖炉、化学プラントあるいは火力プラン
ト等の高温機器には、SUS304オーステナイト系
ステンレス鋼（以下、SUS304ステンレス鋼とい
う）を用いたものが多い。そして、これら
SUS304ステンレス鋼で上記の高温機器を製作す
る際、溶接材料としてはSUS308系ステンレス鋼
からなる溶接材料が従来使用されている。 ところで、上記のような高温機器の溶接部に
は、常温および高温での強度といつた基本的な特
性の他、クリープ破断延性、クリープ破断強度お
よびクリープ疲労特性等のクリープに関する特性
が要求される。これに対して、上記高温機器の溶
接材料を選択するに際し、従来は常温および高温
での強度と、クリープ強度が重視され、クリープ
破断延性は犠牲にされる傾向があつた。このた
め、SUS308系ステンレス鋼からなる従来の溶接
材料を用いた高温機器では、特に長時間高温使用
後（550℃×5000時間）において、溶接金属（溶
接部分）のクリープ破断延性が低下するという問
題があつた。 本発明は上記事情に鑑みてなされたもので、高
温機器、特にSUS304ステンレス鋼からなる高温
機器の溶接に使用した際、溶接金属の常温および
高温における引張り強度が所定の適正値を満足
し、且つ長時間高温使用後のクリープ破断延性が
低下しない溶接金属が得られるようなステンレス
鋼溶接材料を提供するものである。 即ち、本発明によるステンレス鋼溶接材料は、
下記(1)式で示されるクリープ破断伸びEL（％）≧
10を満足し、下記の組成からなることを特徴とす
る。 EL＝−60−22Si＋12Mn＋103P＋5.3Ni ＋25V−20Ti−40Nb＋103［Ｏ］＋0.2λ ……(1) Ｃ；0.02〜0.07重量％ Si；0.05〜0.90重量％ Mn；1.5〜3.0重量％ Ｐ；0.01〜0.04重量％ Ｓ；0.030重量％以下 Ni；9.0〜11.0重量％ Cr；18.0〜21.0重量％ Mo；3.0重量％以下 Ｖ；0.15重量％以下 Ti；0.10重量％以下 Ｂ；0.02重量％以下 Ｏ；0.001〜0.01重量％ Ｎ；0.005〜0.10重量％ Feおよび不可避的不純物；残部 尚、式(1)中、Si、Mn、Ｐ、Ni、Ｖ、Ti、Nb、
［Ｏ］は夫々各元素の重量％、λは溶接入熱
（KJ／cm）を示す。 上記本発明に係る溶接材料の組成は、SUS304
ステンレス鋼片を溶接母材とし、SUS308ステン
レス鋼を溶接材料として行なつた溶接試験データ
から帰納して得られたものである。次にこの溶接
試験と帰納方法について説明する。 溶接試験 種々のSUS308ステンレス鋼片を溶接材料とし
て用い、二つのSUS304ステンレス鋼片を種々の
溶接法で溶接することにより、夫々の場合につい
てGL＝30mm、外形６mmの試験片を作製した。こ
の各々の試験片につき、溶接金属の常温における
引張り強さT1、溶接金属の550℃における引張り
強さT2、溶接金属の550℃×5000時間後における
クリープ破断伸びELを定法により測定した。 続いて、各試験片について得られた上記T1と
ELの値をプロツトすることにより第１図に示す
相関図を得、またT2とELの値をプロツトして第
２図に示す相関図を得た。図中、曲線Ｍはこれら
データの平均線を示し、曲線Ｕ、曲線Ｌは曲線Ｍ
に基づいて描かれた上限線、下限線を夫々示して
いる。但し、この相関図は本発明で得ようとして
いる特性をもつた組成を帰納するために作製した
もので、この意味から厳選されたデータによつて
作製されている。従つて、SUS304ステンレス鋼
を溶接材料とした実際のデータは、これよりもバ
ラツキが更に大きいものとなる。 なお、第１図および第２図において、○、△、
□、◇、☆は当該プロツトに係る試験片が夫々下
記の溶接方法で作製されたことを示している。 ○：GTA（Gas Tungsten Arc溶接） △：被覆アーク溶接 □：サブマージアーク溶接 ◇：GMA（Gas Metal Arc溶接） ☆：電子ビーム溶接 また、図中●および▲は後述する実施例に係る
データを示している。 帰納方法 上記第１図および第２図のデータから、次のよ
うにして本発明による溶接材料の組成を求めた。 まず、本発明のステンレス鋼溶接材料で達成し
ようとする目標を、SUS304ステンレス鋼を溶接
したときの溶接金属が、EL≧10％（550℃×5000
時間での値）、T1＝53〜62Kgｆ／mm2、T2≦39Kg
ｆ／mm2の特性をもつことに置いた。550℃×5000
時間でのクリープ破断伸びELを10％以上に設定
したのは、これが第１図および第２図にインプツ
トされているデータの大半が満足している範囲に
当り、一部10％を割るデータが出たとしても略そ
れに近い数値が得られると考えたからである。も
し、上記ELの設定値を15％、20％と高くした場
合、クリープ延性については更に優れたものを得
ることができるが、それだけ種々の条件が厳しく
なり、これを満し得るものは極く狭い範囲に限定
されざるを得ないこととなる。 ところで、第１図の相関図上で550℃×5000時
間におけるELとして10％以上の値を得ることを
考えた場合、平均線Ｍを目安とすれば、溶接金属
が53〜62Kgｆ／mm2のT1をもつようにすれば良い
と考えることができる。ここで、35Kgｆ／mm2は母
材であるSUS304ステンレス鋼の最低引張り強さ
である。また、第２図の相関図上で平均線Ｍを目
安に考えた場合、T2が39Kgｆ／mm2以下であれば
10％以上のEL値（550℃×5000時間のもの）が得
られ、特にT2を35Kgｆ／mm2以下にすればクリー
プ延性の非常に優れた溶接金属が得られることが
分る。 他方、第１図および２図上において、下限線Ｌ
を目安にしてクリープ破断伸びELが10％以上を
考えた場合、T1、T2に関する規制条件は平均線
Ｍを用いるときよりも更に厳しいものとなる。ま
た、上限線Ｌを目安にしてクリープ破断伸びEL
が10％以上になるように考えた場合には、引張り
強さT1、T2の値が大きくなる。本発明ではT1、
T2をできるだけ低い値に押えることによつて10
％以上のクリープ破断伸びELを得ることを目的
としていることから、平均線Ｍを目安とした。 次に、重回帰分析を行なうことによつて、550
℃×5000時間後におけるクリープ破断伸びELに
及ぼす溶接ワイヤ化学成分の影響を求めた。その
結果によれば、550℃×5000時間後におけるクリ
ープ破断伸びEL（％）は下記(1)式によつて与えら
れる。 EL＝−60−22Si＋12Mn＋103P＋5.3Ni ＋25V−20Ti−40Nb＋103［Ｏ］＋0.2λ ……(1) ここで、Si、Mn、Ｐ、Ni、Ｖ、Ti、Nb、
［Ｏ］は夫々各元素の重量％、λは溶接入熱
（KJ／cm）を示している。また、これらの元素以
外に、Ｃ、Ｓ、Cr、Mo、Ｂ、Cu、Co、Al、Ｎ
についても重回帰分析を行なつたが、EL（％）に
与える影響を見るための一つのパラメータである
ｔ値が低く、寄与率が低いため削除した。 なお、既述のようにGTA、被覆アーク、サブ
マージアーク、GMA、電子ビーム溶接の５通り
の異なつた溶接方法が用いられているが、上記(1)
式には、溶接方法の違いがEL（％）に影響する化
学成分的因子（Ｏの量等）および熱的因子（入熱
λ）が含まれているから、溶接方法の違いはあま
り問題にはならない。従つて、上記(1)式は前記５
通りの溶接方法の全部について適用できると考え
られる。 以上から、本発明で目的としたクリープ延性、
即ち、550℃×5000時間において10％以上のクリ
ープ破断伸びELを有する溶接金属は、(1)式にお
いてEL≧10を満足し得る各成分元素の量を求め
ることによつて得られる。前述した本発明の溶接
材料組成はこうして求められたものであり、後述
の実施例の結果に示されるように、本発明の組成
範囲に適合する溶接材料によれば、550℃×5000
時間でのクリープ破断伸びが10％以上得られ、同
時に常温および高温における引張り強度も適正値
の範囲で満足することができる。この場合、Ｓ、
Ｖ、Ti、Nb、Ｂに上限を付したのは、これらの
成分を入れ過ぎると溶接金属のクリープ破断伸び
を損うからである。また、Ｏ、Ｎについては溶接
性を加味して上限および下限を設定した。Ｏ及び
Ｎの量は従来のSUS308溶接材料では規制されて
いないが、これらは多過ぎるとブローホールと呼
ばれる溶接欠陥を生じる原因となるものである。
従つて、Ｏ、Ｎの量を上記のように規制した本発
明の溶接材料では、溶接性の向上が期待できる。 なお、上述した本発明による溶接ワイヤの化学
成分と、これによる溶接金属の機械的性質を第１
表に纒めて示す（後述する実施例の化学成分およ
び機械的性質も一緒に記載した）。同表中に溶接
金属の機械的性質の一つとして記載したFNは、
δフエライト量（デイロング状態図によるフエラ
イト番号）である。FNについては、溶接時の割
れ感受性を下げるために0.5FN以上必要である
が、多過ぎると長時間の加熱によりδフエライト
がσ相に変態してクリープ延性を低下させる。こ
の意味から、表中に記載したように0.5〜10FNと
するのが望ましい。 なお、参考のためにSUS308溶接材料に関する
化学成分を第２表に示す。
【表】
【表】
【表】
以下に本発明の実施例を説明する。
実施例 １
定法により、第１表の実施例１の欄に示した成
分組成を有する溶接材料を製造し、これを溶接ワ
イヤに加工した。 次に、この溶接ワイヤを用い、SUS304ステン
レス鋼片をGTA溶接法により溶接してGL＝30
mm、外径６mmの試験片を作製した。この試験片に
ついて、溶接金属の常温における引張り強さT1、
溶接金属の550℃における引張り強さT2、溶接金
属の550℃×5000時間後におけるクリープ破断伸
びELを定法により測定した。その結果を第１表
中に記載すると共に、第１図および第２図中に●
で示した。この結果から明かなように、この実施
例の溶接材料によれば所期のクリープ延性および
所定の引張り強さをもつた溶接金属を得ることが
できる。 実施例 ２ 定法により、第１表の実施例２の欄に示した成
分組成を有する溶接材料を製造し、これを溶接ワ
イヤに加工した。この溶接ワイヤを用い、被覆ア
ーク溶接により実施例１の場合と同様の試験片を
作製し、該試験片を用いて実施例１の場合と同じ
試験を行なつた。その結果を第１表中に記載する
と共に、第１図および第２図中に▲で示した。こ
の結果から明かなように、この実施例の溶接材料
による場合も、所期のクリープ延性および所定の
引張り強さをもつた溶接金属を得ることができ
る。 以上詳述したように、本発明のステンレス鋼溶
接材料によれば、高温機器、特にSUS304ステン
レス鋼からなる高温機器の溶接に使用した際、溶
接金属の常温および高温における引張り強度が所
定の適正値を満足し、且つ長時間高温使用後のク
リープ破断延性が低下しない溶接金属が得られる
等、顕著な効果を奏し得るものである。
分組成を有する溶接材料を製造し、これを溶接ワ
イヤに加工した。 次に、この溶接ワイヤを用い、SUS304ステン
レス鋼片をGTA溶接法により溶接してGL＝30
mm、外径６mmの試験片を作製した。この試験片に
ついて、溶接金属の常温における引張り強さT1、
溶接金属の550℃における引張り強さT2、溶接金
属の550℃×5000時間後におけるクリープ破断伸
びELを定法により測定した。その結果を第１表
中に記載すると共に、第１図および第２図中に●
で示した。この結果から明かなように、この実施
例の溶接材料によれば所期のクリープ延性および
所定の引張り強さをもつた溶接金属を得ることが
できる。 実施例 ２ 定法により、第１表の実施例２の欄に示した成
分組成を有する溶接材料を製造し、これを溶接ワ
イヤに加工した。この溶接ワイヤを用い、被覆ア
ーク溶接により実施例１の場合と同様の試験片を
作製し、該試験片を用いて実施例１の場合と同じ
試験を行なつた。その結果を第１表中に記載する
と共に、第１図および第２図中に▲で示した。こ
の結果から明かなように、この実施例の溶接材料
による場合も、所期のクリープ延性および所定の
引張り強さをもつた溶接金属を得ることができ
る。 以上詳述したように、本発明のステンレス鋼溶
接材料によれば、高温機器、特にSUS304ステン
レス鋼からなる高温機器の溶接に使用した際、溶
接金属の常温および高温における引張り強度が所
定の適正値を満足し、且つ長時間高温使用後のク
リープ破断延性が低下しない溶接金属が得られる
等、顕著な効果を奏し得るものである。
第１図はSUS304ステンレス鋼片を種々の溶接
方法で溶接した試験片について、その溶接金属の
常温における引張り強さと550℃×5000時間での
クリープ破断伸びとの相関を示す図であり、第２
図は溶接金属の550℃における引張り強さと550℃
×5000時間でのクリープ破断伸びとの相関を示す
図である。
方法で溶接した試験片について、その溶接金属の
常温における引張り強さと550℃×5000時間での
クリープ破断伸びとの相関を示す図であり、第２
図は溶接金属の550℃における引張り強さと550℃
×5000時間でのクリープ破断伸びとの相関を示す
図である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 下記(1)式で示されるクリープ破断伸びEL
（％）≧10を満足し、下記の組成からなることを特
徴とするステンレス鋼溶接材料。 EL＝−60−22Si＋12Mn＋103P＋5.3Ni ＋25V−20Ti−40Nb＋103［Ｏ］＋0.2λ ……(1) Ｃ；0.02〜0.07重量％ Si；0.05〜0.90重量％ Mn；1.5〜3.0重量％ Ｐ；0.01〜0.04重量％ Ｓ；0.030重量％以下 Ni；9.0〜11.0重量％ Cr；18.0〜21.0重量％ Mo；3.0重量％以下 Ｖ；0.15重量％以下 Ti；0.10重量％以下 Ｂ；0.02重量％以下 Ｏ；0.001〜0.01重量％ Ｎ；0.005〜0.10重量％ Feおよび不可避的不純物；残部 尚、式(1)中、Si、Mn、Ｐ、Ni、Ｖ、Ti、Nb、
［Ｏ］は夫々各元素の重量％、λは溶接入熱
（KJ／cm）を示す。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24050483A JPS60130496A (ja) | 1983-12-20 | 1983-12-20 | ステンレス鋼溶接材料 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24050483A JPS60130496A (ja) | 1983-12-20 | 1983-12-20 | ステンレス鋼溶接材料 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60130496A JPS60130496A (ja) | 1985-07-11 |
| JPH0375278B2 true JPH0375278B2 (ja) | 1991-11-29 |
Family
ID=17060497
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP24050483A Granted JPS60130496A (ja) | 1983-12-20 | 1983-12-20 | ステンレス鋼溶接材料 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60130496A (ja) |
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-
1983
- 1983-12-20 JP JP24050483A patent/JPS60130496A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS60130496A (ja) | 1985-07-11 |
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