JPH0381671A - 非停電絶縁診断装置 - Google Patents
非停電絶縁診断装置Info
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- JPH0381671A JPH0381671A JP21693689A JP21693689A JPH0381671A JP H0381671 A JPH0381671 A JP H0381671A JP 21693689 A JP21693689 A JP 21693689A JP 21693689 A JP21693689 A JP 21693689A JP H0381671 A JPH0381671 A JP H0381671A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
この発明は、運転中の受変電設備機器の絶縁診断を非停
電のもとで行うことができる非停電絶縁診断装置に関す
るものである。
電のもとで行うことができる非停電絶縁診断装置に関す
るものである。
従来のこの種の装置として第３図に示すものがあった。
図はビル等の受変電室に設置された電気機器の絶縁劣化
診断を活線の状態で行う非停電絶縁診断装置の構成図で
あり、図において、１は母線、２はブッシング端子４を
介して母線１から課電される被診断機器、３は接地、５
は被診断機器２の接地線である。６は前記接地線５にク
ランプしたクランプ型電流センサＣＴ２．７は計測部、
８は標準抵抗を内蔵し、母線１に脱着可能な診断ロッド
、９は診断ロッド用のアース線である。
診断を活線の状態で行う非停電絶縁診断装置の構成図で
あり、図において、１は母線、２はブッシング端子４を
介して母線１から課電される被診断機器、３は接地、５
は被診断機器２の接地線である。６は前記接地線５にク
ランプしたクランプ型電流センサＣＴ２．７は計測部、
８は標準抵抗を内蔵し、母線１に脱着可能な診断ロッド
、９は診断ロッド用のアース線である。
次に動作について説明する。最初に第５図（ａ）の等価
回路、および同図（ｂ）のベクトル図を参照して説明す
る。まず、被診断機器２０大地絶縁抵抗を−Ｒｘｓ並列
静電容量なＣｘとすると、これらを経由して、接地線５
に破線で示す大地漏れ電流Ｉｘが流れる。第５図（ｂｌ
はこれをベクトル図で示したもので、母線電圧Ｖに対し
て大地漏れ電流Ｉｘは該母線電圧Ｖと同相の電流成分Ｉ
ＲＸで表わされる。
回路、および同図（ｂ）のベクトル図を参照して説明す
る。まず、被診断機器２０大地絶縁抵抗を−Ｒｘｓ並列
静電容量なＣｘとすると、これらを経由して、接地線５
に破線で示す大地漏れ電流Ｉｘが流れる。第５図（ｂｌ
はこれをベクトル図で示したもので、母線電圧Ｖに対し
て大地漏れ電流Ｉｘは該母線電圧Ｖと同相の電流成分Ｉ
ＲＸで表わされる。
また、電流成分ＩＣＸは電圧成分Ｖよりもπ／２進みの
成分で表わされる。このうち機器の絶縁劣化と強い相関
を示す成分は大地絶縁抵抗Ｒｘの電流成分ＩＲＸであり
、これと大地静電容量Ｃｘの電流成分ＩＣＸとの比をと
って誘電体損失率ｔａｎδを定義し、このｔａｎδの大
小で機器絶縁劣化の程度を表わしている。
成分で表わされる。このうち機器の絶縁劣化と強い相関
を示す成分は大地絶縁抵抗Ｒｘの電流成分ＩＲＸであり
、これと大地静電容量Ｃｘの電流成分ＩＣＸとの比をと
って誘電体損失率ｔａｎδを定義し、このｔａｎδの大
小で機器絶縁劣化の程度を表わしている。
そこで、診断ロッド８を当該被診断機器２が接続されて
いる母線１の一線に接触させると、内蔵された標準抵抗
Ｒｓを経由して、母線電圧Ｖと完全に同相の基準信号電
流Ｉｓが流れ、この基準信号電流Ｉｓを計測部７に入力
する。一方、被診断機器２０大地漏れ電流Ｉｘはクラン
プ型電流センサｃ’ｒ２ （５１によって磁気結合的に
検出され、この漏れ電流ｉｘを計測部７の他の端子に入
力する。計測部７では第５図（ｂｌに示すように基準信
号電流Ｉｓをπ／２遅らせ、且つ静電容量Ｃｘの電流成
分ＩＣＸと相殺するよ５に利得制御を行うことにより、
すなわちベクトル演算関数φにて処理されたφ・Ｉｓ酸
成分用いることで、大地漏れ電流Ｉｘの中から絶縁抵抗
Ｒｘの電流成分ＩＲＸを検出する。その後、計測部７に
おいて ｔａｎδ＝ Ｉ ＲＸ ／ ｌφ・ｌ５１Ｃｘ
＝ｌφ１／ωＲｓ ｌ Ｒｘ ＝＝ １７Ｃ１）
ＣＸ ｔ ａｎδなる内部演算を実行して、ｔａｎδｒ
Ｃｘ ｌ ＲＸ をそれぞれ計測部７に表示させる
。ここで、ωは母線交流電圧の角周波数である。また、
クランプ型電流センサＣＴ２ （６１によって検出され
た漏れ電流ｉｘは大地漏れ電流ＩＸと同価に扱っている
。
いる母線１の一線に接触させると、内蔵された標準抵抗
Ｒｓを経由して、母線電圧Ｖと完全に同相の基準信号電
流Ｉｓが流れ、この基準信号電流Ｉｓを計測部７に入力
する。一方、被診断機器２０大地漏れ電流Ｉｘはクラン
プ型電流センサｃ’ｒ２ （５１によって磁気結合的に
検出され、この漏れ電流ｉｘを計測部７の他の端子に入
力する。計測部７では第５図（ｂｌに示すように基準信
号電流Ｉｓをπ／２遅らせ、且つ静電容量Ｃｘの電流成
分ＩＣＸと相殺するよ５に利得制御を行うことにより、
すなわちベクトル演算関数φにて処理されたφ・Ｉｓ酸
成分用いることで、大地漏れ電流Ｉｘの中から絶縁抵抗
Ｒｘの電流成分ＩＲＸを検出する。その後、計測部７に
おいて ｔａｎδ＝ Ｉ ＲＸ ／ ｌφ・ｌ５１Ｃｘ
＝ｌφ１／ωＲｓ ｌ Ｒｘ ＝＝ １７Ｃ１）
ＣＸ ｔ ａｎδなる内部演算を実行して、ｔａｎδｒ
Ｃｘ ｌ ＲＸ をそれぞれ計測部７に表示させる
。ここで、ωは母線交流電圧の角周波数である。また、
クランプ型電流センサＣＴ２ （６１によって検出され
た漏れ電流ｉｘは大地漏れ電流ＩＸと同価に扱っている
。
このように被診断機器２が母線１の一線と大地との間に
電気的に設置されている場合には、機器を電路から切り
離すことなく絶縁診断することが可能である。
電気的に設置されている場合には、機器を電路から切り
離すことなく絶縁診断することが可能である。
しかし、上記の計測方法では第４図に示すように一被診
断機器２が母線１の二線間、あるいは三線相互間から課
電されている場合には、以下の理由により絶縁診断をす
ることが不可能となる。
断機器２が母線１の二線間、あるいは三線相互間から課
電されている場合には、以下の理由により絶縁診断をす
ることが不可能となる。
例えば、第６図（ａ）の等価回路、および同図（ｂｌの
ベクトル図は上記理由を図示したものである。第４図の
ように被診断機器２がＵ相とＶ相の母線から課電されて
いる場合には、第６図（ａｌのように各相と大地間の大
地絶縁抵抗ＲＸｕ ＋ ＲＸＶ ｓおよび大地静電容量
Ｃｘｕ ＋ Ｃｘｖに対応して、それぞれ大地漏れ電流
ＩＲｘｕ 、 ＩａｘｖおよびＩｃｘｕ 、 ＩＣｘｖ
が流れる。第６図（ｂｌはこれら各電流成分と母線電圧
Ｖｕ 。
ベクトル図は上記理由を図示したものである。第４図の
ように被診断機器２がＵ相とＶ相の母線から課電されて
いる場合には、第６図（ａｌのように各相と大地間の大
地絶縁抵抗ＲＸｕ ＋ ＲＸＶ ｓおよび大地静電容量
Ｃｘｕ ＋ Ｃｘｖに対応して、それぞれ大地漏れ電流
ＩＲｘｕ 、 ＩａｘｖおよびＩｃｘｕ 、 ＩＣｘｖ
が流れる。第６図（ｂｌはこれら各電流成分と母線電圧
Ｖｕ 。
ＶＶ どの位相関係をベクトル的に示している。同図
には被診断機器２全体の大地漏れ電流ＩＸがＵ相の成分
ＩＸｕ 、およびＶ相の成分ＩＸＶから構成されること
が示されている。そして大地漏れ電流ＩＸがｒ ｃｘｕ
とＩｃｘｖ のベクトル和ＩＣＸ、およびＩ ａ
ｘｕとＩ Ｒｘｖ のベクトル和ＩＲｘの成分に分解
され、工Ｒｘ ／ ＩＣＸがｔａｎδであることも示し
ている。
には被診断機器２全体の大地漏れ電流ＩＸがＵ相の成分
ＩＸｕ 、およびＶ相の成分ＩＸＶから構成されること
が示されている。そして大地漏れ電流ＩＸがｒ ｃｘｕ
とＩｃｘｖ のベクトル和ＩＣＸ、およびＩ ａ
ｘｕとＩ Ｒｘｖ のベクトル和ＩＲｘの成分に分解
され、工Ｒｘ ／ ＩＣＸがｔａｎδであることも示し
ている。
さて、大地漏れ電流ＩＣＸｕ とＩＣＸＶ が等しい
ときには、ベクトル和ＩＣＸは、各相母線から標準抵抗
Ｒｓを経由して得られる基準信号電流Ｉ８ｕおよびＩＳ
Ｖのベクトル和ｒｓ （図示せず）をベクトル演算関数
φにて処理されたφ・Ｉｓ酸成分よって相殺される。し
たがって漏れ電流ＩＸの中から正確にＩ ＲＸｕ と
ＩＲＸＶ のベクトル和であるＩＲＸを検出すること
ができるので、計測部７の内部演算からｔａｎδ等を計
測できる。
ときには、ベクトル和ＩＣＸは、各相母線から標準抵抗
Ｒｓを経由して得られる基準信号電流Ｉ８ｕおよびＩＳ
Ｖのベクトル和ｒｓ （図示せず）をベクトル演算関数
φにて処理されたφ・Ｉｓ酸成分よって相殺される。し
たがって漏れ電流ＩＸの中から正確にＩ ＲＸｕ と
ＩＲＸＶ のベクトル和であるＩＲＸを検出すること
ができるので、計測部７の内部演算からｔａｎδ等を計
測できる。
しかし、一般に各相の接地に対する大地静電容量ＣＸｕ
およびＣＸＶは１〜５％程度相異しているので、上記し
たφ・Ｉｓ酸成分よって大地漏れ電流ＩＣＸを正確に相
殺させることは不可能であり、よってｔａｎδや絶縁抵
抗を演算表示させると誤差が犬と々って計測の意味を失
う。
およびＣＸＶは１〜５％程度相異しているので、上記し
たφ・Ｉｓ酸成分よって大地漏れ電流ＩＣＸを正確に相
殺させることは不可能であり、よってｔａｎδや絶縁抵
抗を演算表示させると誤差が犬と々って計測の意味を失
う。
このことは被診断機器２が母線の三線間から課電される
場合についても同様である。
場合についても同様である。
従来の非停電絶縁診断装置は以上のように構成されてい
るので、被診断機器が母線の一つの相から課電される場
合のみしか有効な絶縁診断結果を出力することはできな
かった。また、現場安全の見地からすれば診断ロッドを
直接母線に接触させる行為が伴う作業は大変危険である
という課題があった。
るので、被診断機器が母線の一つの相から課電される場
合のみしか有効な絶縁診断結果を出力することはできな
かった。また、現場安全の見地からすれば診断ロッドを
直接母線に接触させる行為が伴う作業は大変危険である
という課題があった。
この発明は上記のような課題を解消するためになされた
もので、被診断機器が複数の相から課電されている場合
であっても非停電で絶縁診断することができ、また診断
ロンドを母線に接触させる必要がなくして安心して現場
作業を実行できる非停電絶縁診断装置を得ることを目的
とする。
もので、被診断機器が複数の相から課電されている場合
であっても非停電で絶縁診断することができ、また診断
ロンドを母線に接触させる必要がなくして安心して現場
作業を実行できる非停電絶縁診断装置を得ることを目的
とする。
この発明に係る非停電絶縁診断装置は、母線に接続され
た被診断装置の接地線にクランプ型変成器を磁気誘導セ
ットし、商用周波より充分高い周波数の高周波電流を高
周波電源より供給し、前記被診断機器の接地線に計測部
の一方の入力端子を接続する。そして、他の入力端子を
、母線に繋がれた他の機器の接地相当線にクランプ型電
流センサを介して磁気誘導セットし、前記計測部におい
て検出した高周波電流に起因する漏れ電流より演算によ
って絶縁抵抗、誘電体損失率及び静電容量を求め表示す
るようにしたものである。
た被診断装置の接地線にクランプ型変成器を磁気誘導セ
ットし、商用周波より充分高い周波数の高周波電流を高
周波電源より供給し、前記被診断機器の接地線に計測部
の一方の入力端子を接続する。そして、他の入力端子を
、母線に繋がれた他の機器の接地相当線にクランプ型電
流センサを介して磁気誘導セットし、前記計測部におい
て検出した高周波電流に起因する漏れ電流より演算によ
って絶縁抵抗、誘電体損失率及び静電容量を求め表示す
るようにしたものである。
この発明における非停電絶縁診断装置は被診断機器の接
地線にクランプ型変成器を磁気誘導セットし、そのクラ
ンプ型変成器の１次側から高周波電源により高周波の電
流を供給すると共に、前記被診断機器の接地線に計測部
の一方の入力端子を接続し、他の入力端子を母線に接続
した他の機器の接地相当線にクランプ型電流センサを介
して磁気誘導セットし、前記高周波電流によって接地線
に誘起された電圧による被診断機器の絶縁状態に対応し
た漏れ電流を検出して、演算によって誘電体損失率等を
求めるので、良好な検出信号下での非停電絶縁診断を可
能とする。
地線にクランプ型変成器を磁気誘導セットし、そのクラ
ンプ型変成器の１次側から高周波電源により高周波の電
流を供給すると共に、前記被診断機器の接地線に計測部
の一方の入力端子を接続し、他の入力端子を母線に接続
した他の機器の接地相当線にクランプ型電流センサを介
して磁気誘導セットし、前記高周波電流によって接地線
に誘起された電圧による被診断機器の絶縁状態に対応し
た漏れ電流を検出して、演算によって誘電体損失率等を
求めるので、良好な検出信号下での非停電絶縁診断を可
能とする。
以下、この発明の一実施例を図について説明する。図中
、第３図及び第４図と同一の部分は同一の符号をもって
図示した第１図において、１０は被診断機器２の接地線
５にクランプされた磁気誘導セットのクランプ型変成器
ＣＴ１（１０）、１１はクランプ型変成器ＣＴｌ（１０
）の−次側に電流を供給し接地線５に高周波電圧を磁気
誘導する高周波電源、１３は被診断機器２に隣接する比
較的静電容量の大きい他の機器、６は前記他の機器１３
の接地線１４にクランプして取り付けたクランプ型電流
センサｃ’ｒ２（５１，７は前記クランプ型変成器ＣＴ
１（１０）の誘起電圧を接地線５のａ点からと、クラン
プ型電流センサＣＴ２ （６）の出力からそれぞれ取り
込んで計測する計測部である。
、第３図及び第４図と同一の部分は同一の符号をもって
図示した第１図において、１０は被診断機器２の接地線
５にクランプされた磁気誘導セットのクランプ型変成器
ＣＴ１（１０）、１１はクランプ型変成器ＣＴｌ（１０
）の−次側に電流を供給し接地線５に高周波電圧を磁気
誘導する高周波電源、１３は被診断機器２に隣接する比
較的静電容量の大きい他の機器、６は前記他の機器１３
の接地線１４にクランプして取り付けたクランプ型電流
センサｃ’ｒ２（５１，７は前記クランプ型変成器ＣＴ
１（１０）の誘起電圧を接地線５のａ点からと、クラン
プ型電流センサＣＴ２ （６）の出力からそれぞれ取り
込んで計測する計測部である。
次に第２図（ａｌ 、 （ｂｌを参照して動作について
説明する。
説明する。
まず、クランプ型変成器ＣＴＩ（１０）はその１次側巻
線のターン数、高周波電源１１の周波数及び、インピー
ダンス等を適当に選ぶことにより、鉄心磁束密度１〜１
．５テスラにて、接地線のａ点と接地３間に１ターン当
り、例えば１０３５Ｈｚ、◆１０Ｖの電圧ｖｆを誘導す
ることができる。この誘起電圧ｖｆは母線電圧６６００
Ｖに比較すると充分低く、機器の絶縁に悪影響を与える
ことはない。
線のターン数、高周波電源１１の周波数及び、インピー
ダンス等を適当に選ぶことにより、鉄心磁束密度１〜１
．５テスラにて、接地線のａ点と接地３間に１ターン当
り、例えば１０３５Ｈｚ、◆１０Ｖの電圧ｖｆを誘導す
ることができる。この誘起電圧ｖｆは母線電圧６６００
Ｖに比較すると充分低く、機器の絶縁に悪影響を与える
ことはない。
ここで、例えば被診断機器２が三相機器の場合には、第
２図（ａｌに示すようにｕ、ｖ、ｗ相と接地（３）間に
はそれぞれ静電容量Ｃｘｕ 、 Ｃｘｖ ＋ Ｃｘｗ、
および絶縁抵抗Ｒｘｕ ＋ Ｒｘｖ 、 Ｒｘｗが存在
する。被診断機器２が変圧器の場合には静電容量Ｃｘの
大きさは１，０００〜５．０００ ｐ Ｆ程度、また、
計器用変圧器等では５０〜１００ｐＦ’程度である。一
方、受変電設備機器で静電容量の大きい引込用ケーブル
や進相コンデンサ等では静電容量Ｃｏｕ ＊ Ｃｏｖ
。
２図（ａｌに示すようにｕ、ｖ、ｗ相と接地（３）間に
はそれぞれ静電容量Ｃｘｕ 、 Ｃｘｖ ＋ Ｃｘｗ、
および絶縁抵抗Ｒｘｕ ＋ Ｒｘｖ 、 Ｒｘｗが存在
する。被診断機器２が変圧器の場合には静電容量Ｃｘの
大きさは１，０００〜５．０００ ｐ Ｆ程度、また、
計器用変圧器等では５０〜１００ｐＦ’程度である。一
方、受変電設備機器で静電容量の大きい引込用ケーブル
や進相コンデンサ等では静電容量Ｃｏｕ ＊ Ｃｏｖ
。
ＣＯＷとして１０．０００〜１００．０００９ Ｆが存
在し、これが被診断機器２と並列に入るので前記１０ｖ
程度の高周波の誘導電圧ｖｆはそのほとんどが被診断機
器２に加わることと々る。
在し、これが被診断機器２と並列に入るので前記１０ｖ
程度の高周波の誘導電圧ｖｆはそのほとんどが被診断機
器２に加わることと々る。
したがって絶縁抵抗Ｒｘ 、および静電容量Ｃｘに起因
する周波数ｆの漏れ電流Ｉｘｆは三相−括的に母線１を
経由してケーブルやコンデンサ等の他の機器１３に流入
する。この漏れ電流Ｉｘｆは他の機器１３の接地１５を
通って高周波電圧注入点の接地３へ戻ってくるので、接
地線５にクランプ型電流センサを磁気誘導セットして検
出すれば良Ｌ・と考えられるが、被診断機器２の架台が
据え付けられているコンクリート床の抵抗を介する循還
電流も接地３へ戻ることとなり、漏れ電流Ｉｘｆの検出
を接地線５で行うことは困難である。そこで、第１図、
および第２図ｆａｔに示すように計測部７の一方の入力
端子をケーブルやコンデンサの接地線１４にクランプ型
電流センサｃ’ｒ２（６Ｊを介して磁気誘導セットする
ことによりこれを可能にする。クランプ型電流センサＣ
Ｔ２（６）の出力には漏れ電流Ｉｘｆ以外に静電容量Ｃ
ｏの大きさに相応する商用周波の電流ＩＣＯも含まれる
ので、計測部７０入力前段においてこれをＦ波して周波
数ｆの漏れ電流Ｉｘｆのみを取り出す。
する周波数ｆの漏れ電流Ｉｘｆは三相−括的に母線１を
経由してケーブルやコンデンサ等の他の機器１３に流入
する。この漏れ電流Ｉｘｆは他の機器１３の接地１５を
通って高周波電圧注入点の接地３へ戻ってくるので、接
地線５にクランプ型電流センサを磁気誘導セットして検
出すれば良Ｌ・と考えられるが、被診断機器２の架台が
据え付けられているコンクリート床の抵抗を介する循還
電流も接地３へ戻ることとなり、漏れ電流Ｉｘｆの検出
を接地線５で行うことは困難である。そこで、第１図、
および第２図ｆａｔに示すように計測部７の一方の入力
端子をケーブルやコンデンサの接地線１４にクランプ型
電流センサｃ’ｒ２（６Ｊを介して磁気誘導セットする
ことによりこれを可能にする。クランプ型電流センサＣ
Ｔ２（６）の出力には漏れ電流Ｉｘｆ以外に静電容量Ｃ
ｏの大きさに相応する商用周波の電流ＩＣＯも含まれる
ので、計測部７０入力前段においてこれをＦ波して周波
数ｆの漏れ電流Ｉｘｆのみを取り出す。
計測部７の他の入力端子には接地線５のａ点から誘起電
圧Ｖｆを入力するが、これをベクトル演算関数θにて処
理させることにより、第２図（ｂｌベクトル図のように
θ・Ｖｆを用いてＩ ｃｘｆを相殺させ、漏れ電流Ｉｘ
ｆを誘起電圧ｖｆと同相成分のＩ Ｒｘｆとπ／２進み
のＩ ｃｘｆに分解する。その後、ｔａｎδ＝ ＩＲＸ
／ｌθ−Ｖｆｌ ｌ Ｃｘ＝Ｉθ１／２πｆ。
圧Ｖｆを入力するが、これをベクトル演算関数θにて処
理させることにより、第２図（ｂｌベクトル図のように
θ・Ｖｆを用いてＩ ｃｘｆを相殺させ、漏れ電流Ｉｘ
ｆを誘起電圧ｖｆと同相成分のＩ Ｒｘｆとπ／２進み
のＩ ｃｘｆに分解する。その後、ｔａｎδ＝ ＩＲＸ
／ｌθ−Ｖｆｌ ｌ Ｃｘ＝Ｉθ１／２πｆ。
Ｒｘ ＝ １／２πｆｃｘｔａｎδなる内部演算を行っ
て、ｔａ’ｘδ＋ Ｃｘ ｌ ＲＸをそれぞれ計測部７
に表示させる。
て、ｔａ’ｘδ＋ Ｃｘ ｌ ＲＸをそれぞれ計測部７
に表示させる。
なお、上記実施例ではクランプ型電流センサＣＴ２（６
）は静電等量の大きい他の機器１３の接地線１４に取り
付ける例について説明したが、第２図（ａ）の破線で示
すように、接地線５と１４のそれぞれｂ点とＣ点に接地
相当線としての電流リターン線１５Ｌを取り付け、この
リターン線１５Ｌにクランプ型電流センサＣＴ２ （６
）を設けるようにしてもよい。この方式の場合には静電
容量の大きい他の機器１３が複数個ある場合に、それら
機器の接地点からそれぞれリターン線を取り付け、これ
らリターン線を一括してクランプ型電流センサＣＴ２
（５）でクランプできる特長がある。
）は静電等量の大きい他の機器１３の接地線１４に取り
付ける例について説明したが、第２図（ａ）の破線で示
すように、接地線５と１４のそれぞれｂ点とＣ点に接地
相当線としての電流リターン線１５Ｌを取り付け、この
リターン線１５Ｌにクランプ型電流センサＣＴ２ （６
）を設けるようにしてもよい。この方式の場合には静電
容量の大きい他の機器１３が複数個ある場合に、それら
機器の接地点からそれぞれリターン線を取り付け、これ
らリターン線を一括してクランプ型電流センサＣＴ２
（５）でクランプできる特長がある。
また、上記実施例では被診断機器２が三相の場合につい
て説明したが、二相から課電される機器、あるいは一つ
の相から課電される機器であってもよく、上記実施例と
同様の効果を奏する。
て説明したが、二相から課電される機器、あるいは一つ
の相から課電される機器であってもよく、上記実施例と
同様の効果を奏する。
以上のように、この発明によれば被診断機器の母線に触
れることむく接地線に商用周波と異なる高周波数の低電
圧を誘導せしめ、この周波数成分の漏れ電流を隣接する
他機器の接地線から検出して誘電体損失率等を演算によ
って求め、絶縁診断するように構成したので、単相から
三相までの受変電設備機器の絶縁診断を非停電の条件下
で、安全かつ、高信頼性をもって行うことができる効果
がある。
れることむく接地線に商用周波と異なる高周波数の低電
圧を誘導せしめ、この周波数成分の漏れ電流を隣接する
他機器の接地線から検出して誘電体損失率等を演算によ
って求め、絶縁診断するように構成したので、単相から
三相までの受変電設備機器の絶縁診断を非停電の条件下
で、安全かつ、高信頼性をもって行うことができる効果
がある。
第１図はこの発明の一実施例による非停電絶縁診断装置
を示す構成図、第２図（ａ） 、 （ｂｌは第１図の等
価回路図およびベクトル図、第３図および第４図は従来
の停電絶縁診断装置を示す構成図、第５図および第６図
は夫々第３図及び第４図の等価回路図およびベクトル図
である。 図において、１は母線、２は被診断機器、５゜１４は接
地線、６はクランプ型電流センサ、７は計測部、１０は
クランプ型変成器、１１は高周波電源、１３は他の機器
である。 なお、図中、同一符号は同一 又は相当部分を示す。
を示す構成図、第２図（ａ） 、 （ｂｌは第１図の等
価回路図およびベクトル図、第３図および第４図は従来
の停電絶縁診断装置を示す構成図、第５図および第６図
は夫々第３図及び第４図の等価回路図およびベクトル図
である。 図において、１は母線、２は被診断機器、５゜１４は接
地線、６はクランプ型電流センサ、７は計測部、１０は
クランプ型変成器、１１は高周波電源、１３は他の機器
である。 なお、図中、同一符号は同一 又は相当部分を示す。
Claims (1)
- 母線に接続された被診断装置の接地線に磁気誘導セット
したクランプ型変成器と、前記クランプ型変成器の１次
側に商用周波より充分高い周波数の高周波電流を供給す
る高周波電源と、前記母線上の他の機器の接地線にクラ
ンプ型電流センサを磁気誘導セットし、前記高周波電流
に起因する漏れ電流を検出して被診断機器の絶縁抵抗、
誘電体損失率及び静電容量を演算表示する計測部とを備
えた非停電絶縁診断装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1216936A JP2575210B2 (ja) | 1989-08-23 | 1989-08-23 | 非停電絶縁診断装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1216936A JP2575210B2 (ja) | 1989-08-23 | 1989-08-23 | 非停電絶縁診断装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0381671A true JPH0381671A (ja) | 1991-04-08 |
| JP2575210B2 JP2575210B2 (ja) | 1997-01-22 |
Family
ID=16696251
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1216936A Expired - Fee Related JP2575210B2 (ja) | 1989-08-23 | 1989-08-23 | 非停電絶縁診断装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2575210B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6339192B1 (en) | 1997-12-12 | 2002-01-15 | Nec Corporation | Three-phase bus-bar structure having noise-filtering function |
| JP2015200638A (ja) * | 2014-04-08 | 2015-11-12 | 高苑科技大學 | 高感度に非接地型直流給電の絶縁抵抗を検出する方法及びその電気回路 |
| CN109374980A (zh) * | 2018-08-24 | 2019-02-22 | 国网天津市电力公司电力科学研究院 | 一种分相电缆介损测量中的杂散电流抑制方法 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5527971A (en) * | 1978-08-21 | 1980-02-28 | Fuji Electric Co Ltd | Loss angle meter |
| JPS5557159A (en) * | 1978-10-23 | 1980-04-26 | Showa Electric Wire & Cable Co Ltd | Constant supervisory method for cable anticorrosive layer |
-
1989
- 1989-08-23 JP JP1216936A patent/JP2575210B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5527971A (en) * | 1978-08-21 | 1980-02-28 | Fuji Electric Co Ltd | Loss angle meter |
| JPS5557159A (en) * | 1978-10-23 | 1980-04-26 | Showa Electric Wire & Cable Co Ltd | Constant supervisory method for cable anticorrosive layer |
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| US6339192B1 (en) | 1997-12-12 | 2002-01-15 | Nec Corporation | Three-phase bus-bar structure having noise-filtering function |
| JP2015200638A (ja) * | 2014-04-08 | 2015-11-12 | 高苑科技大學 | 高感度に非接地型直流給電の絶縁抵抗を検出する方法及びその電気回路 |
| CN109374980A (zh) * | 2018-08-24 | 2019-02-22 | 国网天津市电力公司电力科学研究院 | 一种分相电缆介损测量中的杂散电流抑制方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2575210B2 (ja) | 1997-01-22 |
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