JPH0386300A - 含有機物排水の処理方法 - Google Patents
含有機物排水の処理方法Info
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- JPH0386300A JPH0386300A JP1222092A JP22209289A JPH0386300A JP H0386300 A JPH0386300 A JP H0386300A JP 1222092 A JP1222092 A JP 1222092A JP 22209289 A JP22209289 A JP 22209289A JP H0386300 A JPH0386300 A JP H0386300A
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- sludge
- waste water
- treatment
- wastewater
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02W—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO WASTEWATER TREATMENT OR WASTE MANAGEMENT
- Y02W10/00—Technologies for wastewater treatment
- Y02W10/10—Biological treatment of water, waste water, or sewage
Landscapes
- Biological Treatment Of Waste Water (AREA)
- Purification Treatments By Anaerobic Or Anaerobic And Aerobic Bacteria Or Animals (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は含有機物排水の処理方法の改良に係り。
流動床曝気法と嫌気濾床法と接触曝気法とを組合せるこ
とにより、大量の汚泥を生ずることなしに含有機物排水
を高能率で処理し得るようにした処理方法に関するもの
である。
とにより、大量の汚泥を生ずることなしに含有機物排水
を高能率で処理し得るようにした処理方法に関するもの
である。
（従来の技術）
排水の浄化処理には活性汚泥法や接触曝気法、流動床曝
気法、回転円板法、高速散水濾床法等の各種処理法が利
用されている。その中でも、特に前記活・性汚泥法と接
触曝気法は、処理水質の確保が確実である立及び管理が
比較的容易であり、発生汚泥の固液分離も容易に行なえ
ると云う優れた特性を具備しているため、広く実用に供
されている。
気法、回転円板法、高速散水濾床法等の各種処理法が利
用されている。その中でも、特に前記活・性汚泥法と接
触曝気法は、処理水質の確保が確実である立及び管理が
比較的容易であり、発生汚泥の固液分離も容易に行なえ
ると云う優れた特性を具備しているため、広く実用に供
されている。
これに対して、前記回転円板法や高速散水濾床法、流動
床曝気法は前二者に比較してその利用が比較的少ない０
回転円板法では省エネルギーが図れるものの処理に要す
る面積が相対的に大きくなるからであり、また、高速循
環型散水濾床法では排水の循環散水に要するポンプ動力
費が高騰し、更に流動床曝気法では発生汚泥の固液分離
に手数がかかるからである。
床曝気法は前二者に比較してその利用が比較的少ない０
回転円板法では省エネルギーが図れるものの処理に要す
る面積が相対的に大きくなるからであり、また、高速循
環型散水濾床法では排水の循環散水に要するポンプ動力
費が高騰し、更に流動床曝気法では発生汚泥の固液分離
に手数がかかるからである。
ところで、前記活性汚泥法や接触曝気法は前述の如く優
れた特性を備えた排水処理法であるものの、これ等の処
理法にも解決すべき問題点が多く残されている。
れた特性を備えた排水処理法であるものの、これ等の処
理法にも解決すべき問題点が多く残されている。
第１の問題点は汚泥の発生量が比較的多く、その後処理
に手数や費用がかかると云う点である。
に手数や費用がかかると云う点である。
例えば活性汚泥法の場合、計算値では、ＢＯＤｌｏｏｏ
ｐｐｍ、ｌｒｎ’／日の廃水から約０．３ｋｇ／日（乾
物換算）の汚泥が発生することになり、又、好気性余剰
汚泥の濃縮限界が含水率９８％程度である為、０．３ｋ
ｇ／日の汚泥は０．３ｋｇＸ１００／２＝１５ｋｇ／日
の余剰汚泥が発生することになり、汚泥の後処理に困る
と云う現実がある。
ｐｐｍ、ｌｒｎ’／日の廃水から約０．３ｋｇ／日（乾
物換算）の汚泥が発生することになり、又、好気性余剰
汚泥の濃縮限界が含水率９８％程度である為、０．３ｋ
ｇ／日の汚泥は０．３ｋｇＸ１００／２＝１５ｋｇ／日
の余剰汚泥が発生することになり、汚泥の後処理に困る
と云う現実がある。
第２の問題は前記の他の装置に於いても同じであるが、
排水中の窒素分の除去、即ち脱窒が出来ないと云う点で
ある。有機物、特に蛋白質が分解されて発生する窒素化
合物は、湖沼の富栄養化の原因となる他窒素分を含む放
流排水により様々な問題が生ずることになる。
排水中の窒素分の除去、即ち脱窒が出来ないと云う点で
ある。有機物、特に蛋白質が分解されて発生する窒素化
合物は、湖沼の富栄養化の原因となる他窒素分を含む放
流排水により様々な問題が生ずることになる。
第３の問題は、必要とする曝気槽容量が大きくなること
である。特に高濃度排水の場合にはＢＯＤ流入負荷が大
きくなり、排水量の割に大きな曝気槽が必要となる点で
ある。例えば、従来の活性汚泥法や接触曝気法に於いて
は、９０％以上のＢＯＤ除去率を達成可能なりＯＤ容積
負荷は約０．６ｋｇ／ｒｒｒ、８以下であるとされてお
り、ＢＯＤ容積負荷を０．６ｋｇ／ｒｆ、日以上に設定
して処理槽の小形化、を図った場合には、バルキングが
多発する等装置の正常な運転が期待出来ず、時には排水
のＢＯＤ量が１００〜２００ＰＰｍを越える高濃度排水
になる等、処理装置の大幅な小形化が困難な現実にある
。
である。特に高濃度排水の場合にはＢＯＤ流入負荷が大
きくなり、排水量の割に大きな曝気槽が必要となる点で
ある。例えば、従来の活性汚泥法や接触曝気法に於いて
は、９０％以上のＢＯＤ除去率を達成可能なりＯＤ容積
負荷は約０．６ｋｇ／ｒｒｒ、８以下であるとされてお
り、ＢＯＤ容積負荷を０．６ｋｇ／ｒｆ、日以上に設定
して処理槽の小形化、を図った場合には、バルキングが
多発する等装置の正常な運転が期待出来ず、時には排水
のＢＯＤ量が１００〜２００ＰＰｍを越える高濃度排水
になる等、処理装置の大幅な小形化が困難な現実にある
。
（発明が解決しようとする課題）
本発明は、従前の活性汚泥法や接触曝気法による排水処
理上の前述の如き問題、即ち、（１）汚泥の発生量が多
く、その後処理が困難なこと、（２）有効な脱窒が不可
能なこと、及び（３）設備の大幅な小形化が困難なこと
等の問題を解決せんとするものであり、流動床曝気法と
嫌気性処理法と接触曝気法とを有機的に組合せることに
より、処理設備の大形化を招くことなしに高濃度排水の
ＢＯＤ等の除去並びに脱窒処理を高能率で行なえ、しか
も汚泥の発生量を大幅に少なくすることを可能とした排
水処理方法を提供するものである。
理上の前述の如き問題、即ち、（１）汚泥の発生量が多
く、その後処理が困難なこと、（２）有効な脱窒が不可
能なこと、及び（３）設備の大幅な小形化が困難なこと
等の問題を解決せんとするものであり、流動床曝気法と
嫌気性処理法と接触曝気法とを有機的に組合せることに
より、処理設備の大形化を招くことなしに高濃度排水の
ＢＯＤ等の除去並びに脱窒処理を高能率で行なえ、しか
も汚泥の発生量を大幅に少なくすることを可能とした排
水処理方法を提供するものである。
（課題を解決するための手段）
而して、所謂流動床曝気槽に於いては、使用する担体に
よって若干具なるものの、９０％以上のＢＯＤ除去率を
達成可能なりＯＤ容積負荷が約４ｋｇ ／ ｍ” 、８
以下であると云われており、前記活性汚泥法や接触曝気
法の場合に比較して曝気槽容積を約１／６程度の容積に
減少することができ、設備の小形化を図ると云う面では
極めて好都合なものである。
よって若干具なるものの、９０％以上のＢＯＤ除去率を
達成可能なりＯＤ容積負荷が約４ｋｇ ／ ｍ” 、８
以下であると云われており、前記活性汚泥法や接触曝気
法の場合に比較して曝気槽容積を約１／６程度の容積に
減少することができ、設備の小形化を図ると云う面では
極めて好都合なものである。
しかし乍ら、流動床曝気槽で発生する汚泥には所謂糸状
菌性の汚泥が大量に含まれており、汚泥の沈降性が極め
て悪いと云う難点がある。その結果、汚泥の分離に凝集
剤の添加等の特別な操作を必要とし、この事が流動床曝
気法の普及の妨げとなっている。
菌性の汚泥が大量に含まれており、汚泥の沈降性が極め
て悪いと云う難点がある。その結果、汚泥の分離に凝集
剤の添加等の特別な操作を必要とし、この事が流動床曝
気法の普及の妨げとなっている。
そこで、本件発明者は、流動床曝気槽から流出する余剰
汚泥の混入した処理水を嫌気濾床槽内へ導入することに
より、■余剰汚泥の嫌気分解消化を進行させると共に、
嫌気濾床槽内に充填した濾材に汚泥を捕促させ、汚泥の
流出を止めると共に。
汚泥の混入した処理水を嫌気濾床槽内へ導入することに
より、■余剰汚泥の嫌気分解消化を進行させると共に、
嫌気濾床槽内に充填した濾材に汚泥を捕促させ、汚泥の
流出を止めると共に。
■汚泥を捕促した濾材に排水を接解させることにより排
水内の残留有機物を更に除去すること、■前段工程での
好気性の環境下で排水中の窒素分やアンモ・ニヤ性窒素
を亜硫酸や硝酸性窒素に硝化された排水を、嫌気性環境
下に於いて有機物の存在下で窒素ガスに還元させ、所謂
脱窒を行うこと。
水内の残留有機物を更に除去すること、■前段工程での
好気性の環境下で排水中の窒素分やアンモ・ニヤ性窒素
を亜硫酸や硝酸性窒素に硝化された排水を、嫌気性環境
下に於いて有機物の存在下で窒素ガスに還元させ、所謂
脱窒を行うこと。
及び、■前工程で発生する難沈降性の好気性余剰汚泥を
沈降性、圧密性の高い嫌気性汚泥に変換することを着想
した。
沈降性、圧密性の高い嫌気性汚泥に変換することを着想
した。
本件発明は前記着想に基づいて創作されたものであり、
流動担体が流出しないようにした流動床曝気槽により排
水内の有機物の一部を除去した後、当該流動床曝気槽か
らの処理水を嫌気濾床槽、接触曝気槽及び沈澱槽の順に
流通せしめて浄化処理することを発明の基本構成とする
ものである。
流動担体が流出しないようにした流動床曝気槽により排
水内の有機物の一部を除去した後、当該流動床曝気槽か
らの処理水を嫌気濾床槽、接触曝気槽及び沈澱槽の順に
流通せしめて浄化処理することを発明の基本構成とする
ものである。
（作用）
流動床曝気槽２内に於いて、好気性微生物による排水内
の有機物の酸化処理と、排水内の窒素成分の硝化が行な
われる。
の有機物の酸化処理と、排水内の窒素成分の硝化が行な
われる。
また、嫌気濾床槽３内に於いては、嫌気性微生物による
分解消化と濾床材への捕捉により、処理水ｌａ内に含ま
れる汚泥の除去が行なわれると共に、処理水１ａ内の残
留有機物の除去並びに硝化により生じた亜硫酸や硝酸性
窒素の安定化（窒素ガスへの還元）等が行なわれる。
分解消化と濾床材への捕捉により、処理水ｌａ内に含ま
れる汚泥の除去が行なわれると共に、処理水１ａ内の残
留有機物の除去並びに硝化により生じた亜硫酸や硝酸性
窒素の安定化（窒素ガスへの還元）等が行なわれる。
更に、接触曝気槽４内に於いては、好気性微生物による
処理水内の残留有機物の酸化処理が行なわれると共に、
残留するアンモニア性窒素は完全に硝化され、剥離汚泥
の循環返送６ａを行うことにより、更に脱窒が促進され
る。最後に１発生汚泥を沈澱槽５内で沈降分離した後、
処理水１ｄが外部へ放流されて行く。
処理水内の残留有機物の酸化処理が行なわれると共に、
残留するアンモニア性窒素は完全に硝化され、剥離汚泥
の循環返送６ａを行うことにより、更に脱窒が促進され
る。最後に１発生汚泥を沈澱槽５内で沈降分離した後、
処理水１ｄが外部へ放流されて行く。
（実施例）
以下１図面に基づいて本発明の詳細な説明する。
図面は１本発明による含有機物排水の浄化処理の系統図
であり、図に於いてＡは流動床曝気処理工程、Ｂは嫌気
濾床処理工程、Ｃは接触曝気処理工程、Ｄは沈澱分離工
程である。
であり、図に於いてＡは流動床曝気処理工程、Ｂは嫌気
濾床処理工程、Ｃは接触曝気処理工程、Ｄは沈澱分離工
程である。
本実施例は、米麹の製造工場であり、流動床曝気処理工
程Ａへ流入する洗米排水ｌは、ＢＯＤ値が１０００〜１
３００ＰＰｍの高濃度排水であり。
程Ａへ流入する洗米排水ｌは、ＢＯＤ値が１０００〜１
３００ＰＰｍの高濃度排水であり。
流動床曝気槽２内に於いて所謂曝気処理が行なわれ、好
・気性微生物による酸化によって排水１内の有機物の約
８０％以上が除去される。
・気性微生物による酸化によって排水１内の有機物の約
８０％以上が除去される。
また、これと同時に好気性の環境下で、排水ｌ内の窒素
やアンモニヤ性窒素が微生物によって亜硫酸又は硝酸性
窒素に硝化されて行く。
やアンモニヤ性窒素が微生物によって亜硫酸又は硝酸性
窒素に硝化されて行く。
尚、前記流動床曝気槽２としては、所謂流動担体の流出
しない構造のものが望ましく、例えば流動担体として砂
や活性炭等を利用した場合には、流動床曝気槽の曝気部
分に隣接する位置に重力差による担体の沈降部分を設け
、該沈降部分で流動担体を沈降分離する。
しない構造のものが望ましく、例えば流動担体として砂
や活性炭等を利用した場合には、流動床曝気槽の曝気部
分に隣接する位置に重力差による担体の沈降部分を設け
、該沈降部分で流動担体を沈降分離する。
また、スポンジ等の重力による固液分離が困難な物質を
流動担体として利用する場合には、スポンジ等の通過を
阻止するフィルターを使用する。
流動担体として利用する場合には、スポンジ等の通過を
阻止するフィルターを使用する。
流動床曝気処理工程Ａで含有する有機物の５０％以上が
除去された処理水１ａは、引き続き嫌気濾床処理工程Ｂ
へ送られる。
除去された処理水１ａは、引き続き嫌気濾床処理工程Ｂ
へ送られる。
前記処理水ｌａ内には、流動床曝気槽２からの余剰汚泥
が混入しており、この混入した余剰汚泥は嫌気濾床槽３
内に於いて嫌気分解消化されると共に、嫌気濾床４！３
内に充填した濾材によっても抽促され、流動床曝気槽２
からの余剰汚泥の除去が行なわれる。
が混入しており、この混入した余剰汚泥は嫌気濾床槽３
内に於いて嫌気分解消化されると共に、嫌気濾床４！３
内に充填した濾材によっても抽促され、流動床曝気槽２
からの余剰汚泥の除去が行なわれる。
また、嫌気濾床槽３内の濾材に前記処理水１ａが接触す
ることにより、処理水ｌａ内の残留有機物が除去される
。
ることにより、処理水ｌａ内の残留有機物が除去される
。
更に、好気性の環境下に於いて窒素成分の硝化により生
じた亜硫酸や硼酸性窒素が、嫌気性環境下に於いて窒素
ガスに還元され、大気中へ放出される。これにより排水
１の所謂脱窒処理が行なわれる。
じた亜硫酸や硼酸性窒素が、嫌気性環境下に於いて窒素
ガスに還元され、大気中へ放出される。これにより排水
１の所謂脱窒処理が行なわれる。
尚、前記嫌気濾床処理工程Ｂに於いては、嫌気濾床槽３
による汚泥消化に基づ＜ＢＯＤの増加と嫌気性分解によ
るＢＯＤの減少とが同時に進行するため、当該工程Ｂの
総合的なりＯＤ除去率は比較的低いものとなる。
による汚泥消化に基づ＜ＢＯＤの増加と嫌気性分解によ
るＢＯＤの減少とが同時に進行するため、当該工程Ｂの
総合的なりＯＤ除去率は比較的低いものとなる。
嫌気濾床処理工程Ｂから排出された処理水１ｂは、引き
続き接触曝気処理工程Ｃへ送られ、接触曝気槽４内に於
いて好気性微生物による酸化処理が施される。これによ
り、ＢＯＤ等が所定の濃度にまで・低減される。
続き接触曝気処理工程Ｃへ送られ、接触曝気槽４内に於
いて好気性微生物による酸化処理が施される。これによ
り、ＢＯＤ等が所定の濃度にまで・低減される。
接触曝気処理工程Ｃからの処理水１ｃは、引き続き沈澱
槽５内へ導入され、汚泥用の沈澱分離が行なわれる。ま
た、汚泥を分離した後の処理水１ｄは沈澱槽５より外部
へ順次放流されて行く。
槽５内へ導入され、汚泥用の沈澱分離が行なわれる。ま
た、汚泥を分離した後の処理水１ｄは沈澱槽５より外部
へ順次放流されて行く。
尚、接触曝気処理工程Ｃで発生した剥離汚泥６ａで循環
返送させることにより、接触曝気層で硝化された窒素成
分の脱窒が嫌気濾床槽で更に促進される。沈澱槽５で分
離した沈降汚泥６ｂの一部は、必要に応じて適、宜に嫌
気濾床槽３内へ返送されて行く。
返送させることにより、接触曝気層で硝化された窒素成
分の脱窒が嫌気濾床槽で更に促進される。沈澱槽５で分
離した沈降汚泥６ｂの一部は、必要に応じて適、宜に嫌
気濾床槽３内へ返送されて行く。
（試験結果）
第１表及び第２表は１本発明による洗米廃水の処理試験
の結果を示すものであり、その試験条件は処理水量１．
５ｒｎ”／日、原水ＢＯＤ１００Ｏ〜１３００ｐｐｍ平
均１２００ｐｐｍに夫々設定されている。
の結果を示すものであり、その試験条件は処理水量１．
５ｒｎ”／日、原水ＢＯＤ１００Ｏ〜１３００ｐｐｍ平
均１２００ｐｐｍに夫々設定されている。
第１表 処理試験結果（１）
（発明の効果）
第１表及び第２表の試験結果からも明らかな様に、処理
水１ｄのＢＯＤ、ＣＯＤ、ＳＳ及び総窒素量は、夫々所
定値以下に除去されており、本発明に於いてはＢＯＤや
ＣＯＤの除去と同時に、排水の脱窒を併せて行なうこと
が出来る。
水１ｄのＢＯＤ、ＣＯＤ、ＳＳ及び総窒素量は、夫々所
定値以下に除去されており、本発明に於いてはＢＯＤや
ＣＯＤの除去と同時に、排水の脱窒を併せて行なうこと
が出来る。
また、汚泥の発生量についても、活性汚泥法によりＢＯ
Ｄ１２００ｐｐｍの排水を１．５ｒｎ’／日の割合で処
理した場合には、計算値では０．５４ｋｇ／日（乾物換
算）、含水汚泥としては、２７Ｑ／日の汚泥が発生する
ことになる。
Ｄ１２００ｐｐｍの排水を１．５ｒｎ’／日の割合で処
理した場合には、計算値では０．５４ｋｇ／日（乾物換
算）、含水汚泥としては、２７Ｑ／日の汚泥が発生する
ことになる。
これに対して、本発明の実施例（前記第１表及び第２表
の試験例の場合）に於いては、バキュームカーを用いて
半年間で含水率９６％の汚泥を総計１−引き抜いており
、半年を１５０日として発生汚泥量を計算すると、１０
００１２Ｘ４／１００Ｘｉ／１５０＝０．２７）ｃｇ／
日（乾物換算）、含水汚泥として６．’ＩＱ１日の汚泥
が発生したことになり、前記活性汚泥法の場合の汚泥発
生量に比較して、後処理すべき汚泥量が著しく減少する
。
の試験例の場合）に於いては、バキュームカーを用いて
半年間で含水率９６％の汚泥を総計１−引き抜いており
、半年を１５０日として発生汚泥量を計算すると、１０
００１２Ｘ４／１００Ｘｉ／１５０＝０．２７）ｃｇ／
日（乾物換算）、含水汚泥として６．’ＩＱ１日の汚泥
が発生したことになり、前記活性汚泥法の場合の汚泥発
生量に比較して、後処理すべき汚泥量が著しく減少する
。
更に、活性汚泥法や接触曝気法によりＢＯＤ１２００ｐ
ｐｍの排水を１．５ｎ？／日の割合で処理する場合、Ｂ
ＯＤ容積負荷を０ 、６ ｋｇ ／ ｒｒ１″０日とす
ると、曝気槽容積として約１．３ｒｎ’を必要とする。
ｐｍの排水を１．５ｎ？／日の割合で処理する場合、Ｂ
ＯＤ容積負荷を０ 、６ ｋｇ ／ ｒｒ１″０日とす
ると、曝気槽容積として約１．３ｒｎ’を必要とする。
これに対して、本実施例に於いては、流動床曝気槽２と
嫌気濾床槽３と接触曝気槽４の合計容量が・約２．７ｎ
？であり、活性汚泥法や接触曝気法による処理の場合と
略同等の所要槽容積でもって、ＢＯＤ等を９５％以上の
除去率で、又、総窒素を７０％以上の除去率で除去する
ことができる。
嫌気濾床槽３と接触曝気槽４の合計容量が・約２．７ｎ
？であり、活性汚泥法や接触曝気法による処理の場合と
略同等の所要槽容積でもって、ＢＯＤ等を９５％以上の
除去率で、又、総窒素を７０％以上の除去率で除去する
ことができる。
更に活性汚泥法や接触曝気法では別に汚泥貯溜槽や最初
沈殿槽等を必要とする等、全体として本方式の場合、大
幅な小型化が期待出来る。
沈殿槽等を必要とする等、全体として本方式の場合、大
幅な小型化が期待出来る。
本発明は上述の通り、処理設備の大形化を招くことなし
に高濃度排水のＢＯＤ等の除去と脱窒処理とを併せて行
なうことが出来ると共に、排水処理に伴なう汚泥の発生
量も大幅に減少させることができ、優れた実用的効用を
奏するものである。
に高濃度排水のＢＯＤ等の除去と脱窒処理とを併せて行
なうことが出来ると共に、排水処理に伴なう汚泥の発生
量も大幅に減少させることができ、優れた実用的効用を
奏するものである。
図面は本発明による排水の処理系統図である。
流動床曝気処理工程
嫌気濾床処理工程
接触曝気処理工程
沈澱分離工程
含有機物排水
処理水
流動床曝気槽
嫌気濾床槽
接触曝気槽
沈澱槽
剥離汚泥循環返送
汚泥返送
Claims (2)
- （１）流動担体が流出しないようにした流動床曝気槽（
２）により排水（１）内の有機物の一部を除去した後、
当該流動床曝気槽（２）からの処理水（１ａ）を嫌気濾
床槽（３）、接触曝気槽（４）及び沈澱槽（５）の順に
流通せしめて浄化処理することを特徴とする含有機物排
水の処理方法。 - （２）接触曝気槽（４）で発生する剥離汚泥を含む返送
水を嫌気濾床槽（３）に循環返送することを特徴とした
請求項（１）に記載の含有機物排水の処理方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1222092A JPH0651197B2 (ja) | 1989-08-29 | 1989-08-29 | 含有機物排水の処理方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1222092A JPH0651197B2 (ja) | 1989-08-29 | 1989-08-29 | 含有機物排水の処理方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0386300A true JPH0386300A (ja) | 1991-04-11 |
| JPH0651197B2 JPH0651197B2 (ja) | 1994-07-06 |
Family
ID=16777005
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1222092A Expired - Lifetime JPH0651197B2 (ja) | 1989-08-29 | 1989-08-29 | 含有機物排水の処理方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0651197B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2001259684A (ja) * | 2000-03-21 | 2001-09-25 | Fuji Clean Kogyo Kk | 汚水の処理装置および処理方法 |
| CN109133493A (zh) * | 2017-06-27 | 2019-01-04 | 湖北水云涧环保工程有限公司 | 一种一体化usof医院污水处理设备 |
-
1989
- 1989-08-29 JP JP1222092A patent/JPH0651197B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2001259684A (ja) * | 2000-03-21 | 2001-09-25 | Fuji Clean Kogyo Kk | 汚水の処理装置および処理方法 |
| CN109133493A (zh) * | 2017-06-27 | 2019-01-04 | 湖北水云涧环保工程有限公司 | 一种一体化usof医院污水处理设备 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0651197B2 (ja) | 1994-07-06 |
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