JPH0386367A - クラッド鋼管の接合方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は、内面クラッド鋼管または外面クラフト鋼管を
相互に突合せ接合するクラッド鋼管の接合方法に関する
。

〔従来の技術〕

炭素鋼または低合金鋼よりなる外管にステンレス鋼より
なる内管を組み合わせた内面ステンレスクラッド鋼管は
、搬送流体に接触する内面側の耐食性がステンレス鋼に
よって確保され、鋼管全体の強度は安価な炭素鋼管で確
保されるので、その経済性と実用性の高さから、化学工
業プラント、ラインバンブ等に多用されている。また、
炭素鋼または低合金鋼を内管とし、ステンレス≠亨千字
鋼を外管とする外面ステンレスクラッド鋼管も内面ステ
ンレスクラッド鋼管と同種に化学工業プラント等に多用
されている。

このようなステンレスクラッド鋼管はその製造法によっ
て溶接管と継目無管とに大別される。溶接管は管状に底
型されたステンレスクラッド鋼管の接合部を種々の溶接
法で突合せ溶接することにより製造され、継目無管は複
層素材からの押出し、圧延により製造される。いずれの
ステンレスクラッド鋼管もその長尺材を製造する場合に
は、設備上の制約、経済的見地からステンレスクラッド
鋼管を相互に接続して延長する方法が多用されている。

そして、ステンレスクラッド鋼管の相互接続法としては
、ステンレスクラッド鋼管の相互突合せ部を全周にわた
ってアーク溶接する円周溶接が主に使用されている。

しかし、その溶接に従来の一般的技術を適用したのでは
種々の問題を誘発するので、格別の配慮が必要とされて
いる０例えば特開昭５８−１６７０９４号公報には、合
せ材から母材の側にかけて合せ材と同種の合金元素を含
有する内層、中間層、母材と同種の合金元素を含有する
外層を順番に形成させてゆく継手溶接方法が開示されて
いる。しかしながら、このような溶接法によってもクラ
ッド鋼管の円周溶接にはなお多くの困難が伴う、ステン
レスクラッド鋼管の円周溶接における問題点を内面ステ
ンレスクラッド鋼管について以下に説明する。

〔発明が解決しようとする課題〕

鋼管の円周溶接は外面側から行われるのが通例であり、
溶接材料には共金糸材料が用いられる。

内面ステンレスクラッド鋼管を外面側から片側溶接する
際、内管の合せ材の溶接にステンレス鋼溶接材料、外管
の母材の溶接に炭素鋼溶接材料を使用すると、母材を溶
接する時、既に形成されている合せ材のステンレス鋼溶
接金属の一部が再溶融し、ステンレス鋼溶接金属の炭素
鋼溶接金属による希釈が生じ、硬化層を生じる。その結
果、溶接部に亀裂を誘発したりステンレス鋼の＆ｌｆｉ
、によっては高温溶接割れが発生する。一方、溶接金属
全体を高合金溶接材料で形成した場合には、接合強度の
不足が懸念されるだけでなく、外面側にステンレス鋼が
露出し、この部分がステンレス鋼と炭素鋼との異種金属
接触になるのでガルバニック腐食等の点でも好ましくな
い。

また、外面ステンレスクラッド鋼管の円周溶接において
も外面側から片側溶接する際は、前記内面ステンレスク
ラッド鋼管の場合と同様の問題を生じる。すなわち、外
面ステンレスクラッド鋼管を外面側より溶接する場合、
内管の炭素鋼を炭素鋼溶接材料で溶接したのち、その上
にステンレス鋼溶接金属を積層していくと、希釈により
硬化層を生じる場合があり、好ましくないのである。

このような問題の解決策として、特開昭５８−１６７０
９４号公報に開示されているような溶接方法を採用する
としても、内層、中間層、外層の順で溶接材料、溶接条
件を順次変えて行かなければならないので、溶接作業が
繁雑化するとか、接合部の健全性が施工者個々の技量に
影響されるので、品質が不安定になるといった問題があ
る。そして、更に大きな問題としては、溶接欠陥の発生
を防止するために溶接速度を抑制しなければならず、施
工能率が極めて悪いことがある。

本発明は斯かる状況に鑑みなされたもので、その目的は
ステンレスクラッド鋼管を能率よく接合でき、しかも健
全な接合部を得ることができるクラッド鋼管の接合方法
を提供することにある。

〔課題を解決するための手段〕

鋼管の接合方法として、その突合せ部をインサート材に
より拡散接合する方法は公知である。この方法によると
、鋼管の突合せ部を雰囲気管理して加熱加圧するだけで
接合を行うことができ、ステンレスクラッド鋼管の接合
に対しても施工容易なこの拡散接合法の適用が考えられ
る。しかしながら、ステンレスクラッド鋼管を接合する
場合は、ソリッド鋼管を接合する場合と異なり次のよう
な問題がある。

ソリッド鋼管の場合は単一材質を接合し、その接合部に
鋼管材質に相当する特性を付与すればよい、しかるに、
ステンレスクラッド鋼管の場合は二種類の材質に対する
接合を共通のインサート材で行う必要があり、更に接合
部の母材側および合せ打倒には母材および合せ材に対応
する異なる特性を単一のインサート材で与える必要があ
る。また、施工性を考慮すると、接合時の雰囲気管理も
容易でなければならない、そして、更に大きな問題は、
突合せ部の加熱に伴って母材と合せ材の間に温度差が生
じることである。

すなわち、母材である炭素鋼や低合金鋼と、合せ材に用
いられるオーステナイト系ステンレス鋼やＮｉ合金とで
は、熱伝導度や透磁率、比抵抗が異なるため、高周波誘
導加熱や抵抗加熱を行うと、母材と合せ材とは同一温度
とならない場合が多い。

母材と合せ材とに温度差を生じると、インサート材が熔
融しない場合や、鋼管自体が溶融する場合もある。

本発明者らはこのような問題点を解決すべく種々の実験
研究を行った結果、内面クラッド鋼管および外面クラッ
ド鋼管の拡散接合方法について次のような知見を得た。

クラッド鋼管を簡便に突合せ接合するにはインサート材
の溶融が必須である。接合部に十分な接合強度を付与す
るためには接合界面での酸化物の分断、分解を図る必要
があり、そのためにはインサート材にＳｉ、Ｂを添加し
てその融点を低下させるのが有効である。インサート材
にＳｔ、Ｂを添加すると、インサート材の融点が低下し
、雰囲気管理の許容範囲が広がると同時に、加熱接合中
にこれらの添加元素が被接合材側に拡散し、Ｓｔ、Ｂの
添加に起因する接合層の脆化も防止される。

接合部の合せ打倒の耐食性確保のためには、インサート
材の厚さ制限と、インサート材へのＣｒの添加および拡
散の速いＢ、Ｓｉの添加と、適正温度および適正時間の
加熱によりＢ、Ｓｔを十分拡散させることとが有効であ
る。そして、加熱接合時の母材と合せ材の温度差の緩和
に対しては、内面クラッド鋼管の時は１００〜４００ｋ
Ｈｚ、外面クラッド鋼管の時は１０ｋＨｚ以下の高周波
を用いた高周波誘導加熱が効果的である。

本発明は斯かる知見に基づきなされたもので、クラッド
鋼管の相互突合せ部に、重量％でＳｉ：８％以下、Ｂ：
４％以下、Ｃｒ：５〜４０％と、更に必要に応じてＭｏ
：１０％以下を含み、残部が不可避的不純物およびＦｅ
またはＮｉからなる融点１１５０℃以下、厚さｌＯ〜８
０ＩＪｍのインサート材を介在させ、酸素量が２００ｐ
ｐｍ以下の雰囲気において、その突合せ部を０．５〜２
ｋｇｆ／閣８の圧力で加圧しつつ、前記クラッド鋼管が
内面クラッド鋼管の場合は１００〜４００ｋＨｚの高周
波電流にて、また、前記クラッド鋼管が外面クラッド鋼
管の場合は１０ｋＨｚ以下の高周波にて１１５０℃〜１
２５０℃の温度に１２０秒以上誘導加熱し、前記インサ
ート材を溶融させることを特徴とするクラッド鋼管の接
合方法を要旨とする。

〔作　　用〕

本発明の接合方法は母材が炭素鋼または低合金鋼、合せ
材がステンレス鋼または高Ｎｉ合金鋼からなるクラッド
鋼管を対象とし、合せ材は内管側、外管側のいずれの側
に位置していてもよい、ただし、合せ材が外管側に位置
する時、すなわち外面クランド鋼管の加熱周波数は１０
ｋＨｚ以下とし、合せ材が内管側に位置する時、すなわ
ち内面クラッド鋼管の加熱周波数は１００〜４００ｋＨ
ｚとする。

インサート材としては、重量％でＳｉ：８％以下、Ｂ：
４％以下、Ｃｒ：５〜４０％を含むＦｅ基またはＮｉ基
合金、もしくは前記成分に更にＭ０：１０％以下を含む
Ｆｅ基又はＮｉ基合金を使用する。

Ｓｉ、Ｂはインサート材の融点を低下させるための融点
降下元素であり、かつクラッド鋼管に拡散しやすい元素
である。Ｓｉの含有量を８％以下としたのは、Ｓｔが８
％を超えて含有されると被接合材に拡散できずに接合層
に残留したＳＬによって接合層が脆化するからである。

Ｂの含有量を４％以下としたのは、Ｂが４％を超えて含
有されるとＳｔと同様に接合層が脆化するからである。

Ｓｉ、Ｂの含有量の下限については、インサート材の融
点が１１５０℃以下になり得る最少量である。ただしＢ
の含有量が上限量（４％）の時はＳｉは含有されなくて
も支障はない、インサート材の融点を１１５０℃以下と
したのは短時間で良好な接合が得られる温度（１１５０
℃以上）で接合するためである。

Ｃｒ、Ｍｏは接合部の耐食性を向上させるために含有さ
れる。Ｃｒの含有量を５〜４０％としたのは、Ｃｒの含
有量が５％未満では接合部の耐食性が著しく低下し、Ｃ
「が４０％を超えて含有されるとＳｉ、Ｂと同様に接合
層を脆化させるからである。Ｍｏは合せ材の鋼種によっ
て適宜含有され、その含有量を１０％以下としたのは、
Ｍｏが１０％を超えて含有されるとＳｉ、Ｂと同様に接
合層を脆化させるからである。

インサート材がＮｉ基の場合とＦｅ基の場合とでは、合
せ材がステンレス鋼の場合にはいずれでもよいが、高Ｎ
ｉ合金鋼の場合には耐食性の点からＮｉ基が望ましい。

インサート材の組織としては非晶質が望ましい。

これは前記インサート材成分系では、非晶質とすること
によってインサート材の取扱いが容易となる他、非晶質
の方が製造上コストも安くかつ容易に製造できるためで
ある。

インサート材の厚さについては１０〜８０μｍとする。

インサート材を使用した主な目的はインサート材なしの
拡散接合に比べて接合雰囲気、接合面粗さの許容限を広
くすることであり、上記厚さが１０μｍ未満ではこれら
の許容範囲を拡大する効果が十分とは言えない、一方、
接合層の合せ打倒における耐食性を考慮すると、クラフ
ト鋼の合せ材から接合層にＣｒ、Ｍｏ等の合金成分を移
行させ、接合層内の合金成分を富化することが望まれる
。しかし、合せ材が厚くなると、インサート材による希
釈のためにこの合金成分の富化が進まない、従って、イ
ンサート材の厚みは上限を設ける必要があり、８０μｍ
以下とする。

接合時の突合せ部に対する加熱は高周波誘導加熱とし、
その周波数は外管が炭素鋼、低合金鋼、内管がステンレ
ス鋼、高Ｎｉ合金鋼の内面クラッド鋼管の場合は１００
〜４００ｋＨ２とし、その逆の場合、すなわち外管がス
テンレス鋼、高Ｎｉ合金鋼、内管が炭素鋼、低合金鋼の
外面クラッド鋼管の場合は１０ｋＨｚ以下とする。

高周波誘導加熱を採用したのは、最も簡単に、かつ迅速
に接合部を主に加熱できるからである。

そして、高周波誘導加熱における周波数は本発明法の重
要なポイントである。

すなわち、本発明法においては、接合すべきクランド鋼
管の合せ材、母材が内管にあるか、外管にあるかによっ
てその加熱周波数が異なる。このことについて以下に詳
細に説明する。

鋼管を相互突合せで高周波加熱で接合する場合、高周波
特有の表皮硬化により鋼管外面が集中的に加熱される。

まず、第１に母材となる炭素鋼もしくは低合金鋼が外管
、合せ材となるステンレス鋼もしくは高Ｎｉ合金鋼が内
管を構成する外面クラッド鋼管の場合について述べる。

本来、外管の炭素鋼、低合金鋼は内管のステンレス鋼、
高Ｎｉ合金鋼に比べ熱伝導率が高く加熱されやすい、こ
の状態で１００〜４００ｋＨｚの高周波で加熱すると外
管、内管共に接合できる温度まで加熱可能となる他、イ
ンサート材も十分に溶融できる。しかし、ＬＯＯｋＨｚ
未満の場合は表皮効果が小さくなって内管の方の加熱が
進行し、更に外管の炭素鋼、低合金鋼の熱伝導率が高い
等の条件も加わって内管のステンレス鋼、高Ｎｉ合金鋼
が加熱されすぎて熔は落ちることとなる。

また、４００ｋＨｚを超えて加熱した場合は、前記の１
００ｋＨｚ未満の時とは逆に、外管の炭素鋼、低合金鋼
の方が高周波の表皮効果が大となり、外管のみが加熱さ
れ、内管のステンレス鋼、高Ｎｉ合金はあまり加熱され
ず、インサート材も溶融不十分で、適切な接合ができな
くなる。

従って、外管が炭素鋼、低合金鋼、内管がステンレス鋼
、高Ｎｉ合金鋼を構成する内面クラッド鋼管の接合は、
周波数１００〜４００ｋＨｚの高周波で行う。

次に、前記とは逆の場合、すなわち外管がステンレス鋼
、高Ｎｉ合金鋼、内管が炭素鋼、低合金鋼よりなる外面
クラッド鋼管の場合についての高周波加熱の条件につい
て説明する。

この場合は、１ＯｋＨｚ以下の高周波加熱で加熱する。

これは、１０ｋＨｚを超えて加熱すると高周波の表皮効
果及び熱伝導率の関係より、外管のステンレス鋼、高Ｎ
ｉ合金鋼のみが加熱され、内管の炭素鋼、低合金鋼は加
熱されにくく加熱不足となり、インサート材は十分に熔
融せず適切な接合ができなくなるからである。

なお、下限については特に限定するものではないが、望
ましくは１ｋＨｚの高周波とすることが経済的な面より
好ましい。

接合雰囲気については、酸素量を２００ｐｐｍ以下とし
た。これは接合界面に酸化物が生成して欠陥を生じるの
を防止するためである。

接合時の加熱温度は低いほうが経済的である。

しかし、加熱温度が１１５０℃未満ではインサート材を
完全に溶融させ得ない場合があり、またインサート材が
溶融してもインサート材に含有される融点降下元素のク
ラッド鋼への拡散が不十分になり、接合性が低下する。

従って、加熱温度は１１５０　’Ｃ以上とした。ただし
、加熱温度が１２５０　’Ｃを超えると、経済性が悪化
するだけでなく、接合部周辺の結晶粒が粗大化して靭性
の低下を招く原因になるので、１２５０°Ｃを加熱温度
の上限とする。

１１５０〜１２５０℃の加熱温度に保持する時間は１２
０秒以上とする。これはインサート材に含有される融点
降下元素を接合母体であるクランド鋼管に十分に拡散さ
せるためである。加熱保持時間の上限は特に定めないが
、接合、拡散が十分に促進されさえすれば短時間の方が
経済的である。

接合時の加圧力は接合面密着のために０．５ｋｇｆ／ｗ
”以上とした。すなわち加圧力が０．５ｋｇｆ／ｍ”未
満では液相化したインサート材とクラッド鋼管との密着
力が不足して接合不良が発生する慣れがある。逆に加圧
力が高すぎると接合部が変形する慣れがあるので、その
上限を２ｋｇｆ／閣２とした。

なお、クラッド鋼管の材質によっては、接合後、接合部
を５００〜７００℃の温度で熱処理してもよい。

〔実施例〕

以下に本発明の接合方法の実施例を説明する。

接合対象材としては、外径９１＋ｓ、内径６７■、肉厚
１２ａｍ、長さ１５００ａｍのクラッド鋼管を使用した
。クラッド鋼管の形態は母材を外管、合せ材を内管とし
た内面クラッド鋼管と、母材を内管、合せ材を外管とし
た外面クラッド鋼管の二種類とした。

クラッド鋼管の母材は厚み９閣で、炭素１１（Ｃ３）ま
たは低合金鋼（ＣＭ）とし、炭素鋼としては５０ｋｇｆ
／ｍ”扱銅、低合金鋼としＴ−ハ２　Ｖａ　Ｃｒ−ＩＭ
ｏ鋼をそれぞれ使用した０合せ材は厚み３■で、ステン
レス鋼または高Ｎｉ合金鋼とし、ステンレス鋼としては
５ＵＳ３１６Ｌ、高Ｎｉ合金鋼としてはＡ１１ｏｙ６２
５またはＡ１１ｏｙ８２５をそれぞれ使用した。各々の
成分＆ｌＩ戒を第１表に示す。

第 １ 表 （ｗｔ％） 第 表 （ｗｔ％） □本発明範囲外 接合は、上記各クラッド鋼管を管軸方向に直角に切断し
、その管端面を５０７１ｍＲ■ａｘまで研磨した後、端
面間にインサート材を挟んで行った。

インサート材は、急冷凝固法により作製した厚さ２５μ
ｍまたは５０μｍの非晶質合金薄帯である。

その成分ＮＩｉ戒を第２表に示す。また、接合には第１
図に示すように１組の供試材１ａ、ｌｂを突き合わせ固
定する環状の加熱へラド２を使用した。

加熱ヘッド２は半割形で、両端に供試材１ａ。

ｌｂに対する拘束部３ａ、３ｂを備え、その間に誘導子
４を備えている。そして、この加熱へラド２により、１
組の供試材１ａ、ｌｂをその端面間にインサート材に挟
んで固定し、供試材１ａ、ｌｂの内面側および加熱へラ
ド２内にＮ２ガスを流しながら酸素量２００ｐｐｍ以下
の雰囲気下で供試材１ａ、ｌｂの突き合わせ部を誘導子
４により加熱した。この加熱により、端面間のインサー
ト材が溶融すると共に、供試材の管軸方向に延び、接合
面間に加圧力が付加されて端面間が拡散接合される。加
圧力は拘束部３ａ、３ｂの熱膨張による反力で緩和する
ことにより調整した。加熱温度、加熱保持時間は、誘導
子４の高周波電源５の操作により行った。なお、母材と
して低合金鋼を使用したクラッド鋼管に対しては、接合
後に７００℃×１５分間、ＡＣの後熱処理を施した。

接合部の健全性は、接合強度と耐食性試験とにより評価
した。接合強度は第２図に示す倒曲試験片６を使用して
、曲事径１４ｍ（２ｔ）にて倒曲試験を行い、倒曲試験
片６の接合部７周辺における亀裂の有無も調査し、亀裂
を発生していないものは良とし、亀裂を発生しているも
のは否とすることにより評価した０図中、９は母材、ｌ
Ｏは合せ材を表わしている。また、接合部７の耐食性は
、合せ材ｌＯより第３図に示す孔食試験片８を採取して
、その接合部の孔食電位Ｖ’ｃｊとクラッド鋼管本体部
の孔食電位Ｖ’ｃｂとの比を求めることによって評価し
た。試験液は人工海水とし、その温度は５ＵＳ３１６Ｌ
の場合は６０°Ｃとし、Ａｌ１ｏｙ６２５、ＡＩＩｏｙ
８２５の場合には１００　’Ｃとした。

試験結果を接合条件と共に第３表に示す。

Ａ１〜６は外管が炭素鋼、内管が５ＵＳ３１６Ｌからな
るクラッド鋼管をインサート材■１〜■５にて相互に接
合した例である。インサート材！１〜■５は、Ｓｉ：８
％以下、Ｂ：４％以下、Ｃｒ：５％以上４０％以下を含
んでいる。また、他の条件も適切である。従って、優れ
た接合性、耐食性を示している。

Ａ７は外管が低合金鋼、内管が５ＵＳ３１６Ｌからなる
クラッド鋼管をインサート材Ｉ２にて相互に接合した例
であり、他の条件も適切で優れた接合性、耐食性を示し
ている。

八８は外管が炭素鋼、内管が高Ｎｉ合金鋼であるＡ１１
ｏｙ８２５からなるクラッド鋼管をインサート材！２に
て相互に接合した例、Ａ９は外管が炭素鋼、内管が高Ｎ
ｉ合金鋼であるＡ１１ｏｙ６２５からなるクラッド鋼管
をインサート材Ｉ４にて相互に接合した例、ＡＩＯは外
管が低合金鋼、内管がＡ１１ｏｙ６２５からなるクラッ
ド鋼管をインサート材Ｉ４を使用して接合した例、Ａｌ
ｌは外管が５ＵＳ３１６Ｌ、内管が炭素鋼からなる外面
タラノド鋼管をインサート材Ｉ２を使用して接合した例
である。いずれもインサート材の厚み２５μｍ、加熱時
間３００秒、加圧力１ｋｇｆ／■！、電源周波数が本発
明条件で優れた接合性および接合部の耐食性を示してい
る。

また、Ａ１２はＡ２と同様、外管が炭素鋼、内管が５Ｕ
Ｓ３１６Ｌからなるクラッド鋼管を、インサート材Ａ２
を使用して、加熱温度１２５０℃の条件で接合した例で
あるが、やはり優れた接合性、耐食性を示している。

これらに対し、Ｂ１はインサート材を使用しておらず、
接合不良を生じている。Ｂ２はインサート材を使用する
ものの、加熱温度か低すぎるために、接合不良を生じて
いる。Ｂ３は加圧力が小さすぎるために接合不良を生じ
ている。Ｂ４は電源周波数が高すぎるために、他の条件
が適切であるにもかかわらず接合不良を生じている。こ
れは、外管の炭素鋼は１２００℃に加熱されても、内管
のＡＩＩｏｙ８２５は加熱されにくく、外管炭素鋼に比
べ１００°Ｃ程度低くなっているためである。

また、Ｂ５．Ｂ６．Ｂ７は、インサート材に本発明範囲
外の成分組成のものを使用しているために、接合不良を
生じている。

Ｂ８は外管が炭素鋼、内管が高Ｎｉ合金鋼であるＡｌ１
ｏｙ　８２５からなるクランド鋼管をインサート材Ｉ２
にて相互に接合した例、Ｂ９は外管が５ＵＳ３１ＳＬ、
内管が炭素鋼からなるクラッド鋼管をインサート材！２
にて相互に接合した例である。いずれも電源周波数が本
発明条件を外れており、接合不良を生じている。

〔発明の効果〕

以上の説明から明らかなように、本発明の接合方法は、
クラッド鋼管を強固に相互接合でき、しかも溶接法で問
題になる硬化層の生成に起因する亀裂および高温溶接割
れ、さらには異種金属との接触によるガルバニック腐食
を生じる惧れがない。

従って、接合部に優れた接合性および耐食性を付与する
ことができる。更に、溶接法よりも作業が簡単で、接合
に要する時間が短縮され、施工性にも著しく優れる。ま
た、接合部の健全性が施工者個々の技量に影響されるの
で品質のばらつきも解消できる。

従って、本発明の接合方法は、例えばクラッド鋼管を配
管現場等においても簡単かつ低コストで長尺化すること
ができる。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の接合方法に用いる接合装置の一例を示
す模式図、第２図は倒曲試験片の形状説明図、第３図は
孔食試験片の形状説明図である。 図中、ｌａ、ｌｔｚ供試材、２：加熱ヘッド、３ａ、３
ｂ：拘束部、４：誘導子、５：高周波電源、６：倒曲試
験片、７：接合部、８：孔食試験片、９：母材、ｌＯ：
合せ材。 第 図 第 図 第 図

Claims (2)

【特許請求の範囲】
1. （１）外管が炭素鋼もしくは低合金鋼よりなり、内管が
   ステンレス鋼もしくは高Ｎｉ合金鋼よりなる鋼管の相互
   突合せ部に、重量％でＳｉ：８％以下、Ｂ：４％以下、
   Ｃｒ：５〜４０％、Ｍｏ：１０％以下を含み、残部が不
   可避不純物およびＦｅまたはＮｉからなる融点１１５０
   ℃以下、厚さ１０〜８０μｍのインサート材、または重
   量％でＳｉ：８％以下、Ｂ：４％以下、Ｃｒ：５〜４０
   ％、残部が不可避不純物およびＦｅまたはＮｉからなる
   融点１１５０℃以下、厚さ１０〜８０ｐｍのインサート
   材を介在させ、酸素量が２００ｐｐｍ以下の雰囲気中に
   おいてその突合せ部を０．５〜２ｋｇｆ／ｍｍ＾２の圧
   力で加圧しながら１００〜４００ｋＨｚの高周波電流に
   て１１５０〜１２５０℃の温度に１２０秒以上誘導加熱
   し、前記インサート材を溶融させることを特徴とするク
   ラッド鋼管の接合方法。
2. （２）外管がステンレス鋼もしくは高Ｎｉ合金鋼よりな
   り、内管が炭素鋼もしくは低合金鋼よりなるクラッド鋼
   管の相互突合せ部に、重量％でＳｉ：８％以下、Ｂ：４
   ％以下、Ｃｒ：５〜４０％、Ｍｏ：１０％以下を含み、
   残部が不可避不純物およびＦｅまたはＮｉからなる融点
   １１５０℃以下、厚さ１０〜８０μｍのインサート材、
   または重量％でＳｉ：８％以下、Ｂ：４％以下、Ｃｒ：
   ５〜４０％、残部が不可避不純物およびＦｅまたはＮｉ
   からなる融点１１５０℃以下、厚さ１０〜８０μｍのイ
   ンサート材を介在させ、酸素量が２００ｐｐｍ以下の雰
   囲気中においてその突合せ部を０．５〜２ｋｇｆ／ｍｍ
   ＾２の圧力で加圧しながら１０ｋＨｚ以下の高周波電流
   にて１１５０〜１２５０℃の温度に１２０秒以上誘導加
   熱し、前記インサート材を溶融させることを特徴とする
   クラッド鋼管の接合方法。