JPH0966372A - Ｔｉ合金部材の接合方法 - Google Patents
Ｔｉ合金部材の接合方法Info
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- JPH0966372A JPH0966372A JP7222333A JP22233395A JPH0966372A JP H0966372 A JPH0966372 A JP H0966372A JP 7222333 A JP7222333 A JP 7222333A JP 22233395 A JP22233395 A JP 22233395A JP H0966372 A JPH0966372 A JP H0966372A
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- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K20/00—Non-electric welding by applying impact or other pressure, with or without the application of heat, e.g. cladding or plating
- B23K20/16—Non-electric welding by applying impact or other pressure, with or without the application of heat, e.g. cladding or plating with interposition of special material to facilitate connection of the parts, e.g. material for absorbing or producing gas
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/001—Interlayers, transition pieces for metallurgical bonding of workpieces
- B23K35/005—Interlayers, transition pieces for metallurgical bonding of workpieces at least one of the workpieces being of a refractory metal
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Pressure Welding/Diffusion-Bonding (AREA)
- General Induction Heating (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 Ｔｉ合金製の管、棒など各種の部材を、溶接
によらず確実に接合する。 【解決手段】 部材を突き合わせて非酸化性雰囲気中で
加熱加圧し、そのとき突き合わせ部分に、下記のどちら
かの手法でＴｉ層を存在させておき、 （１） Ｔｉ製の、厚さ５００μｍ以下の接合用シート
を挟む。 （２） 厚さ１μｍ以上の接合用Ｔｉ層を少なくとも一
方の部材の突き合わせ面に、蒸着その他の方法で設けて
おく。 固相拡散接合を行なう。
によらず確実に接合する。 【解決手段】 部材を突き合わせて非酸化性雰囲気中で
加熱加圧し、そのとき突き合わせ部分に、下記のどちら
かの手法でＴｉ層を存在させておき、 （１） Ｔｉ製の、厚さ５００μｍ以下の接合用シート
を挟む。 （２） 厚さ１μｍ以上の接合用Ｔｉ層を少なくとも一
方の部材の突き合わせ面に、蒸着その他の方法で設けて
おく。 固相拡散接合を行なう。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、各種Ｔｉ合金製の
部材の接合方法に関する。
部材の接合方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】たとえば海底に敷設される油送管には鋼
管が使用されているが、長期間にわたる耐食性を確保し
て、使用中の保守を軽減するために、耐食性のすぐれた
Ｔｉ合金管の採用が検討されている。 Ｔｉ合金管を長
尺の連続体にするためには溶接が必要であり、ＴＩＧ溶
接が行なわれているが、作業に時間がかかることと、溶
接部分の品質を確保することに困難があるため、改善が
求められていた。
管が使用されているが、長期間にわたる耐食性を確保し
て、使用中の保守を軽減するために、耐食性のすぐれた
Ｔｉ合金管の採用が検討されている。 Ｔｉ合金管を長
尺の連続体にするためには溶接が必要であり、ＴＩＧ溶
接が行なわれているが、作業に時間がかかることと、溶
接部分の品質を確保することに困難があるため、改善が
求められていた。
【０００３】発明者らは、Ｔｉ合金管の接合法を研究
し、Ｔｉ合金母材の融点より低融点の金属で製作した接
合材を使用するか、または接合端に低融点の金属の接合
層を形成しておき、接合面を突き合わせて加圧しつつ加
熱して、低融点金属の融点を超えるが母材の融点よりは
低い温度にすることによって接合する方法を確立し、す
でに提案した（特願平７−１５０７７９号）。
し、Ｔｉ合金母材の融点より低融点の金属で製作した接
合材を使用するか、または接合端に低融点の金属の接合
層を形成しておき、接合面を突き合わせて加圧しつつ加
熱して、低融点金属の融点を超えるが母材の融点よりは
低い温度にすることによって接合する方法を確立し、す
でに提案した（特願平７−１５０７７９号）。
【０００４】この接合方法は、母材金属中にＳ，Ｓｅ，
ＴｅおよびＲＥＭ，Ｃａなどのグループの成分を微量存
在させておき、それら成分が形成する介在物微粒子を結
晶粒生成の核として利用することにより、α−β変態温
度以上の高温におけるＴｉ合金母材の結晶粒粗大化を抑
制し、接合部の機械的性質の劣化を防ぐという機構を採
用している。
ＴｅおよびＲＥＭ，Ｃａなどのグループの成分を微量存
在させておき、それら成分が形成する介在物微粒子を結
晶粒生成の核として利用することにより、α−β変態温
度以上の高温におけるＴｉ合金母材の結晶粒粗大化を抑
制し、接合部の機械的性質の劣化を防ぐという機構を採
用している。
【０００５】これによりＴｉ合金管の接合が容易になっ
たが、母材金属に上記特定成分を添加してない常用のＴ
ｉ合金の部材を対象にしても、簡単な手法で信頼性の高
い接合を行なうことができれば、Ｔｉ合金管の使用が容
易になる。
たが、母材金属に上記特定成分を添加してない常用のＴ
ｉ合金の部材を対象にしても、簡単な手法で信頼性の高
い接合を行なうことができれば、Ｔｉ合金管の使用が容
易になる。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、上記
のような事実にかんがみ、常用のＴｉ合金の部材を対象
にして、簡単な手法で接合を行なうことができ、接合部
分の特性が確保できるようなＴｉ合金部材の接合方法を
提供することにある。
のような事実にかんがみ、常用のＴｉ合金の部材を対象
にして、簡単な手法で接合を行なうことができ、接合部
分の特性が確保できるようなＴｉ合金部材の接合方法を
提供することにある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明のＴｉ合金部材の
接合方法のひとつの態様は、図１に示すように、接合す
べき２箇のＴｉ合金部材、図示した例ではＴｉ合金管
（１）の間に厚さ５００μｍ以下のＴｉシート（３）を
挟んで両部材を突き合わせ、非酸化性雰囲気中で、接合
面に５MPa 以上の圧力を加えつつ、接合部をＴｉ合金の
変態温度に近い高温であるがそれよりは低い温度に加熱
し、少なくとも３分間保持することからなる。
接合方法のひとつの態様は、図１に示すように、接合す
べき２箇のＴｉ合金部材、図示した例ではＴｉ合金管
（１）の間に厚さ５００μｍ以下のＴｉシート（３）を
挟んで両部材を突き合わせ、非酸化性雰囲気中で、接合
面に５MPa 以上の圧力を加えつつ、接合部をＴｉ合金の
変態温度に近い高温であるがそれよりは低い温度に加熱
し、少なくとも３分間保持することからなる。
【０００８】本発明のＴｉ合金部材の接合方法のいまひ
とつの態様は、図２に示すように、接合すべき２箇のＴ
ｉ合金部材、図示した例ではＴｉ合金棒（２Ａ，２Ｂ）
の少なくとも一方（図示した例は２Ａ）の接合面にあら
かじめ厚さ１μｍ以上のＴｉ層（４）を形成しておいて
両部材を突き合わせ、非酸化性雰囲気中で、接合面に５
MPa 以上の圧力を加えつつ、接合部をＴｉ合金の変態温
度に近い高温であるがそれよりは低い温度に加熱し、少
なくとも３分間保持することからなる。
とつの態様は、図２に示すように、接合すべき２箇のＴ
ｉ合金部材、図示した例ではＴｉ合金棒（２Ａ，２Ｂ）
の少なくとも一方（図示した例は２Ａ）の接合面にあら
かじめ厚さ１μｍ以上のＴｉ層（４）を形成しておいて
両部材を突き合わせ、非酸化性雰囲気中で、接合面に５
MPa 以上の圧力を加えつつ、接合部をＴｉ合金の変態温
度に近い高温であるがそれよりは低い温度に加熱し、少
なくとも３分間保持することからなる。
【０００９】本発明のＴｉ合金部材の接合方法において
最も実用的と考えられる態様は、図３に示すように、接
合すべき２箇のＴｉ合金部材、図示した例では、同じく
２本のＴｉ合金棒（２Ｂ）の間に、両端面に厚さ１μｍ
以上のＴｉ層（４）を形成してある接合用部材（５）を
介して両部材を突き合わせ、非酸化性雰囲気中で、接合
面に５MPa 以上の圧力を加えつつ、接合部をＴｉ合金の
変態温度に近い高温であるがそれよりは低い温度に加熱
し、少なくとも３分間保持することからなる。
最も実用的と考えられる態様は、図３に示すように、接
合すべき２箇のＴｉ合金部材、図示した例では、同じく
２本のＴｉ合金棒（２Ｂ）の間に、両端面に厚さ１μｍ
以上のＴｉ層（４）を形成してある接合用部材（５）を
介して両部材を突き合わせ、非酸化性雰囲気中で、接合
面に５MPa 以上の圧力を加えつつ、接合部をＴｉ合金の
変態温度に近い高温であるがそれよりは低い温度に加熱
し、少なくとも３分間保持することからなる。
【００１０】上記のいずれの態様によるとしても、Ｔｉ
合金部材の接合面が部材の加圧方向と垂直な面であるこ
とが作業に好都合なことはもちろんである。 しかし、
接合される部材の軸の一致が高度に要求されない場合
や、適切なガイド手段、たとえばセラミックス製の管な
どが使用できる場合は、接合面を傾いた面とすることが
できる。 図４は、そのような変更態様の一例を示す。
合金部材の接合面が部材の加圧方向と垂直な面であるこ
とが作業に好都合なことはもちろんである。 しかし、
接合される部材の軸の一致が高度に要求されない場合
や、適切なガイド手段、たとえばセラミックス製の管な
どが使用できる場合は、接合面を傾いた面とすることが
できる。 図４は、そのような変更態様の一例を示す。
【００１１】本発明の実施に当って、接合部分の突き合
わせにはさまざまなパターンがあり得る。 その代表的
なものを、図６にまとめて掲げる。 これらのそれぞれ
に、上記した接合面が傾いた変更態様が可能である。
わせにはさまざまなパターンがあり得る。 その代表的
なものを、図６にまとめて掲げる。 これらのそれぞれ
に、上記した接合面が傾いた変更態様が可能である。
【００１２】本発明により接合できるＴｉ合金は、Ｔｉ
原子が部材の接合を達成する程度に拡散するのに実用的
でないほどの長時間を要しない高さの変態温度をもつも
のである限り、任意に選択できる。 具体的にいえば、
一般にＴｉ合金は下記Ｉのグループからえらんだ添加元
素を含有し、 Ｉ）Ａｌ：１０％以下、Ｖ：２５％以下、Ｓｎ：１５％
以下、Ｃｏ：１０％以下、Ｃｕ：１０％以下、Ｔａ：１
５％以下、Ｍｎ：１０％以下、Ｈｆ：１０％以下、Ｗ：
１０％以下、Ｓｉ：０．５％以下、Ｎｂ：２０％以下、
Ｚｒ：１０％以下、Ｍｏ：１５％以下およびＯ：０．１
％以下の１種または２種以上（２種以上の場合は合計
で）３０％以下 残部が、実質的にＴｉからなる合金組成を有する。
原子が部材の接合を達成する程度に拡散するのに実用的
でないほどの長時間を要しない高さの変態温度をもつも
のである限り、任意に選択できる。 具体的にいえば、
一般にＴｉ合金は下記Ｉのグループからえらんだ添加元
素を含有し、 Ｉ）Ａｌ：１０％以下、Ｖ：２５％以下、Ｓｎ：１５％
以下、Ｃｏ：１０％以下、Ｃｕ：１０％以下、Ｔａ：１
５％以下、Ｍｎ：１０％以下、Ｈｆ：１０％以下、Ｗ：
１０％以下、Ｓｉ：０．５％以下、Ｎｂ：２０％以下、
Ｚｒ：１０％以下、Ｍｏ：１５％以下およびＯ：０．１
％以下の１種または２種以上（２種以上の場合は合計
で）３０％以下 残部が、実質的にＴｉからなる合金組成を有する。
【００１３】高温に加熱することは結晶粒の粗大化を招
くから、それを防ぐために下記IIのグループの元素を添
加して、生成する微細な介在物を結晶成長防止のための
粒子として利用することが推奨される： II）Ｓ：０．０１〜１０％、Ｓｅ：０．０１〜１０％お
よびＴｅ：０．０１〜１０％の１種または２種以上（２
種以上の場合は合計で）１０％以下と、ＲＥＭ：０．０
１〜１０％およびＣａ：０．０１〜１０％の１種または
２種（２種の場合は合計で）１０％以下との組み合わ
せ。
くから、それを防ぐために下記IIのグループの元素を添
加して、生成する微細な介在物を結晶成長防止のための
粒子として利用することが推奨される： II）Ｓ：０．０１〜１０％、Ｓｅ：０．０１〜１０％お
よびＴｅ：０．０１〜１０％の１種または２種以上（２
種以上の場合は合計で）１０％以下と、ＲＥＭ：０．０
１〜１０％およびＣａ：０．０１〜１０％の１種または
２種（２種の場合は合計で）１０％以下との組み合わ
せ。
【００１４】常用のＴｉ合金の中から、本発明の接合方
法の対象とするに適した代表的なものを、その変態温度
とともに列挙すれば、つぎのとおりである： Ｔｉ 合 金 変態温度 （℃） Ｔｉ−６Ａｌ−４Ｖ ９９５ Ｔｉ−３Ａｌ−２Ｖ ９２０ Ｔｉ−６Ａｌ−６Ｖ−２Ｓｎ ９４５ Ｔｉ−５Ａｌ−２Ｃｒ−１Ｆｅ ９７０。
法の対象とするに適した代表的なものを、その変態温度
とともに列挙すれば、つぎのとおりである： Ｔｉ 合 金 変態温度 （℃） Ｔｉ−６Ａｌ−４Ｖ ９９５ Ｔｉ−３Ａｌ−２Ｖ ９２０ Ｔｉ−６Ａｌ−６Ｖ−２Ｓｎ ９４５ Ｔｉ−５Ａｌ−２Ｃｒ−１Ｆｅ ９７０。
【００１５】接合を行なう部分をとりかこむ非酸化性雰
囲気とは、ＴｉおよびＴｉ合金にとってその加熱温度に
おいて実質上酸化が進行せず、かつ窒素の侵入による合
金特性の変化をも防ぐことのできる雰囲気を意味する。
そのような雰囲気は、Ｏ2およびＮ2 の含有量がとも
に０．０１容量％以下である常圧またはその付近の圧力
の不活性ガス雰囲気、または圧力１０-4Torr以下の真空
である。 非酸化性雰囲気の形成は、もちろん接合を行
なおうとする部分とその近傍においてだけ行なえばよ
い。
囲気とは、ＴｉおよびＴｉ合金にとってその加熱温度に
おいて実質上酸化が進行せず、かつ窒素の侵入による合
金特性の変化をも防ぐことのできる雰囲気を意味する。
そのような雰囲気は、Ｏ2およびＮ2 の含有量がとも
に０．０１容量％以下である常圧またはその付近の圧力
の不活性ガス雰囲気、または圧力１０-4Torr以下の真空
である。 非酸化性雰囲気の形成は、もちろん接合を行
なおうとする部分とその近傍においてだけ行なえばよ
い。
【００１６】接合部を加熱する手段は任意であって、電
気炉の輻射熱や通電によってもよいし、雰囲気条件を損
なわない限り高温のガスを使用することもできるが、通
常は高周波誘導加熱が適切である。 誘導加熱は、棒状
ないし管状の物体の加熱に好都合なこと、短時間で所望
の高温に到達できること、温度の制御が容易なことなど
の諸点から、最も有利な加熱方法といえる。
気炉の輻射熱や通電によってもよいし、雰囲気条件を損
なわない限り高温のガスを使用することもできるが、通
常は高周波誘導加熱が適切である。 誘導加熱は、棒状
ないし管状の物体の加熱に好都合なこと、短時間で所望
の高温に到達できること、温度の制御が容易なことなど
の諸点から、最も有利な加熱方法といえる。
【００１７】誘導加熱装置に供給する高周波電力の周波
数は、通常２００kHz 以下とする。高い周波数は、よく
知られている表皮効果のため、棒材や肉厚の管の接合に
は不適当である。 一方、あまり低い周波数では温度の
上昇に長時間かかる。 多くの場合、１０kHz程度の低
い周波数が適切である。
数は、通常２００kHz 以下とする。高い周波数は、よく
知られている表皮効果のため、棒材や肉厚の管の接合に
は不適当である。 一方、あまり低い周波数では温度の
上昇に長時間かかる。 多くの場合、１０kHz程度の低
い周波数が適切である。
【００１８】誘導加熱によるときは、図５に示すよう
に、加熱される接合部の温度を誘導加熱用のコイル
（８）を通して設けた放射温度計（９Ａ）により測定
し、その結果をコントローラ（９Ｂ）に送って、高周波
電源（９Ｃ）からコイル(８)に供給する高周波電力をコ
ントロールすることにより、所望の温度への速やかな到
達と温度の維持を行なうとよい。 図５において、符号
(７Ａ)は固定チャック、(７Ｂ)は可動チャックをあらわ
し、これらは共同してチタン合金棒（２Ａ）を加圧下に
保持する。
に、加熱される接合部の温度を誘導加熱用のコイル
（８）を通して設けた放射温度計（９Ａ）により測定
し、その結果をコントローラ（９Ｂ）に送って、高周波
電源（９Ｃ）からコイル(８)に供給する高周波電力をコ
ントロールすることにより、所望の温度への速やかな到
達と温度の維持を行なうとよい。 図５において、符号
(７Ａ)は固定チャック、(７Ｂ)は可動チャックをあらわ
し、これらは共同してチタン合金棒（２Ａ）を加圧下に
保持する。
【００１９】
【作用】図１に示した態様においては、２本のＴｉ合金
管（１）の間に接合用のＴｉシート（３）を挟んで突き
合わせ、接合面に圧力を加えつつ接合部を加熱すると、
ＴｉシートのＴｉ原子が両側のＴｉ合金管の端面に拡散
して行き、固相拡散による接合が行なわれる。 符号
(６)は、このようにして生成した拡散接合層をあらわ
す。 母材のＴｉ合金管には、温度がそれぞれの変態点
より低ければ、組織上の変化は生じない。 少なくとも
３分間という保持時間は、Ｔｉシート中のＴｉ原子の拡
散による接合が、変態点に近い高温度であれば十分に進
行するに足りるよう決定した時間である。 圧力５MPa
以上も、Ｔｉシート中のＴｉ原子がＴｉ合金部材中に拡
散できる条件を与えるものである。
管（１）の間に接合用のＴｉシート（３）を挟んで突き
合わせ、接合面に圧力を加えつつ接合部を加熱すると、
ＴｉシートのＴｉ原子が両側のＴｉ合金管の端面に拡散
して行き、固相拡散による接合が行なわれる。 符号
(６)は、このようにして生成した拡散接合層をあらわ
す。 母材のＴｉ合金管には、温度がそれぞれの変態点
より低ければ、組織上の変化は生じない。 少なくとも
３分間という保持時間は、Ｔｉシート中のＴｉ原子の拡
散による接合が、変態点に近い高温度であれば十分に進
行するに足りるよう決定した時間である。 圧力５MPa
以上も、Ｔｉシート中のＴｉ原子がＴｉ合金部材中に拡
散できる条件を与えるものである。
【００２０】Ｔｉシートの厚さ最大５００μｍの限界
は、上記の機構により接合が行なわれたとき、接合部に
Ｔｉ層が実質的な厚さをもって残存しないようにとの見
地から決定したものである。 いうまでもなく純Ｔｉは
Ｔｉ合金より軟らかい金属であるから、接合部に純Ｔｉ
またはほとんどＴｉからなる層が存在すると、そこが接
合体にとって機械的には弱点となる。 そこで、拡散に
よりＴｉ原子をＴｉ合金母材中に十分侵入させ、層を残
さないようにすることが好ましい。 接合に必要なＴｉ
シートの厚さは数μｍあれば足りる。 しかし、薄いシ
ートは取扱いにくいから、５００μｍ以内で適宜の厚さ
のものを用いる。 実際には、１０〜２００μｍの範囲
が適当であることが多い。
は、上記の機構により接合が行なわれたとき、接合部に
Ｔｉ層が実質的な厚さをもって残存しないようにとの見
地から決定したものである。 いうまでもなく純Ｔｉは
Ｔｉ合金より軟らかい金属であるから、接合部に純Ｔｉ
またはほとんどＴｉからなる層が存在すると、そこが接
合体にとって機械的には弱点となる。 そこで、拡散に
よりＴｉ原子をＴｉ合金母材中に十分侵入させ、層を残
さないようにすることが好ましい。 接合に必要なＴｉ
シートの厚さは数μｍあれば足りる。 しかし、薄いシ
ートは取扱いにくいから、５００μｍ以内で適宜の厚さ
のものを用いる。 実際には、１０〜２００μｍの範囲
が適当であることが多い。
【００２１】これまでの説明から理解されるように、Ｔ
ｉシートを使用せず、それに代えて接合する部材の少な
くとも一方の端面にＴｉ層を形成したものを使用する場
合も、接合の機構は同じである。 Ｔｉ層の形成には、
蒸着、スパッタリング、あるいはイオンプレーティング
などの手段を選択使用すればよい。 この態様では、Ｔ
ｉシートの使用と逆に、厚いＴｉ層を形成するには長い
時間がかかって不利であるから、なるべく薄いＴｉ層で
間に合わせたい。 接合面の平滑度を高くとることによ
り、必要なＴｉ層の厚さを薄くできるが、通常の端面仕
上げ手段によった場合、１μｍに満たない厚さのＴｉ層
では、突き合わせた接合面全体にわたるＴｉ原子の拡散
が確保できないおそれがある。 実用上は２μｍ以上５
μｍ程度が適当で、１０μｍを超える厚さは不要であ
る。
ｉシートを使用せず、それに代えて接合する部材の少な
くとも一方の端面にＴｉ層を形成したものを使用する場
合も、接合の機構は同じである。 Ｔｉ層の形成には、
蒸着、スパッタリング、あるいはイオンプレーティング
などの手段を選択使用すればよい。 この態様では、Ｔ
ｉシートの使用と逆に、厚いＴｉ層を形成するには長い
時間がかかって不利であるから、なるべく薄いＴｉ層で
間に合わせたい。 接合面の平滑度を高くとることによ
り、必要なＴｉ層の厚さを薄くできるが、通常の端面仕
上げ手段によった場合、１μｍに満たない厚さのＴｉ層
では、突き合わせた接合面全体にわたるＴｉ原子の拡散
が確保できないおそれがある。 実用上は２μｍ以上５
μｍ程度が適当で、１０μｍを超える厚さは不要であ
る。
【００２２】本発明の第三の態様すなわち両端面にＴｉ
層を有する接合用部材を使用する接合方法は、上記二種
の態様を折衷してそれらの長所を生かしたものといえ
る。すなわち、取扱いにくい薄いシートを相手にしなく
て済むようにするとともに、長尺の部材の端にあらかじ
めＴｉ層を形成しておく面倒さをなくしたものであるか
ら、実際上最も実施しやすい態様といえる。
層を有する接合用部材を使用する接合方法は、上記二種
の態様を折衷してそれらの長所を生かしたものといえ
る。すなわち、取扱いにくい薄いシートを相手にしなく
て済むようにするとともに、長尺の部材の端にあらかじ
めＴｉ層を形成しておく面倒さをなくしたものであるか
ら、実際上最も実施しやすい態様といえる。
【００２３】以下の実施例において、＊印を付したもの
は比較例である。
は比較例である。
【００２４】〔実施例１〕突き合わせパターンが図６に
示すＡ、すなわち接合用の純Ｔｉシートを挟んで突き合
わせる接合を実施した。 接合したＴｉ合金部材は、外
径１００mm×肉厚１０mmのパイプであって、材質は、Ｔ
ｉ−６Ａｌ−４Ｖである。 接合用Ｔｉシートは、No．
１およびNo．３，４はＪＩＳ−Ｈ４６００に定める１種
のもの、No．２は同２種のものを用いた。 加熱には高
周波誘導炉を用いた。
示すＡ、すなわち接合用の純Ｔｉシートを挟んで突き合
わせる接合を実施した。 接合したＴｉ合金部材は、外
径１００mm×肉厚１０mmのパイプであって、材質は、Ｔ
ｉ−６Ａｌ−４Ｖである。 接合用Ｔｉシートは、No．
１およびNo．３，４はＪＩＳ−Ｈ４６００に定める１種
のもの、No．２は同２種のものを用いた。 加熱には高
周波誘導炉を用いた。
【００２５】冷却後、接合体について引張試験および曲
げ試験を行ない、接合継手強度比(継手強度／母材強度
の比、以下「強度比」で示す。）を測定するとともに、
破断位置をしらべた。
げ試験を行ない、接合継手強度比(継手強度／母材強度
の比、以下「強度比」で示す。）を測定するとともに、
破断位置をしらべた。
【００２６】接合作業の条件および試験結果を、表１に
まとめて示す。
まとめて示す。
【００２７】 表 １ No.１ No.２ No.３* No.４* Ｔｉシート(μm) 500 100 0※ 1000 温度 （℃） 950 950 950 950 周波数 （kHz） 3 3 3 3 雰囲気 Ａr Ｈe Ａr Ａr Ｎ2 （vol％） 0.005 0.005 0.005 0.005 Ｏ2 （vol％） 0.005 0.005 0.005 0.005 圧力 （MPa） 5 10 10 10 時間 （分） 3 5 5 5 引張試験 強度比 1.0 1.0 0.5 0.8 破 断 母 材 母 材 接合界面 Ｔｉシート内 曲げ試験 強度比 1.0 1.0 0.2 0.8 破 断 しない しない 接合界面 接合部 ※ パイプの直接突き合わせ。
【００２８】No．３* は接合用Ｔｉシートを使用しなか
ったため、本発明の効果が得られなかった。 No．４*
はＴｉシートが厚すぎて接合部に残存したため、接合部
の強度が低かった。
ったため、本発明の効果が得られなかった。 No．４*
はＴｉシートが厚すぎて接合部に残存したため、接合部
の強度が低かった。
【００２９】〔実施例２〕実施例１と同じ操作を繰り返
した。 ただし、パイプの材質を、No．５はＴｉ−３Ａ
ｌ−２Ｖ、No．６，７およびNo．８* はＴｉ−６Ａｌ−
６Ｖ−２Ｓｎとした。 操作条件および試験結果を、表
２に示す。
した。 ただし、パイプの材質を、No．５はＴｉ−３Ａ
ｌ−２Ｖ、No．６，７およびNo．８* はＴｉ−６Ａｌ−
６Ｖ−２Ｓｎとした。 操作条件および試験結果を、表
２に示す。
【００３０】 表 ２ No.５ No.６ No.７ No.８* Ｔｉシート(μm) 100 100 100 100 温度 (℃) 910 900 920 920 周波数 (kHz) 3 3 200 400 雰囲気 Ａr Ａr 真 空 真 空 Ｎ2 (vol％） 0.008 0.006 （10-4Torr）（10-4Torr） Ｏ2 (vol％） 0.007 0.004 − − 圧力 (MPa) 10 10 5 10 時間 (分) 5 5 3 5 引張試験 強度比 1.0 1.0 1.0 0.8 破 断 母 材 母 材 母 材 接合部 曲げ試験 強度比 1.0 1.0 1.0 0.4 破 断 しない しない しない 接合部 No．８* のデータは、加熱に用いた高周波の周波数が高すぎ、接合面全体 に加熱が及ばなかったことを示している。
【００３１】〔実施例３〕パターンＡの接合を、加熱手
段として管状炉を使用して行なった。 パイプの材質
は、No．９およびNo．１１*〜１３*がＴｉ−６Ａｌ−４
Ｖ、No．１０およびNo．１４* がＴｉ−５Ａｌ−２Ｃｒ
−１Ｆｅである。 Ｔｉシートは、No．９が前記ＪＩＳ
の３種、残りはすべて１種である。 操作条件および試
験結果を、表３に示す。
段として管状炉を使用して行なった。 パイプの材質
は、No．９およびNo．１１*〜１３*がＴｉ−６Ａｌ−４
Ｖ、No．１０およびNo．１４* がＴｉ−５Ａｌ−２Ｃｒ
−１Ｆｅである。 Ｔｉシートは、No．９が前記ＪＩＳ
の３種、残りはすべて１種である。 操作条件および試
験結果を、表３に示す。
【００３２】 表 ３ No.９ No.10 No.11* No.12* No.13* No.14* Ｔｉシート(μm) 20 100 20 20 20 100 温度 (℃） 990 950 1050 950 950 950 雰囲気 真 空 Ａr 真 空 真 空 真 空 Ａr Ｎ2 (vol％） − 0.01 − − − 0.01 Ｏ2 (vol％） − 0.01 − − − 0.10 圧力 (MPa) 15 10 10 10 3 10 時間 (分） 4 5 5 2.5 5 5 引張試験 強度比 1.0 1.0 1.0 0.8 0.6 1.0 破 断 母 材 母 材 母 材 接合部 接合部 母 材 曲げ試験 強度比 1.0 1.0 0.9 0.8 0.5 0.7 破 断 しない しない 接合部 接合部 接合部 接合部 No．１１* は加熱温度が高すぎたため、結晶粒が成長した結果、接合部が脆く なった。 No．１２* は保持時間が不足で、No．１３* は圧力が不足で、どちら も接合不十分である。 No．１４* は雰囲気中のＯ2量が多かったため酸化が起 り、接合が不完全に終った。
【００３３】〔実施例４〕突き合わせパターンＢ−１の
接合を行なった。 Ｔｉ合金部材はＴｉ−６Ａｌ−４Ｖ
を径２０mmの丸棒に成形したものであり、イオンプレー
ティングにより一方の端にＴｉ層を形成して用いた。
加熱は高周波誘導である。 操作条件と試験結果を、表
４に示す。
接合を行なった。 Ｔｉ合金部材はＴｉ−６Ａｌ−４Ｖ
を径２０mmの丸棒に成形したものであり、イオンプレー
ティングにより一方の端にＴｉ層を形成して用いた。
加熱は高周波誘導である。 操作条件と試験結果を、表
４に示す。
【００３４】 表 ４ No．１５ No．１６* Ｔｉ層 （μm） ０．５ １ 温度 （℃） ９５０ ９５０ 周波数 （kHz） ２５ ２５ 雰囲気 Ａｒ Ａｒ Ｎ2 （vol％） ０．００５ ０．００５ Ｏ2 （vol％） ０．００５ ０．００５ 圧力 （MPa） １０ １０ 時間 （分） ４ ４ 引張試験 強度比 １．０ ０．７ 破 断 母 材 接合部 曲げ試験 強度比 １．０ ０．４ 破 断 破断せず 接合部 No．１６* はＴｉ層の厚さが不足で、拡散接合が不十分であった。
【００３５】〔実施例５〕突き合わせパターンＢ−２の
接合を行なった。 Ｔｉ合金部材はＴｉ−６Ａｌ−４Ｖ
の径２０mmの丸棒であり、 加熱は周波数２５kHz の高
周波誘導加熱を行なった。 操作条件と試験結果を、表
５に示す。
接合を行なった。 Ｔｉ合金部材はＴｉ−６Ａｌ−４Ｖ
の径２０mmの丸棒であり、 加熱は周波数２５kHz の高
周波誘導加熱を行なった。 操作条件と試験結果を、表
５に示す。
【００３６】 表 ５ No.17 No.18 No.19* No.20* No.21* Ｔｉ層 （μm） 5 10 5 5 5 形成法 スパッタ 蒸 着 イオンプレーティング 温度 （℃） 950 950 1050 950 950 雰囲気 Ａr Ｈe Ａr Ａr Ａr Ｎ2 （vol％） 0.005 0.003 0.008 0.008 0.008 Ｏ2 （vol％） 0.005 0.006 0.007 0.007 0.007 圧力 （MPa) 5 15 10 10 3 時間 （分） 3 5 5 2.5 5 引張試験 強度比 1.0 1.0 1.0 0.8 0.6 破 断 母 材 母 材 母 材 接合部 接合部 曲げ試験 強度比 1.0 1.0 0.8 0.6 0.4 破 断 しない しない 接合部 接合部 接合部 No．１９* は温度が高すぎ、No．２０* は保持時間の不足、No．２１* は加圧 力の不足で、いずれも接合が不完全であった。
【００３７】〔実施例６〕突き合わせパターンＣ−１の
接合を行なった。 Ｔｉ合金部材は、No．２３に限りＴ
ｉ−６Ａｌ−６Ｖ−２Ｓｎ、その他はＴｉ−３Ａｌ−２
Ｖを用い、やはり径２０mmの丸棒である。 高周波誘導
加熱により、真空（１０-4Torr）中で接合した。 操作
条件と試験結果を表６に示す。（表のＴｉ層形成法の欄
で、「イオン」はイオンプレーティングの略である。） 表 ６ No.22 No.23 No.24* No.25* No.26* No.27* Ｔｉ層 （μm） 1 5 0.5 10 5 5 形成法 スパッタ イオン スパッタ 蒸着 イオン イオン 温度 （℃） 900 920 900 1000 900 900 周波数 （kHz) 3 100 3 3 3 3 圧力 （MPa) 5 10 10 10 10 3時間 （分） 3 4 5 4 2.5 5 引張試験 強度比 1.0 1.0 0.7 1.0 0.8 0.6 破 断 母材 母材 接合部 母材 接合部 接合部 曲げ試験 強度比 1.0 1.0 0.5 0.8 0.6 0.5 破 断 しない しない 接合部 接合部 接合部 接合部 No．２４* はＴｉ層の厚さが不足であり、No．２５* は接合部加熱温度が高す ぎ、No．２６* は保持の時間が短く、No．２７* は圧力不足のため、それぞれ不 満足な結果となった。
接合を行なった。 Ｔｉ合金部材は、No．２３に限りＴ
ｉ−６Ａｌ−６Ｖ−２Ｓｎ、その他はＴｉ−３Ａｌ−２
Ｖを用い、やはり径２０mmの丸棒である。 高周波誘導
加熱により、真空（１０-4Torr）中で接合した。 操作
条件と試験結果を表６に示す。（表のＴｉ層形成法の欄
で、「イオン」はイオンプレーティングの略である。） 表 ６ No.22 No.23 No.24* No.25* No.26* No.27* Ｔｉ層 （μm） 1 5 0.5 10 5 5 形成法 スパッタ イオン スパッタ 蒸着 イオン イオン 温度 （℃） 900 920 900 1000 900 900 周波数 （kHz) 3 100 3 3 3 3 圧力 （MPa) 5 10 10 10 10 3時間 （分） 3 4 5 4 2.5 5 引張試験 強度比 1.0 1.0 0.7 1.0 0.8 0.6 破 断 母材 母材 接合部 母材 接合部 接合部 曲げ試験 強度比 1.0 1.0 0.5 0.8 0.6 0.5 破 断 しない しない 接合部 接合部 接合部 接合部 No．２４* はＴｉ層の厚さが不足であり、No．２５* は接合部加熱温度が高す ぎ、No．２６* は保持の時間が短く、No．２７* は圧力不足のため、それぞれ不 満足な結果となった。
【００３８】〔実施例７〕引続き、突き合わせパターン
Ｃ−１の接合を行なった。 Ｔｉ合金部材としてＴｉ−
５Ａｌ−２Ｃｒ−１Ｆｅの径２０mmの丸棒を用い、接合
用のＴｉ層はスパッタリングにより各層厚さ５μｍに形
成した。 加熱は管状炉で行なった。 操作条件と試験
結果を表７に示す。
Ｃ−１の接合を行なった。 Ｔｉ合金部材としてＴｉ−
５Ａｌ−２Ｃｒ−１Ｆｅの径２０mmの丸棒を用い、接合
用のＴｉ層はスパッタリングにより各層厚さ５μｍに形
成した。 加熱は管状炉で行なった。 操作条件と試験
結果を表７に示す。
【００３９】 表 ７ No．２８ No．２９* 温度 （℃） ９５０ ９５０ 雰囲気 Ｈe Ａｒ Ｎ2 （vol％） ０．０１ ０．１０ Ｏ2 （vol％） ０．０１ ０．０１ 圧力 （MPa） １０ １０ 時間 （分） ５ ５ 引張試験 強度比 １．０ １．０ 破 断 母 材 母 材 曲げ試験 強度比 １．０ ０．８ 破 断 しない 接合部 No．２９* は雰囲気中のＮ2ガスのため接合部が脆化した。
【００４０】〔実施例８〕突き合わせパターンＣ−２お
よびＣ−３の接合を行なった。 Ｔｉ合金部材は、No．
３０およびNo．３１がＴｉ−３Ａｌ−２Ｖ、No．３２が
Ｔｉ−６Ａｌ−６Ｖ−２Ｓｎで、いずれも径２０mmの丸
棒である。 加熱は真空（１０-4Torr）中の高周波誘導
加熱によった。 操業条件および試験結果を表８に示
す。
よびＣ−３の接合を行なった。 Ｔｉ合金部材は、No．
３０およびNo．３１がＴｉ−３Ａｌ−２Ｖ、No．３２が
Ｔｉ−６Ａｌ−６Ｖ−２Ｓｎで、いずれも径２０mmの丸
棒である。 加熱は真空（１０-4Torr）中の高周波誘導
加熱によった。 操業条件および試験結果を表８に示
す。
【００４１】 表 ８ No.３０ No.３１ No.３２ 突き合わせパターン Ｃ−２ Ｃ−３ Ｃ−３ Ｔｉ層 (μm) 形成法 イオン 蒸 着 イオン 周波数 (kHz) ３ ３ ５０ 温度 (℃) ９００ ９００ ９２０ 圧力 (MPa) １０ １０ １０ 時間 (分） ５ ５ ５ 引張試験 強度比 １．０ １．０ １．０ 破 断 母 材 母 材 母 材 曲げ試験 強度比 １．０ １．０ １．０ 破 断 しない しない しない いずれも好成績であった。
【００４２】〔実施例９〕突き合わせパターンＢ−１，
Ｂ−２，Ｃ−２およびＣ−３のそれぞれの変更態様、す
なわち各接合面を加圧面に対して４５°傾けて突き合わ
せたパターンの接合を行なった。 Ｔｉ合金部材はいず
れもＴｉ−６Ａｌ−４Ｖの径２０mmの丸棒である。 加
熱は、真空（１０-4Torr）中、周波数３kHz の高周波誘
導加熱によった。 操業条件および試験結果を表９に示
す。
Ｂ−２，Ｃ−２およびＣ−３のそれぞれの変更態様、す
なわち各接合面を加圧面に対して４５°傾けて突き合わ
せたパターンの接合を行なった。 Ｔｉ合金部材はいず
れもＴｉ−６Ａｌ−４Ｖの径２０mmの丸棒である。 加
熱は、真空（１０-4Torr）中、周波数３kHz の高周波誘
導加熱によった。 操業条件および試験結果を表９に示
す。
【００４３】 表 ９ No.３３ No.３４ No.３５ No.３６ パターン Ｂ−１変更 Ｂ−２変更 Ｃ−２変更 Ｃ−３変更 Ｔｉ層 (μm) ５ １ ５ ５ 形成法 蒸 着 スパッタ スパッタ イオン 温度 (℃) ９５０ ９５０ ７９５０ ９５０ 圧力 (MPa) １０ ５ １０ １５ 時間 (分) ４ ３ ５ ５ 引張試験 強度比 １．０ １．０ １．０ １．０ 破 断 母 材 母 材 母 材 母 材 曲げ試験 強度比 １．０ １．０ １．０ １．０ 破 断 しない しない しない しない
いずれも満足な接合を行なうことができた。
いずれも満足な接合を行なうことができた。
【００４４】
【発明の効果】本発明により、Ｔｉ合金の管をはじめと
する各種部材の接合が、常用のＴｉ合金の製品を対象に
して、簡単な手法で高い信頼性をもって実施できるよう
になった。 本発明の接合方法は、石油採取のライザー
チューブのように、現場で次々とパイプを接合して行く
必要があるようなところに適用したとき、とくにその意
義が大きい。
する各種部材の接合が、常用のＴｉ合金の製品を対象に
して、簡単な手法で高い信頼性をもって実施できるよう
になった。 本発明の接合方法は、石油採取のライザー
チューブのように、現場で次々とパイプを接合して行く
必要があるようなところに適用したとき、とくにその意
義が大きい。
【図１】 本発明の接合方法の第一の態様を説明する図
であって、上段は接合されるＴｉ合金の管で接合用のＴ
ｉシートを挟んで管を突き合わせた段階を示し、下段は
接合を終った段階を示す、ともに縦断面図である。
であって、上段は接合されるＴｉ合金の管で接合用のＴ
ｉシートを挟んで管を突き合わせた段階を示し、下段は
接合を終った段階を示す、ともに縦断面図である。
【図２】 本発明の接合方法の第二の態様を説明する図
であって、図１と同様に、上段は接合されるＴｉ合金の
棒の一方の端部に接合用Ｔｉ層が形成されているもの
を、Ｔｉ層をもたない棒と突き合わせた段階を示し、下
段は接合を終った段階を示す、ともに縦断面図である。
であって、図１と同様に、上段は接合されるＴｉ合金の
棒の一方の端部に接合用Ｔｉ層が形成されているもの
を、Ｔｉ層をもたない棒と突き合わせた段階を示し、下
段は接合を終った段階を示す、ともに縦断面図である。
【図３】 本発明の接合方法の第三の態様を説明する図
であって、図１および図２と同様に、上段は接合される
Ｔｉ合金の棒を、両端に接合用Ｔｉ層が形成されている
接合用部材を介して突き合わせた段階を示し、下段は接
合を終った段階を示す、ともに縦断面図である。
であって、図１および図２と同様に、上段は接合される
Ｔｉ合金の棒を、両端に接合用Ｔｉ層が形成されている
接合用部材を介して突き合わせた段階を示し、下段は接
合を終った段階を示す、ともに縦断面図である。
【図４】 本発明の接合方法の変更態様である、接合面
が加圧面に対して垂直でない場合を説明する図であっ
て、図１〜３と同様に、上段は端に接合用Ｔｉ層を設け
たＴｉ合金部材どうしを突き合わせた段階を示し、下段
は接合を終った段階を示す、ともに縦断面図である。
が加圧面に対して垂直でない場合を説明する図であっ
て、図１〜３と同様に、上段は端に接合用Ｔｉ層を設け
たＴｉ合金部材どうしを突き合わせた段階を示し、下段
は接合を終った段階を示す、ともに縦断面図である。
【図５】 本発明の接合方法を実施するのに適した装置
の構成を示す図である。
の構成を示す図である。
【図６】 本発明の接合方法において選択する突き合わ
せパターンをまとめて示す図である。
せパターンをまとめて示す図である。
１ Ｔｉ合金管 ２Ａ，２Ｂ Ｔｉ合金棒 ３ 接合用Ｔｉシート ４ 接合用Ｔｉ層 ５ 接合用部材 ６ 拡散接合層 ７Ａ 固定チャック ７Ｂ 可動チャック ８ コイル ９Ａ 放射温度計 ９Ｂ コントローラ ９
Ｃ 高周波電源
Ｃ 高周波電源
─────────────────────────────────────────────────────
【手続補正書】
【提出日】平成８年４月１５日
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００４１
【補正方法】変更
【補正内容】
【００４１】 表 ８ No.３０ No.３１ No.３２ 突き合わせパターン Ｃ−２ Ｃ−３ Ｃ−３ Ｔｉ層 (μm) ５ ５ ３ 形成法 イオン 蒸 着 イオン 周波数 (kHz) ３ ３ ５０ 温度 (℃) ９００ ９００ ９２０ 圧力 (MPa) １０ １０ １０ 時間 (分） ５ ５ ５ 引張試験 強度比 １．０ １．０ １．０ 破 断 母 材 母 材 母 材 曲げ試験 強度比 １．０ １．０ １．０ 破 断 しない しない しない いずれも好成績であった。
【手続補正書】
【提出日】平成８年５月２８日
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００４３
【補正方法】変更
【補正内容】
【００４３】 表 ９ No.３３ No.３４ No.３５ No.３６ パターン Ｂ−１変更 Ｂ−２変更 Ｃ−２変更 Ｃ−３変更 Ｔｉ層 (μm) ５ １ ５ ５ 形成法 蒸 着 スパッタ スパッタ イオン 温度 (℃) ９５０ ９５０ ９５０ ９５０ 圧力 (MPa) １０ ５ １０ １５ 時間 (分) ４ ３ ５ ５ 引張試験 強度比 １．０ １．０ １．０ １．０ 破 断 母 材 母 材 母 材 母 材 曲げ試験 強度比 １．０ １．０ １．０ １．０ 破 断 しない しない しない しない いずれも満足な接合を行なうことができた。
Claims (7)
- 【請求項１】 接合すべき２箇のＴｉ合金部材の間に厚
さ５００μｍ以下のＴｉシートを挟んで両部材を突き合
わせ、非酸化性雰囲気中で、接合面に５MPa以上の圧力
を加えつつ、接合部をＴｉ合金の変態温度に近い高温で
あるがそれよりは低い温度に加熱し、少なくとも３分間
保持することからなるＴｉ合金部材の接合方法。 - 【請求項２】 接合すべき２箇のＴｉ合金部材の少なく
とも一方の接合面にあらかじめ厚さ１μｍ以上のＴｉ層
を形成しておいて両部材を突き合わせ、非酸化性雰囲気
中で、接合面に５MPa 以上の圧力を加えつつ、接合部を
Ｔｉ合金の変態温度に近い高温であるがそれよりは低い
温度に加熱し、少なくとも３分間保持することからなる
Ｔｉ合金部材の接合方法。 - 【請求項３】 接合すべき２箇のＴｉ合金部材の間に、
両端面に厚さ１μｍ以上のＴｉ層を形成してある接合用
部材を介して両部材を突き合わせ、非酸化性雰囲気中
で、接合面に５MPa 以上の圧力を加えつつ、接合部をＴ
ｉ合金の変態温度に近い高温であるがそれよりは低い温
度に加熱し、少なくとも３分間保持することからなるＴ
ｉ合金部材の接合方法。 - 【請求項４】 Ｔｉ合金として、下記Ｉのグループの添
加元素、または下記ＩおよびIIのグループの添加元素を
含有し、 Ｉ）Ａｌ：１０％以下、Ｖ：２５％以下、Ｓｎ：１５％
以下、Ｃｏ：１０％以下、Ｃｕ：１０％以下、Ｔａ：１
５％以下、Ｍｎ：１０％以下、Ｈｆ：１０％以下、Ｗ：
１０％以下、Ｓｉ：０．５％以下、Ｎｂ：２０％以下、
Ｚｒ：１０％以下、Ｍｏ：１５％以下およびＯ：０．１
％以下の１種または２種以上（２種以上の場合は合計
で）３０％以下 II）Ｓ：０．０１〜１０％、Ｓｅ：０．０１〜１０％お
よびＴｅ：０．０１〜１０％の１種または２種以上（２
種以上の場合は合計で）１０％以下と、ＲＥＭ：０．０
１〜１０％およびＣａ：０．０１〜１０％の１種または
２種（２種の場合は合計で１０％以下）との組み合わせ
残部が実質的にＴｉからなる合金を使用して実施する請
求項１〜３のいずれかの接合方法。 - 【請求項５】 非酸化性雰囲気が、Ｏ2およびＮ2の含有
量がともに０．０１容量％以下である常圧またはその付
近の圧力の不活性ガス雰囲気であるか、または圧力１０
-4Torr以下の真空である請求項１〜４のいずれかの接合
方法。 - 【請求項６】 加熱を、周波数２００kHz以下の高周波
誘導加熱により行なう請求項１〜５のいずれかの接合方
法。 - 【請求項７】 高周波誘導加熱を、被加熱部分の温度を
測定してその結果にもとづき誘導コイルへの高周波電力
の供給を制御することにより、被加熱部分を所定の温度
に保持しつつ行なう請求項６の接合方法。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22233395A JP3511749B2 (ja) | 1995-08-30 | 1995-08-30 | Ｔｉ合金部材の接合方法 |
| US08/646,483 US5699955A (en) | 1995-08-30 | 1996-05-08 | Method of bonding Ti-alloy members |
| EP96107386A EP0761373A3 (en) | 1995-08-30 | 1996-05-09 | Method of bonding Ti-alloy members |
| NO19962053A NO316060B1 (no) | 1995-08-30 | 1996-05-20 | Fremgangsmåte for sammenföyning av Ti-legeringsdeler |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22233395A JP3511749B2 (ja) | 1995-08-30 | 1995-08-30 | Ｔｉ合金部材の接合方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0966372A true JPH0966372A (ja) | 1997-03-11 |
| JP3511749B2 JP3511749B2 (ja) | 2004-03-29 |
Family
ID=16780709
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP22233395A Expired - Fee Related JP3511749B2 (ja) | 1995-08-30 | 1995-08-30 | Ｔｉ合金部材の接合方法 |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5699955A (ja) |
| EP (1) | EP0761373A3 (ja) |
| JP (1) | JP3511749B2 (ja) |
| NO (1) | NO316060B1 (ja) |
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| RU2496622C2 (ru) * | 2011-07-22 | 2013-10-27 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Воронежский государственный технический университет" (ФГБОУ ВПО "ВГТУ", ВГТУ) | Способ диффузионной сварки заготовок из титанового сплава от4-1 |
| CN103933780A (zh) * | 2014-04-01 | 2014-07-23 | 西安交通大学 | 一种纤维过滤实时动态观察系统 |
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| US5954724A (en) * | 1997-03-27 | 1999-09-21 | Davidson; James A. | Titanium molybdenum hafnium alloys for medical implants and devices |
| DE19714530A1 (de) * | 1997-04-08 | 1998-10-15 | Asea Brown Boveri | Verfahren zum Löten von gerichtet erstarrten oder einkristallinen Komponenten |
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| EP1167852A3 (en) * | 2000-05-18 | 2003-11-12 | Daido Tokushuko Kabushiki Kaisha | Diffusion bonded metal pipe, diffusion bonded metal pipe expansion method, and method for inspecting diffusion bonded metal pipes |
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