JPH0387313A - 高透磁率鋼板の製造方法 - Google Patents
高透磁率鋼板の製造方法Info
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- JPH0387313A JPH0387313A JP22159089A JP22159089A JPH0387313A JP H0387313 A JPH0387313 A JP H0387313A JP 22159089 A JP22159089 A JP 22159089A JP 22159089 A JP22159089 A JP 22159089A JP H0387313 A JPH0387313 A JP H0387313A
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Landscapes
- Manufacturing Of Steel Electrode Plates (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〈産業上の利用分野〉
本発明は直流大型電磁石鉄芯用、磁気シールド用などに
必要な高透磁率を有する厚板、熱延鋼沓等のｍ板の製造
方法、特に高透Ｌｉｆ率鋼板の製造方法に関するもので
ある。
必要な高透磁率を有する厚板、熱延鋼沓等のｍ板の製造
方法、特に高透Ｌｉｆ率鋼板の製造方法に関するもので
ある。
〈従来の技術〉
〆〔流人型電磁石鉄芯用、磁気シールド用として純鉄系
厚ｉ仮が使用されているが、電磁石鉄芯あるいは磁気シ
ールドの機能を果すためには高透磁率を有することが必
要である。
厚ｉ仮が使用されているが、電磁石鉄芯あるいは磁気シ
ールドの機能を果すためには高透磁率を有することが必
要である。
このような高透る（（率を有する鋼板を得るため種々の
提案がなされており、例えば特開昭６０−９６７４９号
公報の「直流Ｉｆｆ化用ＩＩ板及びその製造方法」には
Ｃ，Ｓｉ、 Ｍｎ、 Ｃｒ、 Ｍｏ、 Ｃｕ、 Ｎを極
力少くする他、不純物を低（卯えこれにより透磁率（μ
）が２０００以上の厚板を得る方法が開示されている。
提案がなされており、例えば特開昭６０−９６７４９号
公報の「直流Ｉｆｆ化用ＩＩ板及びその製造方法」には
Ｃ，Ｓｉ、 Ｍｎ、 Ｃｒ、 Ｍｏ、 Ｃｕ、 Ｎを極
力少くする他、不純物を低（卯えこれにより透磁率（μ
）が２０００以上の厚板を得る方法が開示されている。
また、特開昭６０−２０８４１８号公報の「高透磁率構
造部材用Ｊ’Ｘ鋼板の製造方法ＪにＧ、 Ｓｉ＋ Ｍｎ
、 八ｉに範囲を設け、Ｉ’、Ｓ、Ｎ、Ｏを低く抑え
て必要によりＮｂ、 Ｖ、 Ｔｉを添加し、加熱温度
１０５０〜Ｉ２５０°Ｃで高温域圧延し、これによって
透磁率（μ）が１０００以上で４０に鋼装みの強度を有
する厚鋼板を製造するものが開示されている。
造部材用Ｊ’Ｘ鋼板の製造方法ＪにＧ、 Ｓｉ＋ Ｍｎ
、 八ｉに範囲を設け、Ｉ’、Ｓ、Ｎ、Ｏを低く抑え
て必要によりＮｂ、 Ｖ、 Ｔｉを添加し、加熱温度
１０５０〜Ｉ２５０°Ｃで高温域圧延し、これによって
透磁率（μ）が１０００以上で４０に鋼装みの強度を有
する厚鋼板を製造するものが開示されている。
更に特開昭６０−２０８４１７号公報の「高透磁率熱間
圧延鉄板の製造方法」にＣ，Ｓｉ、 ｎｎ等の主要元素
を低くし、必要によりＮｂ、 Ｖ、 Ｔｉを添加し、
１１５０°Ｃ以下に加熱、９７５°Ｃ〜仕上における累
積圧下率９５％以上、仕上温度８００℃以下、ｌＯ℃／
ｌｌ１ｎ以上の冷却速度で冷却後、８００〜９００”Ｃ
で焼なまずことにより、透磁率（μ）を４０００以上と
するものが開示されている。
圧延鉄板の製造方法」にＣ，Ｓｉ、 ｎｎ等の主要元素
を低くし、必要によりＮｂ、 Ｖ、 Ｔｉを添加し、
１１５０°Ｃ以下に加熱、９７５°Ｃ〜仕上における累
積圧下率９５％以上、仕上温度８００℃以下、ｌＯ℃／
ｌｌ１ｎ以上の冷却速度で冷却後、８００〜９００”Ｃ
で焼なまずことにより、透磁率（μ）を４０００以上と
するものが開示されている。
〈発明が解決しようとする課題〉
前記特開昭６０−９６７４９号公報に開示されているも
のは厚板の成分を主体としたものであるが、得られる透
磁率のレベルが低く、′Ｎ■１石鉄芯や磁気シールド材
料としては不十分である。また前記特開昭６０−２０８
４１８号および特開昭６０−２０８，１１７号公報に開
示されているものは４０に鋼装みの強度メンバーとして
考えられているため磁気特性が犠牲になっており、十分
な透磁率を達成することが困難である。
のは厚板の成分を主体としたものであるが、得られる透
磁率のレベルが低く、′Ｎ■１石鉄芯や磁気シールド材
料としては不十分である。また前記特開昭６０−２０８
４１８号および特開昭６０−２０８，１１７号公報に開
示されているものは４０に鋼装みの強度メンバーとして
考えられているため磁気特性が犠牲になっており、十分
な透磁率を達成することが困難である。
更に前記公報に開示されているものはいずれも連鋳また
は造塊鋳込後の鋳片が一旦＾「１以下の温度に・なって
Ｔ→α変態により結晶粒が細粒化された。ものを加熱し
て圧延することを前提にし°ζいる。
は造塊鋳込後の鋳片が一旦＾「１以下の温度に・なって
Ｔ→α変態により結晶粒が細粒化された。ものを加熱し
て圧延することを前提にし°ζいる。
このため、得られた鋼板の結晶粒粗大化が十分進行せず
高透磁率を達成するための障害となっていた。
高透磁率を達成するための障害となっていた。
本発明の目的は前記従来技術の問題点を解消し、鋳片の
結晶粒粗大化を容易に促進することができる高透磁率鋼
板の製造方法を提供することにある。
結晶粒粗大化を容易に促進することができる高透磁率鋼
板の製造方法を提供することにある。
〈課題を解決するための手段〉
鋳込み後の鋳片または分塊圧延等による鋼片を熱間のま
ま加熱炉に装入する方法は近年省エネルギーの観点から
一般的に採用されている。その中で鋼のγ−α変態点を
上廻って加熱炉に装入され圧延したものの靭性が劣化す
ることが判ってきた。
ま加熱炉に装入する方法は近年省エネルギーの観点から
一般的に採用されている。その中で鋼のγ−α変態点を
上廻って加熱炉に装入され圧延したものの靭性が劣化す
ることが判ってきた。
本発明者は、この事実が凝固のままの粗大な粒が変態す
ることなく加熱圧延されるため製品の結晶粒径が粗大に
なっているためと考え、これをヒントにして本発明の着
想に至ったものである。
ることなく加熱圧延されるため製品の結晶粒径が粗大に
なっているためと考え、これをヒントにして本発明の着
想に至ったものである。
そこで発明者は第１表の１１ｈＡ相当の９９．８％の純
度を持つ純鉄系の鋳片を用い、鋳造後加熱炉装入までの
最低温度を変化させる実験をおこなった。
度を持つ純鉄系の鋳片を用い、鋳造後加熱炉装入までの
最低温度を変化させる実験をおこなった。
その結果を第１図に示すが、圧延後の鋼板の最大透磁率
はその最低温度と大きな相関があることが判明した。こ
の鋼板の冷却変態点Ａｒｓ＋ Ａｒ、を測定した結果、
第１図中に示した通りであり、少なくとも一部がγ相を
保持している温度ずなわらＡｒ１以上の温度の時に最大
透磁率の改善効果が著しい。
はその最低温度と大きな相関があることが判明した。こ
の鋼板の冷却変態点Ａｒｓ＋ Ａｒ、を測定した結果、
第１図中に示した通りであり、少なくとも一部がγ相を
保持している温度ずなわらＡｒ１以上の温度の時に最大
透磁率の改善効果が著しい。
これは変態現象が物理的現象であるため鋼の成分が変わ
っても、それに応じた八「１を用いれば成立する。
っても、それに応じた八「１を用いれば成立する。
本発明は前記実Ｍ結果に基いて達成されたものであって
、本発明の要旨とするところは次の通りである。ずなわ
ち、重量％で、Ｃ：０．１５％以下、Ｓｉ：１．５％以
下、Ｍｎ：１．５％以下、Ｐ ： ０．０５０％以下、
Ｓ ： ０．０１５％以下、ｓｏ４．＾ｚ：ｏ、ｔｏ％
以下、Ｎ ： ０．０１％以下、さらに必要に応じＮｂ
、Ｔｉ、 Ｖ 、 Ｂから成る群から選んだｔ ＋ｍ
以上をそれぞれ０．０００５％〜０．３％範囲で添加し
、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなる溶鋼を鋳造
して得られた凝固後の鋼片を八「、以下の温度に低下さ
せることなく少くともその一部がγ相を保持するように
加熱して圧延することを特徴とする高透磁率鋼板の製造
方法であり、圧延後に更に適宜熱処理を施すごともでき
る。
、本発明の要旨とするところは次の通りである。ずなわ
ち、重量％で、Ｃ：０．１５％以下、Ｓｉ：１．５％以
下、Ｍｎ：１．５％以下、Ｐ ： ０．０５０％以下、
Ｓ ： ０．０１５％以下、ｓｏ４．＾ｚ：ｏ、ｔｏ％
以下、Ｎ ： ０．０１％以下、さらに必要に応じＮｂ
、Ｔｉ、 Ｖ 、 Ｂから成る群から選んだｔ ＋ｍ
以上をそれぞれ０．０００５％〜０．３％範囲で添加し
、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなる溶鋼を鋳造
して得られた凝固後の鋼片を八「、以下の温度に低下さ
せることなく少くともその一部がγ相を保持するように
加熱して圧延することを特徴とする高透磁率鋼板の製造
方法であり、圧延後に更に適宜熱処理を施すごともでき
る。
以下に本発明における鋼組成の限定理由について説明す
る。Ｃは高いｉ３；＆１率を得るためには低い方が望ま
しい、ただし構造部材として用いる場合には強度ｆ１１
保のため添加が必要であり、両者の兼ね合いから上限を
０．１５％とした。Ｓｉは強度を高めるために有効な元
素であるが、１．５％を越える場合飽和磁束密度を低下
させるのでその上限を１．５％とした。 Ｍｎは強度、
靭性を＆■保するために有効な元素であるが、１．５％
を越えると磁気特性の低下が著しいのでその上限を１．
５％とした。
る。Ｃは高いｉ３；＆１率を得るためには低い方が望ま
しい、ただし構造部材として用いる場合には強度ｆ１１
保のため添加が必要であり、両者の兼ね合いから上限を
０．１５％とした。Ｓｉは強度を高めるために有効な元
素であるが、１．５％を越える場合飽和磁束密度を低下
させるのでその上限を１．５％とした。 Ｍｎは強度、
靭性を＆■保するために有効な元素であるが、１．５％
を越えると磁気特性の低下が著しいのでその上限を１．
５％とした。
■）は靭性を劣化させるが、磁気特性への影響は小さい
ので構造部材として使用しない場合を考慮し上限を０．
０５０％とした。Ｓは非金属介在物となり磁気特性を劣
化するので０．０１５％以下に制限しなければならない
、ｓｏｌ、、＾ｌは靭性を向」二させるのに有効である
が、０．１０％を越える添加は不必要であり、上限を０
．１０％とした。Ｎは高い透ｉｆｆ ｌを得るためには
低い方が望ましく、その上限を０．０１％とした。
ので構造部材として使用しない場合を考慮し上限を０．
０５０％とした。Ｓは非金属介在物となり磁気特性を劣
化するので０．０１５％以下に制限しなければならない
、ｓｏｌ、、＾ｌは靭性を向」二させるのに有効である
が、０．１０％を越える添加は不必要であり、上限を０
．１０％とした。Ｎは高い透ｉｆｆ ｌを得るためには
低い方が望ましく、その上限を０．０１％とした。
次にＮｂ、 Ｔｉ、 ＶおよびＢはそれを少ないもの
ではｏ、ｏｏｏｓ％以上多いものでは０．３％程度添加
することにより鋼の強度、靭性等を大幅に改善する効果
があるので、これらを任意添加元素とし°Ｃ加えた。
ではｏ、ｏｏｏｓ％以上多いものでは０．３％程度添加
することにより鋼の強度、靭性等を大幅に改善する効果
があるので、これらを任意添加元素とし°Ｃ加えた。
次に凝固後の鋳片を圧延するまでの最低温度条件である
が、前記第１図に基いて説明した通り、坊ａ後の鋳片温
度と鋼片の最大透ｉｆｆ率／／１ＩｌａＸとの関係から
鋳片をＡｒｌ以下の温度に偶下させないことによってα
相への変態を１ｒ１１制する。ずなわら第１図において
は、鋳片を八「１以下に低下さセないで１２００°Ｃに
ＪＪＩＩ熱後、圧延仕上温度９（］Ｏ’Ｃで全圧下比６
の条イ′トで圧延したときには高透磁率が達成されるこ
とを示している。
が、前記第１図に基いて説明した通り、坊ａ後の鋳片温
度と鋼片の最大透ｉｆｆ率／／１ＩｌａＸとの関係から
鋳片をＡｒｌ以下の温度に偶下させないことによってα
相への変態を１ｒ１１制する。ずなわら第１図において
は、鋳片を八「１以下に低下さセないで１２００°Ｃに
ＪＪＩＩ熱後、圧延仕上温度９（］Ｏ’Ｃで全圧下比６
の条イ′トで圧延したときには高透磁率が達成されるこ
とを示している。
なお、圧延条件は特に限定するものではなく鋳片の成分
等に応じこの種の高透磁率鋼板の製造で実施されている
通常の圧延を適用すれば十分である。
等に応じこの種の高透磁率鋼板の製造で実施されている
通常の圧延を適用すれば十分である。
これらの高透磁率鋼板は圧延のままで用いられる場合も
あるが、さらに■１気特性を向上させるため４０３点以
下の温度で焼鈍を行なう場合、鋼板の機械的性質の均質
性を高めるため焼型される場合がある。これらの熱処理
を行なっても圧延のままの初期粒径の影響は残り、高透
磁率を確保可能なので、本発明では圧延後に適宜の熱処
理を行うことも包含するものである。
あるが、さらに■１気特性を向上させるため４０３点以
下の温度で焼鈍を行なう場合、鋼板の機械的性質の均質
性を高めるため焼型される場合がある。これらの熱処理
を行なっても圧延のままの初期粒径の影響は残り、高透
磁率を確保可能なので、本発明では圧延後に適宜の熱処
理を行うことも包含するものである。
〈実施例〉
次に本発明の実施例を比較例と共に第１表に示す。第１
表において本発明例および比較例に示ず９７片の化学組
成はいずれも本発明の要件を満たしているが、本発明例
Ａ−Ｆは第１表に示す通り鋳片凝固後の最低温度を＾ｒ
、以下の温度に低下させることなく加熱して圧延したの
に対し、比較例ａ〜「は鋳片凝固後、−旦最低温度を八
「、以下に低下させ、その後加熱して圧延した。
表において本発明例および比較例に示ず９７片の化学組
成はいずれも本発明の要件を満たしているが、本発明例
Ａ−Ｆは第１表に示す通り鋳片凝固後の最低温度を＾ｒ
、以下の温度に低下させることなく加熱して圧延したの
に対し、比較例ａ〜「は鋳片凝固後、−旦最低温度を八
「、以下に低下させ、その後加熱して圧延した。
その結果、第１表に示すように本発明例では比較例に比
べていずれの成分と製造条件のもとでも最大透磁率の向
」二が見られた。
べていずれの成分と製造条件のもとでも最大透磁率の向
」二が見られた。
〈発明の効果〉
以上説明したように本発明によれば凝固後の鋳片に形成
された粗大粒が加熱時点に成長するので従来に比較して
大幅な粗大粒化が可能となり、高透磁率が達成される。
された粗大粒が加熱時点に成長するので従来に比較して
大幅な粗大粒化が可能となり、高透磁率が達成される。
特に添加成分を高めても高透磁率が得られるという効果
を奏する。
を奏する。
第１図は鋳片鋳造後の最低温度と最大透磁率μｍ１８Ｘ
との関係を示すグラフ。
との関係を示すグラフ。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、重量％で、Ｃ：０．１５％以下、Ｓｉ：１．５％以
下、Ｍｎ：１．５％以下、Ｐ：０．０５０％以下、Ｓ：
０．０１５％以下、ｓｏｌ．Ａｌ：０．１０％以下、Ｎ
：０．０１％以下、さらに必要に応じＮｂ、Ｔｉ、Ｖ、
Ｂから成る群から選んだ１種以上をそれぞれ０．０００
５％〜０．３％範囲で添加し、残部がＦｅおよび不可避
的不純物からなる溶鋼を鋳造して得られた凝固後の鋳片
をＡｒ＿１以下の温度に低下させることなく少なくとも
一部がγ相を保持するように加熱して圧延することを特
徴とする高透磁率鋼板の製造方法。 ２、圧延後に熱処理を施す請求項１記載の高透磁率鋼板
の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22159089A JPH0387313A (ja) | 1989-08-30 | 1989-08-30 | 高透磁率鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22159089A JPH0387313A (ja) | 1989-08-30 | 1989-08-30 | 高透磁率鋼板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0387313A true JPH0387313A (ja) | 1991-04-12 |
Family
ID=16769137
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP22159089A Pending JPH0387313A (ja) | 1989-08-30 | 1989-08-30 | 高透磁率鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0387313A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5411605A (en) * | 1991-10-14 | 1995-05-02 | Nkk Corporation | Soft magnetic steel material having excellent DC magnetization properties and corrosion resistance and a method of manufacturing the same |
| WO2000052218A1 (fr) * | 1999-03-04 | 2000-09-08 | Nkk Corporation | Feuille d'acier pour bande thermoretrecissable et son procede de fabrication |
| WO2000073526A1 (fr) * | 1998-01-26 | 2000-12-07 | Nkk Corporation | Tole d'acier pour bande thermoretractable avec leger defaut de raccord en impression |
| WO2005100627A1 (ja) * | 2004-04-16 | 2005-10-27 | Nippon Steel Corporation | 打抜き加工性と歪取焼鈍後の磁気特性に優れた無方向性電磁鋼板とその製造方法 |
| KR100584739B1 (ko) * | 2001-12-13 | 2006-05-30 | 주식회사 포스코 | 자성이 우수한 브라운관 수축 밴드용 고강도 냉연강판의제조방법 |
| CN110129669A (zh) * | 2019-04-25 | 2019-08-16 | 首钢集团有限公司 | 一种汽车管状纵臂用钢及其制备方法和钢管及其制备方法 |
-
1989
- 1989-08-30 JP JP22159089A patent/JPH0387313A/ja active Pending
Cited By (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| WO2005100627A1 (ja) * | 2004-04-16 | 2005-10-27 | Nippon Steel Corporation | 打抜き加工性と歪取焼鈍後の磁気特性に優れた無方向性電磁鋼板とその製造方法 |
| JPWO2005100627A1 (ja) * | 2004-04-16 | 2008-03-06 | 新日本製鐵株式会社 | 打抜き加工性と歪取焼鈍後の磁気特性に優れた無方向性電磁銅板とその製造方法 |
| JP4660474B2 (ja) * | 2004-04-16 | 2011-03-30 | 新日本製鐵株式会社 | 打抜き加工性と歪取焼鈍後の磁気特性に優れた無方向性電磁鋼板とその製造方法 |
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