JPH05279740A - 磁気特性が極めて優れた高珪素無方向性電磁鋼板の製造方法 - Google Patents
磁気特性が極めて優れた高珪素無方向性電磁鋼板の製造方法Info
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- JPH05279740A JPH05279740A JP7799292A JP7799292A JPH05279740A JP H05279740 A JPH05279740 A JP H05279740A JP 7799292 A JP7799292 A JP 7799292A JP 7799292 A JP7799292 A JP 7799292A JP H05279740 A JPH05279740 A JP H05279740A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 移動更新する冷却体表面によって凝固せしめ
た鋳造鋼帯を用いて高珪素無方向性電磁鋼板を製造する
場合の最適冷間圧延率を規定する。 【構成】 ４．０％＜Ｓｉ≦８．０wt％、Ａｌ≦２．０
wt％の高珪素無方向性電磁鋼板の溶鋼を移動更新する冷
却体表面によって凝固せしめ、酸洗、冷間圧延、仕上げ
焼鈍をする工程において、冷間圧延率を５％以上４０％
未満とする。このように冷間圧延率が比較的低い場合、
仕上げ焼鈍後の製品板の集合組織が柱状晶のそれで先鋭
化される。この方法によると無方向性電磁鋼板にとって
理想とも言える集合組織ランダムキューブ（｛１００｝
〈０ｖｗ〉）が製品板で得られる。 【効果】 本方法によると磁気特性が極めて優れた高珪
素無方向性電磁鋼板が得られるので新製品となり得る。
た鋳造鋼帯を用いて高珪素無方向性電磁鋼板を製造する
場合の最適冷間圧延率を規定する。 【構成】 ４．０％＜Ｓｉ≦８．０wt％、Ａｌ≦２．０
wt％の高珪素無方向性電磁鋼板の溶鋼を移動更新する冷
却体表面によって凝固せしめ、酸洗、冷間圧延、仕上げ
焼鈍をする工程において、冷間圧延率を５％以上４０％
未満とする。このように冷間圧延率が比較的低い場合、
仕上げ焼鈍後の製品板の集合組織が柱状晶のそれで先鋭
化される。この方法によると無方向性電磁鋼板にとって
理想とも言える集合組織ランダムキューブ（｛１００｝
〈０ｖｗ〉）が製品板で得られる。 【効果】 本方法によると磁気特性が極めて優れた高珪
素無方向性電磁鋼板が得られるので新製品となり得る。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、磁束密度が極めて高
く、鉄損が低い高珪素無方向性電磁鋼板の製造方法に関
する。
く、鉄損が低い高珪素無方向性電磁鋼板の製造方法に関
する。
【０００２】
【従来の技術】近年、回転機用磁芯材料としての無方向
性電磁鋼板に対する品質向上の要求は省エネルギーの観
点から、益々強くなっている。電磁鋼板製造メーカーの
側においても、この要望に応えるべく鋭意無方向性電磁
鋼板の磁気特性の向上のための研究開発が進められてき
ており、工業的には、ＪＩＳに規定されている数々の無
方向性電磁鋼板が製造されている。
性電磁鋼板に対する品質向上の要求は省エネルギーの観
点から、益々強くなっている。電磁鋼板製造メーカーの
側においても、この要望に応えるべく鋭意無方向性電磁
鋼板の磁気特性の向上のための研究開発が進められてき
ており、工業的には、ＪＩＳに規定されている数々の無
方向性電磁鋼板が製造されている。
【０００３】無方向性電磁鋼板の製造プロセスにおい
て、鉄損値が低い製品を得るためには、従来、鋼をその
溶製段階で高純度化する、鋼中のＳｉ含有量を多くす
る、仕上げ焼鈍において温度・時間を十分に採る等の手
段が採られてきたが、後工程の作業性を考慮して従来Ｓ
ｉの含有量は、上限は４％と規定されていた。
て、鉄損値が低い製品を得るためには、従来、鋼をその
溶製段階で高純度化する、鋼中のＳｉ含有量を多くす
る、仕上げ焼鈍において温度・時間を十分に採る等の手
段が採られてきたが、後工程の作業性を考慮して従来Ｓ
ｉの含有量は、上限は４％と規定されていた。
【０００４】しかしながら、これらの技術的手段による
ときは、製品の鉄損値は、低くなるけれど、集合組織の
観点から磁束密度が低くなると言う問題がある。又、Ｓ
ｉが請求範囲の如く高い場合は、通常の製造方法では、
熱間圧延以降の工程では、脆性のため作業性が実際的で
ない。この困難を克服するために、温間圧延、浸珪素処
理等の方法が考案されている。
ときは、製品の鉄損値は、低くなるけれど、集合組織の
観点から磁束密度が低くなると言う問題がある。又、Ｓ
ｉが請求範囲の如く高い場合は、通常の製造方法では、
熱間圧延以降の工程では、脆性のため作業性が実際的で
ない。この困難を克服するために、温間圧延、浸珪素処
理等の方法が考案されている。
【０００５】一方近年移動更新する冷却体表面によって
凝固せしめる方法が開発され、無方向性電磁鋼板分野に
も適用されはじめている。しかし、これまでの場合は、
Ｓｉ％が４重量％以下、冷間圧延率が４０％以上であっ
た。冷間圧延圧下率が４０％以上では、仕上げ終焼鈍後
の集合組織は、鋼板面に平行な面指数としては、｛１０
０｝のみでなく｛１１１｝面もかなり強く、磁気特性、
特に磁束密度の向上に限界があった。
凝固せしめる方法が開発され、無方向性電磁鋼板分野に
も適用されはじめている。しかし、これまでの場合は、
Ｓｉ％が４重量％以下、冷間圧延率が４０％以上であっ
た。冷間圧延圧下率が４０％以上では、仕上げ終焼鈍後
の集合組織は、鋼板面に平行な面指数としては、｛１０
０｝のみでなく｛１１１｝面もかなり強く、磁気特性、
特に磁束密度の向上に限界があった。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、上記従来技
術における問題を解決するものであって、高Ｓｉ化によ
る磁束密度の低下を補償し、更に向上させるために、移
動更新する冷却体表面に凝固せしめる鋼帯鋳造法を採用
し、全周方位での鉄損が低くかつ、磁束密度が極めて高
い高珪素無方向性電磁鋼板を供給することができる製造
方法を提供することを目的とする。
術における問題を解決するものであって、高Ｓｉ化によ
る磁束密度の低下を補償し、更に向上させるために、移
動更新する冷却体表面に凝固せしめる鋼帯鋳造法を採用
し、全周方位での鉄損が低くかつ、磁束密度が極めて高
い高珪素無方向性電磁鋼板を供給することができる製造
方法を提供することを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明者等は、鋭意開発
を行ったところ、Ｓｉ含有量が、４重量％を超え、且つ
冷間圧延圧下率が、４０未満の場合に優れた磁気特性を
持つ無方向性電磁鋼板製造方法を見つけ出した。すなわ
ち本発明はこのような知見に基づくものであって、その
特徴とする処は、重量％で、４．０％＜Ｓｉ≦８．０
％、Ａｌ≦２．０％を含有する溶鋼（いわゆる非変態
鋼）を、移動更新する冷却体表面によって凝固せしめて
鋳造鋼帯とし、次いで、該当鋳造鋼帯を冷間圧延して所
定の厚さ（最終板厚）とした後、仕上げ焼鈍する無方向
性電磁鋼板の製造方法において、冷間圧延に際し圧延率
を５％以上４０％未満（好ましくは、３０％未満）とす
る磁気特性が極めて優れた高珪素無方向性電磁鋼板の製
造方法である。
を行ったところ、Ｓｉ含有量が、４重量％を超え、且つ
冷間圧延圧下率が、４０未満の場合に優れた磁気特性を
持つ無方向性電磁鋼板製造方法を見つけ出した。すなわ
ち本発明はこのような知見に基づくものであって、その
特徴とする処は、重量％で、４．０％＜Ｓｉ≦８．０
％、Ａｌ≦２．０％を含有する溶鋼（いわゆる非変態
鋼）を、移動更新する冷却体表面によって凝固せしめて
鋳造鋼帯とし、次いで、該当鋳造鋼帯を冷間圧延して所
定の厚さ（最終板厚）とした後、仕上げ焼鈍する無方向
性電磁鋼板の製造方法において、冷間圧延に際し圧延率
を５％以上４０％未満（好ましくは、３０％未満）とす
る磁気特性が極めて優れた高珪素無方向性電磁鋼板の製
造方法である。
【０００８】以下、本発明を詳細に説明する。発明者等
は、本発明における技術的課題を解決すべく鋭意検討を
重ねた結果、溶鋼から直接的に鋳造薄帯を得、その後の
冷間圧延率を適切にとることによって、仕上げ焼鈍後の
製品における集合組織を制御することができ、これによ
って磁束密度が極めて高く鉄損が良好な（鉄損値が低
い）無方向性電磁鋼板を得るに成功した。
は、本発明における技術的課題を解決すべく鋭意検討を
重ねた結果、溶鋼から直接的に鋳造薄帯を得、その後の
冷間圧延率を適切にとることによって、仕上げ焼鈍後の
製品における集合組織を制御することができ、これによ
って磁束密度が極めて高く鉄損が良好な（鉄損値が低
い）無方向性電磁鋼板を得るに成功した。
【０００９】先ず、成分系について説明すると、製品の
機械特性の向上、磁気特性、耐錆性等の向上或いは、そ
の他の目的のために、Ｍｎ，Ｐ，Ｂ，Ｎｉ，Ｃｒ，Ｓ
ｂ，Ｓｎ，Ｃｕを１種または、２種以上含有させても本
発明の効果は損なわれない。また本発明は次の成分が含
まれる。Ｃは、０．０５０％以下であれば、本発明の目
的を達することができる。無方向性電磁鋼板の用途は、
主に回転機であり、磁気特性の安定という観点からは、
無方向性電磁鋼板の使用中に磁気特性の劣化（磁気時
効）を起こさないことが要求される。Ｓは、鋼の溶製段
階で不可避的に混入する元素であり、凝固後の冷却中に
Ｍｎと結合してＭｎＳを形成するため、０．０１００％
以下とすべきである。Ｎは、０．０１０％以下であれば
よい。Ｎは、Ｓと同様に、移動更新する冷却体表面によ
って急速に凝固する場合、鋼帯中に固溶され、更に冷却
中にＡｌＮ，ＭｎＳ等の析出物を形成し、仕上げ焼鈍時
に再結晶粒の成長を妨げたり製品が磁化されるときに磁
壁の移動を妨げるいわゆるピニング効果を発揮し製品の
低鉄損化を妨げる要因になる。このため、Ｎ≦０．０１
０％以下とすべきである。
機械特性の向上、磁気特性、耐錆性等の向上或いは、そ
の他の目的のために、Ｍｎ，Ｐ，Ｂ，Ｎｉ，Ｃｒ，Ｓ
ｂ，Ｓｎ，Ｃｕを１種または、２種以上含有させても本
発明の効果は損なわれない。また本発明は次の成分が含
まれる。Ｃは、０．０５０％以下であれば、本発明の目
的を達することができる。無方向性電磁鋼板の用途は、
主に回転機であり、磁気特性の安定という観点からは、
無方向性電磁鋼板の使用中に磁気特性の劣化（磁気時
効）を起こさないことが要求される。Ｓは、鋼の溶製段
階で不可避的に混入する元素であり、凝固後の冷却中に
Ｍｎと結合してＭｎＳを形成するため、０．０１００％
以下とすべきである。Ｎは、０．０１０％以下であれば
よい。Ｎは、Ｓと同様に、移動更新する冷却体表面によ
って急速に凝固する場合、鋼帯中に固溶され、更に冷却
中にＡｌＮ，ＭｎＳ等の析出物を形成し、仕上げ焼鈍時
に再結晶粒の成長を妨げたり製品が磁化されるときに磁
壁の移動を妨げるいわゆるピニング効果を発揮し製品の
低鉄損化を妨げる要因になる。このため、Ｎ≦０．０１
０％以下とすべきである。
【００１０】Ｓｉは、従来からよく知られているように
鋼板の固有抵抗を増加させ渦流損を低減するため添加さ
れる。４．０％を超えてＳｉを添加すると、加工性が極
端に劣化し、冷間圧延が困難なものとなる。しかし、１
００℃〜３００℃での温間処理の適用、及び鋳込み鋳片
の厚みを薄くする等の方法により、酸洗、冷間圧延がで
きるようになった。このため、ただ単にＳｉ含有量が多
いことは、高珪素無方向性電磁鋼板製造に関して大きな
問題ではなくなった。また、従来よりよく知られている
ように、Ｆｅ−Ｓｉ合金では、６．５％Ｓｉで磁歪が極
めて小さくなるため、電気機器での騒音改善になる。Ａ
ｌもＳｉと同様に、鋼板の固有抵抗を増加させ渦流損を
低減するため添加される。この目的のため従来から変態
を有しない無方向性電磁鋼板には、最大２．０％のＡｌ
が添加されている。さらに添加量を増加することは、原
理的には可能であるが、Ｓｉ含有量が既に多いため製造
コストを考慮して、最大２．０％とする。
鋼板の固有抵抗を増加させ渦流損を低減するため添加さ
れる。４．０％を超えてＳｉを添加すると、加工性が極
端に劣化し、冷間圧延が困難なものとなる。しかし、１
００℃〜３００℃での温間処理の適用、及び鋳込み鋳片
の厚みを薄くする等の方法により、酸洗、冷間圧延がで
きるようになった。このため、ただ単にＳｉ含有量が多
いことは、高珪素無方向性電磁鋼板製造に関して大きな
問題ではなくなった。また、従来よりよく知られている
ように、Ｆｅ−Ｓｉ合金では、６．５％Ｓｉで磁歪が極
めて小さくなるため、電気機器での騒音改善になる。Ａ
ｌもＳｉと同様に、鋼板の固有抵抗を増加させ渦流損を
低減するため添加される。この目的のため従来から変態
を有しない無方向性電磁鋼板には、最大２．０％のＡｌ
が添加されている。さらに添加量を増加することは、原
理的には可能であるが、Ｓｉ含有量が既に多いため製造
コストを考慮して、最大２．０％とする。
【００１１】尚Ｍｎは、その含有量が、０．１％より少
ないと製品の加工性が劣化するからまた、Ｓの無害化さ
せるために添加される。しかしながら、Ｍｎの添加量
が、２．０％を超えると製品の磁束密度が、著しく劣化
するからＭｎ≦２．０％でなければならない。またＢ
は、Ｎを無害化のために必要に応じて添加される。すな
わち添加する場合は、Ｎの量とのバランスが必要である
から最大含有量を０．００５％とする。極低窒素鋼を溶
製すれば、Ｎは、無害化できるので、この場合添加の必
要性は少ない。
ないと製品の加工性が劣化するからまた、Ｓの無害化さ
せるために添加される。しかしながら、Ｍｎの添加量
が、２．０％を超えると製品の磁束密度が、著しく劣化
するからＭｎ≦２．０％でなければならない。またＢ
は、Ｎを無害化のために必要に応じて添加される。すな
わち添加する場合は、Ｎの量とのバランスが必要である
から最大含有量を０．００５％とする。極低窒素鋼を溶
製すれば、Ｎは、無害化できるので、この場合添加の必
要性は少ない。
【００１２】次に、本発明の製造プロセス条件につい
て、説明する。移動更新する冷却体表面によって凝固せ
しめて得られる鋳造鋼帯を比較的高い冷間圧延率で圧延
する場合は、磁束密度は高くなるが、凝固過程で形成さ
れた柱状晶は、この高い圧延率でかなり破壊され、製品
板の再結晶集合組織は、鋼板法線‖〈１１１〉軸密度と
鋼板法線‖〈１００〉軸密度は同程度であり無方向性電
磁鋼板にとって理想的な集合組織ではない。本発明者ら
は、鋭意研究を続けたところ、４０％未満（好ましくは
３０％未満）の冷延圧下率では、鋳造時に形成された柱
状晶を核として、仕上げ焼鈍後の再結晶集合組織は、ほ
ぼ完全な、｛１００｝〈０ｖｗ）（ランダムキューブ）
となることを見い出した。この理由は、未だ明確ではな
いが、柱状晶の集合組織である｛１００｝〈０ｖｗ〉
（ランダムキューブ）は相対的に加工歪が蓄積し難いた
め軽度の冷延圧下率では、圧延集合組織も、ランダムキ
ューブのまま温存され、仕上げ焼鈍時の再結晶段階で、
それが再結晶及び粒成長し（むしろ、歪誘起粒界移動と
言うべき）、ランダムキューブが先鋭化するためと考え
られる。また、冷延圧下率が５％未満であると、鋳造時
の表面性状がそのまま残存し製品に適さないので５％以
上とする。更に、冷間圧延性の観点からも、高珪素材の
このような軽圧下（５〜４０％好ましくは５〜３０％）
は、７０％前後の従来の冷間圧延率よりも、実生産に適
している。図１は、Ｓｉ：６．３〜６．７％（重量）を
含む溶鋼を移動更新する冷却体表面によって凝固せしめ
て鋳造鋼帯とし、次いで、該当鋳造鋼帯を冷間圧延して
所定の厚さとした後、仕上げ焼鈍する無方向性電磁鋼板
の製造方法において、冷間圧延率と磁束密度（Ｂ５０
（Ｔ））の関係を示した。この図から上記したように圧
下率が５〜４０％がよいことがわかる。更に、製品厚み
で鋳造することが考えられるが、この場合は、５％未満
の冷延圧下率の場合と同様に表面性状が製品に適さない
ばかりでなく図１に示すように、磁気特性自体もあまり
良好でない。
て、説明する。移動更新する冷却体表面によって凝固せ
しめて得られる鋳造鋼帯を比較的高い冷間圧延率で圧延
する場合は、磁束密度は高くなるが、凝固過程で形成さ
れた柱状晶は、この高い圧延率でかなり破壊され、製品
板の再結晶集合組織は、鋼板法線‖〈１１１〉軸密度と
鋼板法線‖〈１００〉軸密度は同程度であり無方向性電
磁鋼板にとって理想的な集合組織ではない。本発明者ら
は、鋭意研究を続けたところ、４０％未満（好ましくは
３０％未満）の冷延圧下率では、鋳造時に形成された柱
状晶を核として、仕上げ焼鈍後の再結晶集合組織は、ほ
ぼ完全な、｛１００｝〈０ｖｗ）（ランダムキューブ）
となることを見い出した。この理由は、未だ明確ではな
いが、柱状晶の集合組織である｛１００｝〈０ｖｗ〉
（ランダムキューブ）は相対的に加工歪が蓄積し難いた
め軽度の冷延圧下率では、圧延集合組織も、ランダムキ
ューブのまま温存され、仕上げ焼鈍時の再結晶段階で、
それが再結晶及び粒成長し（むしろ、歪誘起粒界移動と
言うべき）、ランダムキューブが先鋭化するためと考え
られる。また、冷延圧下率が５％未満であると、鋳造時
の表面性状がそのまま残存し製品に適さないので５％以
上とする。更に、冷間圧延性の観点からも、高珪素材の
このような軽圧下（５〜４０％好ましくは５〜３０％）
は、７０％前後の従来の冷間圧延率よりも、実生産に適
している。図１は、Ｓｉ：６．３〜６．７％（重量）を
含む溶鋼を移動更新する冷却体表面によって凝固せしめ
て鋳造鋼帯とし、次いで、該当鋳造鋼帯を冷間圧延して
所定の厚さとした後、仕上げ焼鈍する無方向性電磁鋼板
の製造方法において、冷間圧延率と磁束密度（Ｂ５０
（Ｔ））の関係を示した。この図から上記したように圧
下率が５〜４０％がよいことがわかる。更に、製品厚み
で鋳造することが考えられるが、この場合は、５％未満
の冷延圧下率の場合と同様に表面性状が製品に適さない
ばかりでなく図１に示すように、磁気特性自体もあまり
良好でない。
【００１３】図２に本発明で得られた仕上げ焼鈍後製品
板の集合組織を示す。図のように非常に素晴らしいいわ
ゆるランダムキューブが得られている。これは、高珪素
無方向性電磁鋼板にとって理想的とも言える。
板の集合組織を示す。図のように非常に素晴らしいいわ
ゆるランダムキューブが得られている。これは、高珪素
無方向性電磁鋼板にとって理想的とも言える。
【００１４】
【実施例】以下、本発明の実施態様を述べる。表１の成
分の溶鋼（残部Ｆｅ及び不可避的不純物からなる）を移
動更新する冷却体表面にて凝固せしめて直接０．５６mm
及び０．６２mmの鋼帯を得た。その後、酸洗を施し、
０．５０mmの厚みに冷間圧延をした。冷間圧延された鋼
板を脱脂し、連続焼鈍炉にて１０５０℃で３０秒焼鈍し
た。その後、磁気特性（２２．５度毎の平均）をエプシ
ュタイン法にて測定した。これらの値を、比較法である
冷間圧延率４０％以上の場合（鋼の厚を２．０mm、及び
１．５mm）と比較した。
分の溶鋼（残部Ｆｅ及び不可避的不純物からなる）を移
動更新する冷却体表面にて凝固せしめて直接０．５６mm
及び０．６２mmの鋼帯を得た。その後、酸洗を施し、
０．５０mmの厚みに冷間圧延をした。冷間圧延された鋼
板を脱脂し、連続焼鈍炉にて１０５０℃で３０秒焼鈍し
た。その後、磁気特性（２２．５度毎の平均）をエプシ
ュタイン法にて測定した。これらの値を、比較法である
冷間圧延率４０％以上の場合（鋼の厚を２．０mm、及び
１．５mm）と比較した。
【００１５】
【表１】
【００１６】このように移動更新する冷却体表面によっ
て凝固せしめて鋳造鋼帯とし、次いで、該当鋳造鋼帯を
冷間圧延して所定の厚さとした後、仕上げ焼鈍する高珪
素無方向性電磁鋼板の製造方法において、冷間圧延に際
し圧延率を５％以上４０％未満とすると冷延圧延率が高
い場合と比べて磁気特性が極めて優れた高珪素無方向性
電磁鋼板が得られる。
て凝固せしめて鋳造鋼帯とし、次いで、該当鋳造鋼帯を
冷間圧延して所定の厚さとした後、仕上げ焼鈍する高珪
素無方向性電磁鋼板の製造方法において、冷間圧延に際
し圧延率を５％以上４０％未満とすると冷延圧延率が高
い場合と比べて磁気特性が極めて優れた高珪素無方向性
電磁鋼板が得られる。
【００１７】
【発明の効果】以上のように本発明によれば高Ｓｉ含有
の無方向性電磁鋼板を、移動更新する冷却体表面に凝固
せしめ、低い適正な冷間圧延率で圧延して得ることによ
り、磁気特性の極めて優れた製品とすることができる。
の無方向性電磁鋼板を、移動更新する冷却体表面に凝固
せしめ、低い適正な冷間圧延率で圧延して得ることによ
り、磁気特性の極めて優れた製品とすることができる。
【図１】冷間圧延率と磁束密度との関係を示す図であ
る。
る。
【図２】本発明仕上げ焼鈍材の｛１００｝正極点図であ
る。
る。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.5 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｃ２２Ｃ 38/06 (72)発明者 本間 穂高 福岡県北九州市戸畑区飛幡町１番１号 新 日本製鐵株式会社八幡製鐵所内
Claims (1)
- 【請求項１】 重量％で、４．０％＜Ｓｉ≦８．０％、
Ａｌ≦２．０％、残部Ｆｅ及び不可避的不純物からなる
溶鋼を、移動更新する冷却体表面によって凝固せしめて
鋳造鋼帯とし、次いで、該当鋳造鋼帯を冷間圧延して所
定の厚さとした後、仕上げ焼鈍する高珪素含有無方向性
電磁鋼板の製造方法において、冷間圧延に際し圧延率を
５％以上４０％未満とすることを特徴とする磁気特性が
極めて優れた高珪素無方向性電磁鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7799292A JPH05279740A (ja) | 1992-03-31 | 1992-03-31 | 磁気特性が極めて優れた高珪素無方向性電磁鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7799292A JPH05279740A (ja) | 1992-03-31 | 1992-03-31 | 磁気特性が極めて優れた高珪素無方向性電磁鋼板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05279740A true JPH05279740A (ja) | 1993-10-26 |
Family
ID=13649323
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7799292A Withdrawn JPH05279740A (ja) | 1992-03-31 | 1992-03-31 | 磁気特性が極めて優れた高珪素無方向性電磁鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH05279740A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2009091213A1 (ko) * | 2008-01-16 | 2009-07-23 | 로테이티드 큐브 집합조직의 형성방법 및 이를 이용하여 제조된 전기강판 | |
| US8911565B2 (en) | 2009-10-28 | 2014-12-16 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Fe-based metal plate and method of manufacturing the same |
| WO2019182022A1 (ja) | 2018-03-23 | 2019-09-26 | 日本製鉄株式会社 | 無方向性電磁鋼板 |
-
1992
- 1992-03-31 JP JP7799292A patent/JPH05279740A/ja not_active Withdrawn
Cited By (6)
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|---|---|---|---|---|
| WO2009091213A1 (ko) * | 2008-01-16 | 2009-07-23 | 로테이티드 큐브 집합조직의 형성방법 및 이를 이용하여 제조된 전기강판 | |
| US8911565B2 (en) | 2009-10-28 | 2014-12-16 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Fe-based metal plate and method of manufacturing the same |
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