JPH0387328A - 耐食性に優れた成形加工用アルミニウム合金板の製造法 - Google Patents
耐食性に優れた成形加工用アルミニウム合金板の製造法Info
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- JPH0387328A JPH0387328A JP22046389A JP22046389A JPH0387328A JP H0387328 A JPH0387328 A JP H0387328A JP 22046389 A JP22046389 A JP 22046389A JP 22046389 A JP22046389 A JP 22046389A JP H0387328 A JPH0387328 A JP H0387328A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
庄還」」ｌむ止生顆
本発明は、プレス成形加工および曲げ成形加工等によっ
て成形されて使用される自動車車両部品、機械部品、家
電部品等の用途に適した耐食性および成形性に優れたア
ルくニウム合金板およびその製造法に関する。
て成形されて使用される自動車車両部品、機械部品、家
電部品等の用途に適した耐食性および成形性に優れたア
ルくニウム合金板およびその製造法に関する。
雀来旦挟歪
アルミニウム合金板は成形性が良好なので、自動車のボ
ディおよび機械、家電等のケーシング等に使用されてい
る。
ディおよび機械、家電等のケーシング等に使用されてい
る。
このような自動車ボディおよびケーシング等はアルミニ
ウム合金板にプレス底形、曲げ成形等の加工を施した後
、塗装焼付は処理が施されたり、成形加工後溶接等で組
立られている。
ウム合金板にプレス底形、曲げ成形等の加工を施した後
、塗装焼付は処理が施されたり、成形加工後溶接等で組
立られている。
ところで、アル稟ニウム合合板の強度が高ければ、板厚
を薄くして軽量化が図れたり、耐プント性（ヘコく抵抗
）が良好となって傷が付きにくくなる。しかしながら、
強度が高いと一般的に成形性が低下するので成形加工前
の強度を高くすることは得策でなく、成形加工を施した
後、塗装焼付け処理で強化したり、強度が増加しないま
でも大幅な低下のないことが望まれる。また成形加工の
多くは張出し成形および曲げ成形がなされるのでこれら
の特性が優れていることが要求される。さらに部品組立
には抵抗スポット溶接やＴＩＧ。
を薄くして軽量化が図れたり、耐プント性（ヘコく抵抗
）が良好となって傷が付きにくくなる。しかしながら、
強度が高いと一般的に成形性が低下するので成形加工前
の強度を高くすることは得策でなく、成形加工を施した
後、塗装焼付け処理で強化したり、強度が増加しないま
でも大幅な低下のないことが望まれる。また成形加工の
多くは張出し成形および曲げ成形がなされるのでこれら
の特性が優れていることが要求される。さらに部品組立
には抵抗スポット溶接やＴＩＧ。
ＭＩＧ等の溶融溶接が使用されるのでこれらの特性が良
好であることも要求される。また厳しい自然環境のもと
で使用されるので、−船釣には塗装された状態で使用さ
れるが、塗膜の破損することもあるので、耐糸錆性、耐
孔食性、耐粒界腐食性などが良好であることが必要であ
る。
好であることも要求される。また厳しい自然環境のもと
で使用されるので、−船釣には塗装された状態で使用さ
れるが、塗膜の破損することもあるので、耐糸錆性、耐
孔食性、耐粒界腐食性などが良好であることが必要であ
る。
従って、これらの用途には、強度、成形性、接合性、耐
食性が総合して良好な材料が要求される。
食性が総合して良好な材料が要求される。
今日、自動車部品等に使用される成形加工用のＡ１合金
板として、Ａｌ −Ｍｇ−Ｓｉ系合金、例えば６００９
合金、６０１０合金、６１１１合金などが実用化されて
いる。
板として、Ａｌ −Ｍｇ−Ｓｉ系合金、例えば６００９
合金、６０１０合金、６１１１合金などが実用化されて
いる。
１１し１４題
しかしながら、これらの合金は塗装焼付は処理によって
焼付は硬化（焼付けのための加熱によって強度が向上す
る現象）するので、ヘコ邑抵抗が大きいなどの利点があ
るが、若干成形性が劣ることさらに耐食性、特に粒界腐
食性に敏感であるという欠点がある。
焼付は硬化（焼付けのための加熱によって強度が向上す
る現象）するので、ヘコ邑抵抗が大きいなどの利点があ
るが、若干成形性が劣ることさらに耐食性、特に粒界腐
食性に敏感であるという欠点がある。
Ａｌ−Ｃｕ系合金、例えば２０３６合金は高い強度が得
られるが、耐食性及び成形性がその他の合金系に比べて
劣り、そのためその使用は減少する傾向にある。
られるが、耐食性及び成形性がその他の合金系に比べて
劣り、そのためその使用は減少する傾向にある。
Ａｌ−Ｍｇ系合金、例えば５１８２合金は良好な成形性
および耐食性を有するが、強度が若干低く、その強度の
低さは固溶体強化型合金であるので、著しい改善が望め
ない。さらにプレス加工においてストレッチャーストレ
インマークが発生し、外硯の美観を損ねるという欠点が
ある。
および耐食性を有するが、強度が若干低く、その強度の
低さは固溶体強化型合金であるので、著しい改善が望め
ない。さらにプレス加工においてストレッチャーストレ
インマークが発生し、外硯の美観を損ねるという欠点が
ある。
すなわち、本発明は耐糸錆性、耐粒界腐食性等の耐食性
に優れ、しかも張出成形性、曲げ性等の成形加工性に優
れたアルミニウム合金板およびその製造法を提供するこ
とを目的とするものである。
に優れ、しかも張出成形性、曲げ性等の成形加工性に優
れたアルミニウム合金板およびその製造法を提供するこ
とを目的とするものである。
ｉ を”°するための
発明者らは、上記の欠点を解決するためにＡｌ−Ｍｇ
−Ｓｔ系合金について検討した結果、Ｍｇ、 Ｓｔ。
−Ｓｔ系合金について検討した結果、Ｍｇ、 Ｓｔ。
Ｚｎ、 Ｍｎ＋ ＴｌおよびＢの各元素の最適含有量と
制限すべき元素の上限値およびその最も好ましい製造法
を見出し本発明を完成したものである。
制限すべき元素の上限値およびその最も好ましい製造法
を見出し本発明を完成したものである。
すなわち第１の発明はＭｇ０．３〜０．８れ％、Ｓｉ１
、０〜１．８ｗｔ％、Ｚｎ ０．１５〜１．０ｗｔ％、
Ｍｎ ０゜０５〜０．３ｗｔ％、Ｔｉ０．０１〜０．０
５ｗｔ％、Ｂ ０．００２〜０．０１ｗｔ％を含有し、
残部Ａ１と不純物とからなり、不純物としてのＣｕを０
．０４ｗｔ％以下としたことを特徴とする耐食性に優れ
た成形加工用アルミニウム合金板である。また第２の発
明は請求項記載の組成を有するアルミニウム合金溶湯を
連続鋳造し、得られた鋳塊に５２０〜５８０℃の温度で
４〜２４時間加熱して均質化処理を施し、ついで圧延加
工後、最終の圧延板に５２０〜５８０℃の温度で溶体化
処理することを特徴とする耐食性に優れた成形加工用ア
ルミニウム合金板の製造法である。
、０〜１．８ｗｔ％、Ｚｎ ０．１５〜１．０ｗｔ％、
Ｍｎ ０゜０５〜０．３ｗｔ％、Ｔｉ０．０１〜０．０
５ｗｔ％、Ｂ ０．００２〜０．０１ｗｔ％を含有し、
残部Ａ１と不純物とからなり、不純物としてのＣｕを０
．０４ｗｔ％以下としたことを特徴とする耐食性に優れ
た成形加工用アルミニウム合金板である。また第２の発
明は請求項記載の組成を有するアルミニウム合金溶湯を
連続鋳造し、得られた鋳塊に５２０〜５８０℃の温度で
４〜２４時間加熱して均質化処理を施し、ついで圧延加
工後、最終の圧延板に５２０〜５８０℃の温度で溶体化
処理することを特徴とする耐食性に優れた成形加工用ア
ルミニウム合金板の製造法である。
在里
まず、第１の発明のへ１合金板の含有成分および含有量
の限定理由に付いて説明する。
の限定理由に付いて説明する。
ＭｇはＳｉと共同で強化を付与する元素である。含有量
が０．３ｉｍｔ％未満では強度が低く、０．７ｉ＋ｔ％
を越えて含有されると成形性が劣化する。従って、強度
と成形性の点から、０．３ ０．８ｗｔ％とする。
が０．３ｉｍｔ％未満では強度が低く、０．７ｉ＋ｔ％
を越えて含有されると成形性が劣化する。従って、強度
と成形性の点から、０．３ ０．８ｗｔ％とする。
ＳｉはＭｇと共、同して強度を付与する元素である。
含有量が１．０ｗｔ％未満では充分な強度が得られない
、また延性が低い。１．８ｗｔ％を越えると成形性が劣
化する。従って、強度と成形性の点から、１．０ １．
８ｗｔ％とする。
、また延性が低い。１．８ｗｔ％を越えると成形性が劣
化する。従って、強度と成形性の点から、１．０ １．
８ｗｔ％とする。
Ｚｎは粒界腐食および孔食を防止する元素である。
０．１５ｗｔ％未満では、その効果が充分でなく、一方
１．０ｗｔ％を越えて含有されると耐糸錆性が劣化する
。従って、耐粒界腐食性、耐孔食性および耐糸錆性の点
から０．１５ １．０ｗｔ％とする。
１．０ｗｔ％を越えて含有されると耐糸錆性が劣化する
。従って、耐粒界腐食性、耐孔食性および耐糸錆性の点
から０．１５ １．０ｗｔ％とする。
Ｃｕは、強度の増加には有効な元素であるが、０．０４
ｗｔ％を越えて存在すると、耐粒界腐食性が著しく劣化
するので、０．０４ｗｔ％以下に規制する。
ｗｔ％を越えて存在すると、耐粒界腐食性が著しく劣化
するので、０．０４ｗｔ％以下に規制する。
Ｍｎは、結晶粒径を細かくし、さらに変形を均一にする
ので、成形性を向上させる元素である。
ので、成形性を向上させる元素である。
０．０５賀ｔ％未満では、その効果は少なく、０．３ｗ
ｔ％を越えると大きな晶出物粒子が増加しむしろ成形性
を劣化させるので、０．０５−０．３ｗｔ％とする。
ｔ％を越えると大きな晶出物粒子が増加しむしろ成形性
を劣化させるので、０．０５−０．３ｗｔ％とする。
Ｔｉは、Ｂと共同して、鋳塊の結晶粒径を微細化し、鋳
造割れの防止に効果があり、また晶出物粒子を均一に分
布させ、成形性を向上させる元素である。０．０１ｗｔ
％未満ではその効果は充分でなく、一方、Ｑ、０５ｗｔ
％を越えて含有させてもその効果は飽和し、むしろＴｉ
Ｂ２粒子が増加し成形性を劣化するので、０．０１ ０
．０５ｗｔ％の範囲とする。
造割れの防止に効果があり、また晶出物粒子を均一に分
布させ、成形性を向上させる元素である。０．０１ｗｔ
％未満ではその効果は充分でなく、一方、Ｑ、０５ｗｔ
％を越えて含有させてもその効果は飽和し、むしろＴｉ
Ｂ２粒子が増加し成形性を劣化するので、０．０１ ０
．０５ｗｔ％の範囲とする。
Ｂは、Ｔｉと共同して、鋳塊の結晶粒径を微細化し、鋳
造割れの防止に効果があり、また晶出物粒子を均一に分
布させ、成形性を向上させる元素である。０．００２ｗ
ｔ％未満ではその効果は十分でなく、一方０．０１ｗｔ
％を越えて含有させてもその効果は飽和し、むしろＴｉ
Ｂｚ、＾ｌＢｚ粒子が増加し成形性を劣化するので、０
．００２−０．０１ｗｔ％の範囲とする。
造割れの防止に効果があり、また晶出物粒子を均一に分
布させ、成形性を向上させる元素である。０．００２ｗ
ｔ％未満ではその効果は十分でなく、一方０．０１ｗｔ
％を越えて含有させてもその効果は飽和し、むしろＴｉ
Ｂｚ、＾ｌＢｚ粒子が増加し成形性を劣化するので、０
．００２−０．０１ｗｔ％の範囲とする。
不可避的不純物のＦｅは、０．２５ｗｔ％以下であれば
本発明の目的を害さないので許容される。
本発明の目的を害さないので許容される。
次に、第２の発明のＡ１合金板の製造法について説明す
る。
る。
鋳塊の均質化処理については、５２０℃未満では鋳造時
に生じた晶出物の固溶、均一分布のためには不十分であ
り、５８０℃を越えて加熱すると局部融解が生じる危険
性がある。従って、５２０−５８０℃の範囲とする。均
質化処理時間は、４時間未満では充分な効果が得られず
、２４時間を越□えて加熱しても効果が飽和する。従っ
て４−２４時間の範囲とする。
に生じた晶出物の固溶、均一分布のためには不十分であ
り、５８０℃を越えて加熱すると局部融解が生じる危険
性がある。従って、５２０−５８０℃の範囲とする。均
質化処理時間は、４時間未満では充分な効果が得られず
、２４時間を越□えて加熱しても効果が飽和する。従っ
て４−２４時間の範囲とする。
溶体化処理については、５２０℃未満では圧延工程で生
じたＭｇＳ ｉ ｚなどの析出物の再固溶が不十分であ
り、５８０℃を越えて加熱すると、結晶粒が粗大化し成
形性を劣化させる。従って、５２０−５８０℃の範囲と
する。
じたＭｇＳ ｉ ｚなどの析出物の再固溶が不十分であ
り、５８０℃を越えて加熱すると、結晶粒が粗大化し成
形性を劣化させる。従って、５２０−５８０℃の範囲と
する。
大嵐明
（実施例１）
第１表に示す合金組成を有するアルミ合金溶湯を通常の
脱ガス法で処理し、介在物を除去するため濾過装置を経
由して、厚さ４００闘の連続鋳造塊に鋳造し、面削後５
６０℃で８時間の均質化処理を施し、次いで厚さ６簡ま
で熱間圧延し、さらに０．９ ｗまで冷間圧延し、最後
に５６５℃で３０秒の溶体化処理し、水冷した。水冷後
１５日後に強度、成形性、耐食性などの板の特性を評価
した。
脱ガス法で処理し、介在物を除去するため濾過装置を経
由して、厚さ４００闘の連続鋳造塊に鋳造し、面削後５
６０℃で８時間の均質化処理を施し、次いで厚さ６簡ま
で熱間圧延し、さらに０．９ ｗまで冷間圧延し、最後
に５６５℃で３０秒の溶体化処理し、水冷した。水冷後
１５日後に強度、成形性、耐食性などの板の特性を評価
した。
結果を第２表に示す。
以下余白
第２表における総合評価は以下の判定基準によった。
判定基準
引張強度；２５ｋｇ／關２以上
エリクセン値； ９．３ ｍｍ以上
曲げ性Ｒ／ｌｉｏ、５以下
糸端発生；無
粒界腐食発生；無
測定方法
引張試験；ＪＩＳ１３号Ｂ試験片使用。
エリクセン試験、ＪＩＳＺ２２４７Ａ法による。
曲げ試験；曲げ角度１４５６で巻き上げした時の表面に
割れの発生しない最小の曲げ半径Ｒ／ｌを求めた。
割れの発生しない最小の曲げ半径Ｒ／ｌを求めた。
粒界腐食感受性試験；３５℃の酢酸酸性食塩水（５％Ｎ
ａＣ１＋ ６ ｍ ｌ ／１酢酸）の試験液に試料を１
０分間浸漬後５０分間乾燥する。これを１サイクルとし
て１６８サイクルの交互浸漬試験を行い、試験後の試料
の表面近傍の断面を光学顕微鏡で観察し、粒界腐食の有
無を評価した。
ａＣ１＋ ６ ｍ ｌ ／１酢酸）の試験液に試料を１
０分間浸漬後５０分間乾燥する。これを１サイクルとし
て１６８サイクルの交互浸漬試験を行い、試験後の試料
の表面近傍の断面を光学顕微鏡で観察し、粒界腐食の有
無を評価した。
余情腐食試験；アロジン化威前処理後、カチオン電着塗
装し、１７０℃で３０分の焼付は後、塗装した試料表面
にカッターナイフで素地に達するクロスカットを入れた
後、３．５％食塩水噴霧を２４時間し、ついで４０℃、
湿度８５％の恒温恒湿槽に２０００時間保持後、余情の
発生状況を観察した。余情の長さが５本の平均で２ｍｍ
以下の時、余情無しと判定した。余情の長さが５本の平
均で２ｍｍを越える時、余情の発生有りと判定した。
装し、１７０℃で３０分の焼付は後、塗装した試料表面
にカッターナイフで素地に達するクロスカットを入れた
後、３．５％食塩水噴霧を２４時間し、ついで４０℃、
湿度８５％の恒温恒湿槽に２０００時間保持後、余情の
発生状況を観察した。余情の長さが５本の平均で２ｍｍ
以下の時、余情無しと判定した。余情の長さが５本の平
均で２ｍｍを越える時、余情の発生有りと判定した。
表２より明らかなように、本発明合金板は強度、成形性
、耐食性のいずれの点でも優れており判定基準を満足す
る。一方、比較例は、強度、成形性、耐食性のいずれか
の点で不十分であることが判る。
、耐食性のいずれの点でも優れており判定基準を満足す
る。一方、比較例は、強度、成形性、耐食性のいずれか
の点で不十分であることが判る。
（実施例２）
第１表に示す試料番号１の組成の溶湯を通常の脱ガス処
理、介在物の除去のための濾過処理を施した後、厚さ３
５０ｕの半連続鋳造塊に鋳造し、面削後、第３表に示す
均質化処理条件で均質化処理し、厚さ７ｆｉまで熱間圧
延し、さらに１．０ ｗ厚さまで冷間圧延し、最後に表
３に示す条件で溶体化処理し水冷した。水焼き入れ後１
５日目に強度および成形性を評価した。結果を第３表に
示す。
理、介在物の除去のための濾過処理を施した後、厚さ３
５０ｕの半連続鋳造塊に鋳造し、面削後、第３表に示す
均質化処理条件で均質化処理し、厚さ７ｆｉまで熱間圧
延し、さらに１．０ ｗ厚さまで冷間圧延し、最後に表
３に示す条件で溶体化処理し水冷した。水焼き入れ後１
５日目に強度および成形性を評価した。結果を第３表に
示す。
以下余白
第３表の結果より明らかなように本発明合金板の製造方
法によって判定基準を満足する強度および成形性の優れ
たものが得られることが判る。
法によって判定基準を満足する強度および成形性の優れ
たものが得られることが判る。
又奥生簸果
以上説明したように本発明に係るアルミニウム合金板お
よびその製造法は、耐食性および成形性に優れているか
ら、自動車車両部品、特に自動車ボデーシート、機械、
家電等のケーシング等に使用できる等の効果を有するも
のである。
よびその製造法は、耐食性および成形性に優れているか
ら、自動車車両部品、特に自動車ボデーシート、機械、
家電等のケーシング等に使用できる等の効果を有するも
のである。
Claims (2)
- （１）Ｍｇ０．３〜０．８ｗｔ％、Ｓｉ１．０〜１．８
ｗｔ％、Ｚｎ０．１５〜１．０ｗｔ％、Ｍｎ０．０５〜
０．３ｗｔ％、Ｔｉ０．０１〜０．０５ｗｔ％、Ｂ０．
００２〜０．０１ｗｔ％を含有し、残部Ａｌと不純物と
からなり、不純物としてのＣｕを０．０４ｗｔ％以下と
したことを特徴とする耐食性に優れた成形加工用アルミ
ニウム合金板。 - （２）請求項１記載の組成を有するアルミニウム合金溶
湯を連続鋳造し、得られた鋳塊に５２０〜５８０℃の温
度で４〜２４時間加熱して均質化処理を施し、ついで圧
延加工後、最終の圧延板に５２０〜５８０℃の温度で溶
体化処理することを特徴とする耐食性に優れた成形加工
用アルミニウム合金板の製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1220463A JP2681396B2 (ja) | 1989-08-29 | 1989-08-29 | 耐食性に優れた成形加工用アルミニウム合金板の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1220463A JP2681396B2 (ja) | 1989-08-29 | 1989-08-29 | 耐食性に優れた成形加工用アルミニウム合金板の製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0387328A true JPH0387328A (ja) | 1991-04-12 |
| JP2681396B2 JP2681396B2 (ja) | 1997-11-26 |
Family
ID=16751512
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1220463A Expired - Fee Related JP2681396B2 (ja) | 1989-08-29 | 1989-08-29 | 耐食性に優れた成形加工用アルミニウム合金板の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2681396B2 (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH03188245A (ja) * | 1989-12-18 | 1991-08-16 | Nippon Light Metal Co Ltd | 成形性に優れたアルミニウム合金板の製造法 |
| JP2000273567A (ja) * | 1999-03-18 | 2000-10-03 | Nippon Steel Corp | 成形性および耐食性に優れたアルミニウム合金板およびその製造方法 |
| JP2001152302A (ja) * | 1999-11-29 | 2001-06-05 | Nippon Steel Corp | プレス成形性に優れたアルミニウム合金板およびその製造方法 |
| JP2009095479A (ja) * | 2007-10-17 | 2009-05-07 | Panasonic Electric Works Co Ltd | 玄関キャビネット |
| JP2009095478A (ja) * | 2007-10-17 | 2009-05-07 | Panasonic Electric Works Co Ltd | 玄関キャビネット |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62207851A (ja) * | 1986-03-10 | 1987-09-12 | Sky Alum Co Ltd | 成形加工用アルミニウム合金圧延板およびその製造方法 |
-
1989
- 1989-08-29 JP JP1220463A patent/JP2681396B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62207851A (ja) * | 1986-03-10 | 1987-09-12 | Sky Alum Co Ltd | 成形加工用アルミニウム合金圧延板およびその製造方法 |
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|---|---|---|---|---|
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| JP2009095479A (ja) * | 2007-10-17 | 2009-05-07 | Panasonic Electric Works Co Ltd | 玄関キャビネット |
| JP2009095478A (ja) * | 2007-10-17 | 2009-05-07 | Panasonic Electric Works Co Ltd | 玄関キャビネット |
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2681396B2 (ja) | 1997-11-26 |
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