JPH0387337A - 鉛快削マルテンサイト系ステンレス鋼鋳片およびその熱間圧延法 - Google Patents
鉛快削マルテンサイト系ステンレス鋼鋳片およびその熱間圧延法Info
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- JPH0387337A JPH0387337A JP22419689A JP22419689A JPH0387337A JP H0387337 A JPH0387337 A JP H0387337A JP 22419689 A JP22419689 A JP 22419689A JP 22419689 A JP22419689 A JP 22419689A JP H0387337 A JPH0387337 A JP H0387337A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
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Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野）
本発明は、５ＵＳ４２０Ｊｚに代表される高炭素マルテ
ンサイト系ステンレス鋼にＰｂを添加した鉛快削マルテ
ンサイト系ステンレス鋼鋳片、およびその熱間圧延法に
関するものである。
ンサイト系ステンレス鋼にＰｂを添加した鉛快削マルテ
ンサイト系ステンレス鋼鋳片、およびその熱間圧延法に
関するものである。
耐食性や耐熱性に優れかつ高硬度の金属材料として、５
ＵＳ４２０Ｊｚに代表される高炭素マルテンサイト系ス
テンレス鋼があるが、このステンレス鋼は一般に粘性が
大きく、熱伝導度が悪く、切削時に切屑が工具と凝着し
やすいため、切削加工が困難であることが多い。そこで
、ｓ、 Ｐｂ、 Ｂ＋＋ Ｓｅ、 Ｔｅなとの快削元素
を添加して被削性を改善する研究開発がなされた。なか
でもＰｂとＳを複合添加した快削ステンレス鋼は切屑処
理性及び工具寿命の改善にきわめて有効であることから
各種用途に供されるようになってきた。
ＵＳ４２０Ｊｚに代表される高炭素マルテンサイト系ス
テンレス鋼があるが、このステンレス鋼は一般に粘性が
大きく、熱伝導度が悪く、切削時に切屑が工具と凝着し
やすいため、切削加工が困難であることが多い。そこで
、ｓ、 Ｐｂ、 Ｂ＋＋ Ｓｅ、 Ｔｅなとの快削元素
を添加して被削性を改善する研究開発がなされた。なか
でもＰｂとＳを複合添加した快削ステンレス鋼は切屑処
理性及び工具寿命の改善にきわめて有効であることから
各種用途に供されるようになってきた。
しかしながら、この種の快削ステンレス鋼は、上記の快
削元素を添加することによって被削性は改善されるもの
の、熱間加工性が劣化するという問題点がある。特に、
本発明の対象鋼の如く熱間圧延温度域でフェライトとオ
ーステナイトの二相組織を示すステンレス鋼等において
は、もともと熱間加工性が悪い上に快削元素を添加する
ことによって熱間加工性がさらに悪くなるという問題点
があった。
削元素を添加することによって被削性は改善されるもの
の、熱間加工性が劣化するという問題点がある。特に、
本発明の対象鋼の如く熱間圧延温度域でフェライトとオ
ーステナイトの二相組織を示すステンレス鋼等において
は、もともと熱間加工性が悪い上に快削元素を添加する
ことによって熱間加工性がさらに悪くなるという問題点
があった。
Ｐｂ含有ステンレス鋼の熱間加工性劣化は以下の原因に
よっている。すなわち、■Ｐｂはステンレス鋼中への固
溶度が小さいため、はぼ全量が最終凝固域に濃縮して晶
出するとともに、凝固後の冷却中に鋳片中で粗大化し、
粒界にＰｂ粒が形威される。
よっている。すなわち、■Ｐｂはステンレス鋼中への固
溶度が小さいため、はぼ全量が最終凝固域に濃縮して晶
出するとともに、凝固後の冷却中に鋳片中で粗大化し、
粒界にＰｂ粒が形威される。
■Ｐｂ含有ステンレス鋼鋳片を１０５０℃以上に加熱す
ると、液化したＰｂの膨張圧と蒸発圧により粒界に過大
な圧力が加わり熱間圧延時に粒界割れが発生する。従っ
て、粒界におけるＰｂの晶出量を低減するか、あるいは
Ｐｂを高融点化合物として液化および蒸発を防止すると
熱間加工性は改善される。
ると、液化したＰｂの膨張圧と蒸発圧により粒界に過大
な圧力が加わり熱間圧延時に粒界割れが発生する。従っ
て、粒界におけるＰｂの晶出量を低減するか、あるいは
Ｐｂを高融点化合物として液化および蒸発を防止すると
熱間加工性は改善される。
本発明は、熱間加工性の改善された高炭素マルテンサイ
ト系快削ステンレス鋼鋳片およびその熱間圧延法を提供
することを目的とする。
ト系快削ステンレス鋼鋳片およびその熱間圧延法を提供
することを目的とする。
本発明の請求項（１）は、高炭素マルテンサイト系ステ
ンレス鋼にＰｂと同時に適量のＳを添加することにより
高融点のＰｂ硫化物すなわちＰｂＳ、 （Ｍｎ、Ｐｂ）
Ｓを生成させるとともに、鋼中に分散して晶出させたＡ
ｊ２０３−５ｉＯ□系高融点酸化物を核にしてこれら硫
化物を晶出させ、その回りにＰｂを晶出させ析出成長さ
せ、粒界におけるＰｂの晶出および析出を抑制した鋳片
である。なお、硫化物としてはこの他にＭｎＳもあり、
これも前記酸化物を核として析出している。またＰｂを
分散して晶出させるために、前記酸化物の析出量をＪＩ
Ｓポイントカウント法に基づき０．００８〜０．０２５
％にするのが好ましい。高炭素マルテンサイト系ステン
レス鋼の成分限定理由はつぎのとおりである。
ンレス鋼にＰｂと同時に適量のＳを添加することにより
高融点のＰｂ硫化物すなわちＰｂＳ、 （Ｍｎ、Ｐｂ）
Ｓを生成させるとともに、鋼中に分散して晶出させたＡ
ｊ２０３−５ｉＯ□系高融点酸化物を核にしてこれら硫
化物を晶出させ、その回りにＰｂを晶出させ析出成長さ
せ、粒界におけるＰｂの晶出および析出を抑制した鋳片
である。なお、硫化物としてはこの他にＭｎＳもあり、
これも前記酸化物を核として析出している。またＰｂを
分散して晶出させるために、前記酸化物の析出量をＪＩ
Ｓポイントカウント法に基づき０．００８〜０．０２５
％にするのが好ましい。高炭素マルテンサイト系ステン
レス鋼の成分限定理由はつぎのとおりである。
Ｃは、マルテンサイトおよび炭化物を形成し、焼入れお
よび焼戻し処理後の硬さと強度を高めるのに必要な成分
であって、硬さおよび強度を得るために、０．１５％以
上必要である。しかし、多すぎると冷間加工性と耐食性
を劣化させるので０．５０％以下とした。
よび焼戻し処理後の硬さと強度を高めるのに必要な成分
であって、硬さおよび強度を得るために、０．１５％以
上必要である。しかし、多すぎると冷間加工性と耐食性
を劣化させるので０．５０％以下とした。
Ｓｉは、鋼の溶製時における脱酸および脱硫剤として必
要である他、高融点のＡＩｚ Ｏ！ −Ｓ ｉ Ｏｚ系
酸化物を分散して形威し、硫化物晶出の核とするために
０．２％以上必要である。しかし、多すぎるとδフェラ
イトが生成して硬さおよび強度を滅しるので１．０％以
下とした。
要である他、高融点のＡＩｚ Ｏ！ −Ｓ ｉ Ｏｚ系
酸化物を分散して形威し、硫化物晶出の核とするために
０．２％以上必要である。しかし、多すぎるとδフェラ
イトが生成して硬さおよび強度を滅しるので１．０％以
下とした。
Ｍｎは、Ｓｉと同様に溶製時における脱酸および脱硫剤
として作用する。また、ＭｎＳ、 （Ｍｎ、 Ｐｂ）Ｓ
といった硫化物を形威し、切屑処理性および切削工具寿
命を著しく改善する。さらに、分散して形成されたＡ／
ｚＯ：＋−３ｉＯ２系酸化物を核としてＭｎＳ、 （Ｍ
ｎ、Ｐｂ）Ｓを晶出させ、その回りにＰｂを晶出させて
、粒界のＰｂ晶出および析出量を抑えるため、０．２％
以上添加する。しかし、多すぎると熱間加工性を害する
ので３．０％以下とした。
として作用する。また、ＭｎＳ、 （Ｍｎ、 Ｐｂ）Ｓ
といった硫化物を形威し、切屑処理性および切削工具寿
命を著しく改善する。さらに、分散して形成されたＡ／
ｚＯ：＋−３ｉＯ２系酸化物を核としてＭｎＳ、 （Ｍ
ｎ、Ｐｂ）Ｓを晶出させ、その回りにＰｂを晶出させて
、粒界のＰｂ晶出および析出量を抑えるため、０．２％
以上添加する。しかし、多すぎると熱間加工性を害する
ので３．０％以下とした。
Ｓは、Ｍｎとともに、ＭｎＳ、 （Ｍｎ、 Ｐｂ）Ｓ
を形威し、またＰｂｓを形威して切屑処理性および切削
工具寿命を著しく改善する。このため、０．００５％以
上必要である。しかし、多すぎると熱間加工性、冷間加
工性および耐食性を著しく害するので０．３５％以下と
した。
を形威し、またＰｂｓを形威して切屑処理性および切削
工具寿命を著しく改善する。このため、０．００５％以
上必要である。しかし、多すぎると熱間加工性、冷間加
工性および耐食性を著しく害するので０．３５％以下と
した。
Ｃｒは、耐食性、硬さ、および強度を確保するために１
１％以上必要である。１６％を越えて添加すると、フェ
ライトの生成により、焼入・焼戻し処理後の硬さ・強度
が低下する。したがって、Ｃｒは１１〜１６％とした。
１％以上必要である。１６％を越えて添加すると、フェ
ライトの生成により、焼入・焼戻し処理後の硬さ・強度
が低下する。したがって、Ｃｒは１１〜１６％とした。
ＡＩは、Ｓｉとともに高融点のＩＶｚ Ｏ＊ −Ｓ ｉ
Ｏｚ系酸化物を分散して形威し、硫化物晶出の核とする
ために０．００３％以上必要である。しかし、多すぎる
とδフェライトが生成して、硬さおよび強度を減じるの
で０．０３％以下とした。
Ｏｚ系酸化物を分散して形威し、硫化物晶出の核とする
ために０．００３％以上必要である。しかし、多すぎる
とδフェライトが生成して、硬さおよび強度を減じるの
で０．０３％以下とした。
Ｐｂは、Ｓと同様に切屑処理性および切削工具寿命を改
善する。とくに切屑処理性の改善に効果が大きい。この
効果を発揮させるには０．０３％以上必要である。しか
し、過剰に添加すると、熱間加工割れが発生するので０
．３０％以下とした。
善する。とくに切屑処理性の改善に効果が大きい。この
効果を発揮させるには０．０３％以上必要である。しか
し、過剰に添加すると、熱間加工割れが発生するので０
．３０％以下とした。
その他必要に応じて、耐食性、冷間圧造性等を付与する
ために、Ｃｕ、 Ｎｉ、 Ｍｏ等を添加することができ
、残部はＦｅおよび不可避的不純物からなる。
ために、Ｃｕ、 Ｎｉ、 Ｍｏ等を添加することができ
、残部はＦｅおよび不可避的不純物からなる。
このような本発明鋳片は、粒界におけるＰｂの晶出およ
び析出成長が抑制されているので、熱間加工塩度に加熱
したとき、粒界における過大な圧力発生が防止され、熱
間加工性が改善される。
び析出成長が抑制されているので、熱間加工塩度に加熱
したとき、粒界における過大な圧力発生が防止され、熱
間加工性が改善される。
つぎに、本発明の請求項（２）の熱間圧延法は、請求項
（１）記載の鋳片を１０００〜１１５０℃に加熱して行
う。
（１）記載の鋳片を１０００〜１１５０℃に加熱して行
う。
１０００’Ｃ未満では変形抵抗が大きく通常の圧延機で
は正常な圧延が困難となり、１１５０℃を越えると、粒
界のＰｂの影響が現れて圧延割れが発生する。
は正常な圧延が困難となり、１１５０℃を越えると、粒
界のＰｂの影響が現れて圧延割れが発生する。
本発明における熱間圧延としては、棒線材の連続圧延、
ストリップの連続圧延、厚板圧延、ビレットあるいはス
ラブの分塊圧延等が対象となる。
ストリップの連続圧延、厚板圧延、ビレットあるいはス
ラブの分塊圧延等が対象となる。
通常鉛快削ステンレス鋼は、Ｐｂの膨張圧および蒸気圧
による粒界割れ発生を防止するために１０５０℃未満の
温度で圧延されるが、本発明においては、鋳片の粒界に
低融点Ｐｂの晶出が激減しているので、熱間圧延の上限
温度を１１５０℃に高めることが出来る。したがって、
熱間圧延作業が容易となり、疵発生等による材料歩留り
の低下が防止される。
による粒界割れ発生を防止するために１０５０℃未満の
温度で圧延されるが、本発明においては、鋳片の粒界に
低融点Ｐｂの晶出が激減しているので、熱間圧延の上限
温度を１１５０℃に高めることが出来る。したがって、
熱間圧延作業が容易となり、疵発生等による材料歩留り
の低下が防止される。
表１に示す化学成分のマルテンサイト系ステンレス鋼を
溶製し、１５０Ｘ１５０ｍｍの角鋳片に連続鋳造した。
溶製し、１５０Ｘ１５０ｍｍの角鋳片に連続鋳造した。
得られた鋳片の酸化物および硫化物は、表２に示すとお
りである。本発明例のＮｏ、 １〜Ｎｏ、 ４は、分散
して析出したＡ ｌ ｚｏ：＋−５ｉＯ□系酸化物（複
合酸化物）を核として硫化物が晶出し、比較例のＮｏ、
５およびＮα６は、ＳｉＯ２等の酸化物が分散してお
らず、硫化物が分散されずに晶出していた。
りである。本発明例のＮｏ、 １〜Ｎｏ、 ４は、分散
して析出したＡ ｌ ｚｏ：＋−５ｉＯ□系酸化物（複
合酸化物）を核として硫化物が晶出し、比較例のＮｏ、
５およびＮα６は、ＳｉＯ２等の酸化物が分散してお
らず、硫化物が分散されずに晶出していた。
本発明例Ｎα１〜阻４では、Ｐｂは酸化物を核に分散し
て晶出した硫化物の回りに主として晶出し析出成長して
いて、粒界のｐｔ４は少ない。比較例ＮＯ，５およびＮ
ｏ、 ６では、Ｐｂは硫化物の回りにも存在するが、粒
界に多く存在した。粒界および粒内におけるＰｂｌの割
合を表２に示した。
て晶出した硫化物の回りに主として晶出し析出成長して
いて、粒界のｐｔ４は少ない。比較例ＮＯ，５およびＮ
ｏ、 ６では、Ｐｂは硫化物の回りにも存在するが、粒
界に多く存在した。粒界および粒内におけるＰｂｌの割
合を表２に示した。
これらの鋳片を１１５０”Ｃに加熱して、直径５．５ｍ
ｍの線材に連続圧延した結果、表２に示すとおり、本発
明例Ｎｏ、 １〜Ｎｏ、 ４では圧延割れがなく、比較
例Ｎｏ、 ５およびＮｏ、 ６では圧延割れが発生した
。
ｍの線材に連続圧延した結果、表２に示すとおり、本発
明例Ｎｏ、 １〜Ｎｏ、 ４では圧延割れがなく、比較
例Ｎｏ、 ５およびＮｏ、 ６では圧延割れが発生した
。
また、Ｎｏ、１（本発明例）およびＮｏ、５（比較例）
について、鋳片を１０００〜１２５０℃に加熱し圧延し
たときの割れ発生状況を調査した。その結果、第１図に
示すように、比較例では１０００〜１２５０”Ｃの温度
範囲において割れが発生しているのに対して、本発明例
では加熱温度１１５０℃以下の温度では圧延割れは発生
しなかった。なお、第１図において、割れ評点０は割れ
なし、１は実用に供することができる程度の微細な割れ
、２は皮削りを行う必要のあるもの、３以上はスクラッ
プにせざるをえない割れである。
について、鋳片を１０００〜１２５０℃に加熱し圧延し
たときの割れ発生状況を調査した。その結果、第１図に
示すように、比較例では１０００〜１２５０”Ｃの温度
範囲において割れが発生しているのに対して、本発明例
では加熱温度１１５０℃以下の温度では圧延割れは発生
しなかった。なお、第１図において、割れ評点０は割れ
なし、１は実用に供することができる程度の微細な割れ
、２は皮削りを行う必要のあるもの、３以上はスクラッ
プにせざるをえない割れである。
表１および表２に示した本発明例および比較例の各線材
について、切削性の評価を切屑処理性および工具寿命に
ついて行ったが、いずれも良好であった。また耐食性に
ついても、いずれも良好であった。
について、切削性の評価を切屑処理性および工具寿命に
ついて行ったが、いずれも良好であった。また耐食性に
ついても、いずれも良好であった。
以上述べた如く、本発明によれば切削性、耐食性および
高硬度のマルテンサイト系ステンレス鋼の素材となる熱
間加工性の優れた鋳片が得られ、また製造性に優れかつ
高歩留りの熱間圧延を行うことができ、その工業的効果
は大きい。
高硬度のマルテンサイト系ステンレス鋼の素材となる熱
間加工性の優れた鋳片が得られ、また製造性に優れかつ
高歩留りの熱間圧延を行うことができ、その工業的効果
は大きい。
第１図は本発明例および比較例の熱間加工割れ状況を示
す図である。
す図である。
Claims (2)
- （１）重量％にてＣ：０．１５〜０．５０％、Ｓｉ：０
．２〜１．０％、Ｍｎ：０．２〜３．０％、Ｓ：０．０
０５〜０．３５％、Ｃｒ：１１〜１６％、Ａｌ：０．０
０３〜０．０３％、Ｐｂ：０．０３〜０．３０％を含有
し、残部鉄および不可避的不純物からなり、Ａｌ＿２Ｏ
＿３−ＳｉＯ＿２系酸化物を核にして硫化物が晶出し、
その回りにＰｂが晶出・析出成長し、粒界におけるＰｂ
の晶出・析出が抑制されていることを特徴とする鉛快削
マルテンサイト系ステンレス鋼鋳片。 - （２）請求項１記載の鋳片を１０００〜１１５０℃に加
熱し熱間圧延することを特徴とする鉛快削マルテンサイ
ト系ステンレス鋼鋳片の熱間圧延法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1224196A JPH0762220B2 (ja) | 1989-08-30 | 1989-08-30 | 鉛快削マルテンサイト系ステンレス鋼鋳片およびその熱間圧延法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1224196A JPH0762220B2 (ja) | 1989-08-30 | 1989-08-30 | 鉛快削マルテンサイト系ステンレス鋼鋳片およびその熱間圧延法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0387337A true JPH0387337A (ja) | 1991-04-12 |
| JPH0762220B2 JPH0762220B2 (ja) | 1995-07-05 |
Family
ID=16810029
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1224196A Expired - Fee Related JPH0762220B2 (ja) | 1989-08-30 | 1989-08-30 | 鉛快削マルテンサイト系ステンレス鋼鋳片およびその熱間圧延法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0762220B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN113787094A (zh) * | 2021-08-17 | 2021-12-14 | 首钢集团有限公司 | 一种高碳易切削钢线材的轧制方法 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN107699811B (zh) * | 2017-09-08 | 2019-07-19 | 中国科学院合肥物质科学研究院 | 一种氧化硅弥散强化钢及其制备方法 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6365055A (ja) * | 1986-09-08 | 1988-03-23 | Aichi Steel Works Ltd | 冷間鍛造用高硬度ステンレス鋼 |
| JPS63210261A (ja) * | 1987-02-27 | 1988-08-31 | Daido Steel Co Ltd | マルテンサイト系快削ステンレス鋼 |
-
1989
- 1989-08-30 JP JP1224196A patent/JPH0762220B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6365055A (ja) * | 1986-09-08 | 1988-03-23 | Aichi Steel Works Ltd | 冷間鍛造用高硬度ステンレス鋼 |
| JPS63210261A (ja) * | 1987-02-27 | 1988-08-31 | Daido Steel Co Ltd | マルテンサイト系快削ステンレス鋼 |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN113787094A (zh) * | 2021-08-17 | 2021-12-14 | 首钢集团有限公司 | 一种高碳易切削钢线材的轧制方法 |
| CN113787094B (zh) * | 2021-08-17 | 2024-02-02 | 首钢集团有限公司 | 一种高碳易切削钢线材的轧制方法 |
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0762220B2 (ja) | 1995-07-05 |
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| JPH0456103B2 (ja) |
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