JPH062904B2 - 高強度低合金鋼極厚鋼材の製造方法 - Google Patents
高強度低合金鋼極厚鋼材の製造方法Info
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- JPH062904B2 JPH062904B2 JP59256275A JP25627584A JPH062904B2 JP H062904 B2 JPH062904 B2 JP H062904B2 JP 59256275 A JP59256275 A JP 59256275A JP 25627584 A JP25627584 A JP 25627584A JP H062904 B2 JPH062904 B2 JP H062904B2
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Description
【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明は高温圧力容器に使用されるMo系、Cr-Mo系低合
金鋼極厚鋼材の高温強度（特にクリープ強度）を高める
ための製造方法に係わるものである。
金鋼極厚鋼材の高温強度（特にクリープ強度）を高める
ための製造方法に係わるものである。
（従来技術及び問題点） Mo系、Cr-Mo系低合金耐熱鋼は、そのすぐれた高温強
度、耐水素侵食性等から化学工業、石油化学、石油精製
などの高温高圧の反応容器に広く使用されている。とこ
ろで最近の高温反応容器は、効率向上のため大型化、高
温化、高圧化の動きがあり、これに伴なって装置の厚み
がますます厚くなる傾向がある。モノブロックで製作す
る場合、極厚化は板厚中心部の冷速の低下を招き、強
度、靱性の低下をもたらす。また壁厚の増大は応力除去
焼鈍時間を長く必要とすることになり、この点からも強
度低下につながる。
度、耐水素侵食性等から化学工業、石油化学、石油精製
などの高温高圧の反応容器に広く使用されている。とこ
ろで最近の高温反応容器は、効率向上のため大型化、高
温化、高圧化の動きがあり、これに伴なって装置の厚み
がますます厚くなる傾向がある。モノブロックで製作す
る場合、極厚化は板厚中心部の冷速の低下を招き、強
度、靱性の低下をもたらす。また壁厚の増大は応力除去
焼鈍時間を長く必要とすることになり、この点からも強
度低下につながる。
このような事情から、これまでの成分系に対して壁厚の
極度の増大を招かないための高温強度の上昇、定期検査
時の圧力テストによる脆性破壊を防止するための高靱性
及び耐焼もどし脆化性など強度、靱性面からの新たな配
慮が必要となる。
極度の増大を招かないための高温強度の上昇、定期検査
時の圧力テストによる脆性破壊を防止するための高靱性
及び耐焼もどし脆化性など強度、靱性面からの新たな配
慮が必要となる。
また、従来の操業温度にくらべて、反応効率を高めるた
めの高温化の動きは、これまでの鋼よりより一層耐水素
侵食性が高く、且つクリープ強度の高い鋼を要求してい
る。このような高温化に対応しうる鋼としては、たとえ
ば３Cr-1Mo鋼が水素侵食の点で５３８℃まで耐えるとさ
れているが、高温強度が低いという欠点がある。
めの高温化の動きは、これまでの鋼よりより一層耐水素
侵食性が高く、且つクリープ強度の高い鋼を要求してい
る。このような高温化に対応しうる鋼としては、たとえ
ば３Cr-1Mo鋼が水素侵食の点で５３８℃まで耐えるとさ
れているが、高温強度が低いという欠点がある。
即ち従来から知られているCr-Mo系低合金鋼としては、
特開昭５０−１３０６２１号公報あるいは特開昭５５−
４１９６１号公報などにより知られている鋼があるが、
これらはいずれも高温で充分な強度を保証できず、鋼材
成分のみで前記の如き問題点を解決するには達していな
い。
特開昭５０−１３０６２１号公報あるいは特開昭５５−
４１９６１号公報などにより知られている鋼があるが、
これらはいずれも高温で充分な強度を保証できず、鋼材
成分のみで前記の如き問題点を解決するには達していな
い。
（問題点を解決するための手段、作用） 本発明者等は前述したようなこれまでの低合金耐熱鋼よ
り一層の強度上昇を図るため種々実験を繰り返した結
果、適量のＶ，Nb，Ti等の強化元素を添加した鋼を用
い、特定の温度域で熱間加工を行い、次いでオフライン
焼入−焼戻しをしたものは強度、靱性が共に向上すると
いう知見を得て、特願昭５９−２０７７６３号（特開昭
６１−８７８１８号）として特許出願した。そしてひき
つづき研究を進めるうち、この先願発明と同等もしくは
それ以上の高強度、高靱性の低合金高極厚鋼材を低コス
トで製造できるという知見を得て、本発明を完成したも
のである。
り一層の強度上昇を図るため種々実験を繰り返した結
果、適量のＶ，Nb，Ti等の強化元素を添加した鋼を用
い、特定の温度域で熱間加工を行い、次いでオフライン
焼入−焼戻しをしたものは強度、靱性が共に向上すると
いう知見を得て、特願昭５９−２０７７６３号（特開昭
６１−８７８１８号）として特許出願した。そしてひき
つづき研究を進めるうち、この先願発明と同等もしくは
それ以上の高強度、高靱性の低合金高極厚鋼材を低コス
トで製造できるという知見を得て、本発明を完成したも
のである。
即ち本発明は、重量％でＣ０．０５〜０．２０％、Ｓｉ
０．０１〜０．８０％以下、Ｍｎ０．２〜１．５％、Ｃ
ｒ０．２〜５．０％、Ｍｏ０．４〜１．５％、Ｖ０．０
１〜０．３５％、Ｎｂ，Ｔｉの１種又は２種合計で０．
０１〜０．１２％、Ｓｏｌ．Ａｌ０．０１〜０．１％を
含有し、残部Ｆｅおよび不可避不純物からなる鋼塊或い
はスラブ、またはこれに更に、Ｂ０．０００３〜０．０
０２％、Ｎ０．００５％以下含有し、残部Ｆｅおよび不
可避不純物からなる鋼塊或いはスラブを１１００〜１２
８０℃に加熱後、８００〜１０５０℃での圧下比（加工
前厚／仕上り厚）が１．２以上となる熱間加工を行い、
次いで直ちに８００℃以上の温度から直接焼入れし、し
かるのち焼戻しを行なうことを特徴とする高強度低合金
鋼極厚鋼材の製造方法である。
０．０１〜０．８０％以下、Ｍｎ０．２〜１．５％、Ｃ
ｒ０．２〜５．０％、Ｍｏ０．４〜１．５％、Ｖ０．０
１〜０．３５％、Ｎｂ，Ｔｉの１種又は２種合計で０．
０１〜０．１２％、Ｓｏｌ．Ａｌ０．０１〜０．１％を
含有し、残部Ｆｅおよび不可避不純物からなる鋼塊或い
はスラブ、またはこれに更に、Ｂ０．０００３〜０．０
０２％、Ｎ０．００５％以下含有し、残部Ｆｅおよび不
可避不純物からなる鋼塊或いはスラブを１１００〜１２
８０℃に加熱後、８００〜１０５０℃での圧下比（加工
前厚／仕上り厚）が１．２以上となる熱間加工を行い、
次いで直ちに８００℃以上の温度から直接焼入れし、し
かるのち焼戻しを行なうことを特徴とする高強度低合金
鋼極厚鋼材の製造方法である。
以下、本発明を詳細に説明する。
まず、本発明において極厚鋼材とは１００mm超の板厚範
囲のものを指す。これは、先にも述べた化学工業、石油
精製等の用途において装置の大型化又は高圧化によって
従来の１００mm以下の厚みにくらべて増大している所か
ら、上記のような板厚範囲のものを対象としたものであ
る。
囲のものを指す。これは、先にも述べた化学工業、石油
精製等の用途において装置の大型化又は高圧化によって
従来の１００mm以下の厚みにくらべて増大している所か
ら、上記のような板厚範囲のものを対象としたものであ
る。
次に本発明法の対象とする鋼の各成分を前記の如く定め
た限定理由について述べる。
た限定理由について述べる。
Ｃは強度保持上必要であるが、０．２０％を超すと溶接
性ならびに靱性を損なうので上限を０．２０％とし、下
限はこれ未満では溶接後熱時に高いテンパーパラメータ
を採用した時強度の保持が困難なため０．０５％とし
た。ここでテンパーパラメータ（Ｔ．Ｐ．）とはＴ．
Ｐ．＝Ｔ（20+logt）で求めるものである。但しＴ：温
度（Ｋ）、ｔ＝時間（hour）である。
性ならびに靱性を損なうので上限を０．２０％とし、下
限はこれ未満では溶接後熱時に高いテンパーパラメータ
を採用した時強度の保持が困難なため０．０５％とし
た。ここでテンパーパラメータ（Ｔ．Ｐ．）とはＴ．
Ｐ．＝Ｔ（20+logt）で求めるものである。但しＴ：温
度（Ｋ）、ｔ＝時間（hour）である。
Ｓｉは脱酸剤として０．０１％以上添加されるものであ
るが、強度向上にも効果がある元素である。しかし０．
８％超になると溶接性、靱性に悪影響がでるので０．０
１〜０．８０％とした。
るが、強度向上にも効果がある元素である。しかし０．
８％超になると溶接性、靱性に悪影響がでるので０．０
１〜０．８０％とした。
Ｍｎは脱酸のためのみでなく、強度保持にも必要な成分
である。しかし１．５％を超すと靱性の点から好ましく
ないので上限を１．５％とし、下限は極厚材の強度保証
の点から０．２％とした。
である。しかし１．５％を超すと靱性の点から好ましく
ないので上限を１．５％とし、下限は極厚材の強度保証
の点から０．２％とした。
Ｃｒは耐酸化性、耐水素侵食性ならびに強度の点から
０．２％以上必要であるが、５％を超えて添加すると溶
接性に対して問題が生ずるので０．２〜５％とした。
０．２％以上必要であるが、５％を超えて添加すると溶
接性に対して問題が生ずるので０．２〜５％とした。
Ｍｏは著しく高温強度を高める元素であるが、０．４％
未満では効果が極端に低下し、１．５％を超しても効果
の増大はほとんどない上に溶接性に悪影響を及ぼすの
で、上限を１．５％、下限を０．４％とした。
未満では効果が極端に低下し、１．５％を超しても効果
の増大はほとんどない上に溶接性に悪影響を及ぼすの
で、上限を１．５％、下限を０．４％とした。
Ｖは焼きもどし軟化抵抗を著しく高めるため０．０１％
以上は必要で、Ｍｏと同様に高温強度の向上に顕著な効
果のある元素であるが、０．３５％を超えて添加すると
溶接性に決定的な悪影響を与えるため０．０１〜０．３
５％とした。
以上は必要で、Ｍｏと同様に高温強度の向上に顕著な効
果のある元素であるが、０．３５％を超えて添加すると
溶接性に決定的な悪影響を与えるため０．０１〜０．３
５％とした。
次にNb，Tiは結晶粒を微細化し、強度も向上する元素で
あるが、その量は単独又は合計で０．０１％未満では効
果がなく、また０．１２％を超すと却ってクループ強度
が低下するので、上限を０．１２％、下限を０．０１％
と定めた。
あるが、その量は単独又は合計で０．０１％未満では効
果がなく、また０．１２％を超すと却ってクループ強度
が低下するので、上限を０．１２％、下限を０．０１％
と定めた。
Sol・Alは靱性の向上に有効な元素であるが、０．０１
％未満では効果が弱く、０．１０％を超すと熱間加工性
に悪影響を与えるので、上限を０．１０％、下限を０．
０１％とした。
％未満では効果が弱く、０．１０％を超すと熱間加工性
に悪影響を与えるので、上限を０．１０％、下限を０．
０１％とした。
以上が本発明による鋼の基本成分であるが、板厚が極端
に厚くなると焼入性を考慮した成分系が必要となる。
に厚くなると焼入性を考慮した成分系が必要となる。
Ｂは極厚材で焼入の際の冷却速度が極度に遅くなった場
合にフェライトの析出を防止し、ベイナイト組織を確保
するのに有効な元素であるが、０．０００３％未満では
Al量を如何に多量にしても後述するＮ量を如何に下げて
も焼入性に効果がない。また０．００２０％超では偏折
のため加工性、溶接性に悪影響があるので、上限を０．
００２０％、下限を０．０００３％とした。
合にフェライトの析出を防止し、ベイナイト組織を確保
するのに有効な元素であるが、０．０００３％未満では
Al量を如何に多量にしても後述するＮ量を如何に下げて
も焼入性に効果がない。また０．００２０％超では偏折
のため加工性、溶接性に悪影響があるので、上限を０．
００２０％、下限を０．０００３％とした。
Ｎは上述のごく微量のＢで焼入性を確保するためにAlの
添加とともにその量を低く抑えることが有効であるが、
０．００５％以下にすることによって微量Ｂの効果がは
じめて現れるてくるので、０．００５％以下に抑えるこ
とにした。
添加とともにその量を低く抑えることが有効であるが、
０．００５％以下にすることによって微量Ｂの効果がは
じめて現れるてくるので、０．００５％以下に抑えるこ
とにした。
以上が本発明による製造方法の適用対象鋼であるが、こ
の鋼を用いて高温強度を高め、かつ靱性も同様に確保す
るための製造方法について以下に述べる。
の鋼を用いて高温強度を高め、かつ靱性も同様に確保す
るための製造方法について以下に述べる。
まず、鋼塊あるいはスラブは通常の製鋼手段で溶製し、
連続鋳造又は普通造塊で鋳塊にするが、そのあと熱間圧
延に先立つ加熱は、NbC,TiCをオーステナイト中に固溶
させその後の析出によって強化を期待するためには、１
１００℃以上の加熱とすることが必要である。しかし、
１２８０℃を超えて加熱すると結晶粒の粗大化が始ま
り、最終成品の靭性に悪影響がでるので、加熱温度の上
限を１２８０℃、下限を１１００℃とした。
連続鋳造又は普通造塊で鋳塊にするが、そのあと熱間圧
延に先立つ加熱は、NbC,TiCをオーステナイト中に固溶
させその後の析出によって強化を期待するためには、１
１００℃以上の加熱とすることが必要である。しかし、
１２８０℃を超えて加熱すると結晶粒の粗大化が始ま
り、最終成品の靭性に悪影響がでるので、加熱温度の上
限を１２８０℃、下限を１１００℃とした。
次に、熱間加工とはこの場合鋳造、リング圧延、ロール
圧延等を指す。
圧延等を指す。
この熱間加工に於て、温度範囲８００〜１０５０℃にて
圧下比（加工前厚／仕切り厚）１．２以上の熱間加工を
施こす理由は、極厚鋼板の板厚中心部まで十分な加工を
施こし、それによって中心部まで結晶粒の微細化を図
り、靱性の向上を図ったものである。
圧下比（加工前厚／仕切り厚）１．２以上の熱間加工を
施こす理由は、極厚鋼板の板厚中心部まで十分な加工を
施こし、それによって中心部まで結晶粒の微細化を図
り、靱性の向上を図ったものである。
熱間加工の下限温度は、後の冷却開始温度８００℃確保
のため８００℃以上とする。又、１０５０℃以上では高
温のため熱間加工による細粒化効果が失われる。
のため８００℃以上とする。又、１０５０℃以上では高
温のため熱間加工による細粒化効果が失われる。
圧下比（加工前厚／仕切り厚）が１．２未満では板厚中
心部まで十分な加工がなされず、細粒化が不十分となり
靱性の向上が望めない。しかして圧下比は８００〜１０
５０℃における熱間加工回数の合計圧下比で良く、でき
るだけ大きい方が細粒化にとって好ましい。
心部まで十分な加工がなされず、細粒化が不十分となり
靱性の向上が望めない。しかして圧下比は８００〜１０
５０℃における熱間加工回数の合計圧下比で良く、でき
るだけ大きい方が細粒化にとって好ましい。
上記の熱間加工後直ちに８００℃以上の温度から直接焼
入れすることが、先に述べた鋼成分および熱間加工条件
を生かし、前記先願発明と同等ないしはそれ以上の高強
度高靱性を備えた低合金鋼極厚鋼材を製造する本発明の
ポイントである。しかして焼入れ開始温度が８００℃未
満の場合、固溶したＶ，Nb，Ti等の強化元素が一部析出
し、強化に寄与しなくなるので８００℃以上とした。
入れすることが、先に述べた鋼成分および熱間加工条件
を生かし、前記先願発明と同等ないしはそれ以上の高強
度高靱性を備えた低合金鋼極厚鋼材を製造する本発明の
ポイントである。しかして焼入れ開始温度が８００℃未
満の場合、固溶したＶ，Nb，Ti等の強化元素が一部析出
し、強化に寄与しなくなるので８００℃以上とした。
次に、焼戻しは均質で優れた強度、靱性を得るために行
うものであり、通常のCr-Mo鋼の焼戻し（例えば６２５
〜７００℃×３０分以上保持）と同様に行なうものであ
る。
うものであり、通常のCr-Mo鋼の焼戻し（例えば６２５
〜７００℃×３０分以上保持）と同様に行なうものであ
る。
以下に本発明の効果を実施例についてさらに具体的に述
べる。
べる。
（実施例） 第１表に供試鋼の化学組成を示す。供試鋼は高周波炉で
溶解、造塊を行い、その後鍛造で６０ｔ×１００ｗ×２
００ｌの形状の素材といたものである。また、第２表に
熱間加工及び冷却条件と冷却速度、その冷却速度に対応
する実鋼板での相当板厚、Ｔ(20+logt)で計算されるテ
ンパーパラメータ、諸特性、すなわち常温、高温引張特
性、クリープ破断特性、０℃の衝撃値vE0を示す。
溶解、造塊を行い、その後鍛造で６０ｔ×１００ｗ×２
００ｌの形状の素材といたものである。また、第２表に
熱間加工及び冷却条件と冷却速度、その冷却速度に対応
する実鋼板での相当板厚、Ｔ(20+logt)で計算されるテ
ンパーパラメータ、諸特性、すなわち常温、高温引張特
性、クリープ破断特性、０℃の衝撃値vE0を示す。
なお、常温引張りはＪＩＳ４号高温引張り、クリープ破
断試験はＪＩＳ標準試験片を用いて行った。
断試験はＪＩＳ標準試験片を用いて行った。
第２表において、NO.１，３，６，７，８，１１，１
２，１４，１５，１６，１８，１９，２１，２２，２４
は比較例、NO.２，４，９，１０，１３，１７，２０，
２３は本発明例である。
２，１４，１５，１６，１８，１９，２１，２２，２４
は比較例、NO.２，４，９，１０，１３，１７，２０，
２３は本発明例である。
NO.１〜NO.７は３Cr−１Mo系鋼に関するもので、NO.１
は通常工程材、すなわち熱間加工後いったん常温まで冷
却し、その後再加熱して９５０℃より焼入れ処理したも
ので、強度及びクリープ破壊強度のいずれも充分な強度
が得られていない。NO.３は加熱温度が本発明の要件を
満さないもので、結晶粒が粗大化し靱性の劣化が大き
い。NO.６は熱間加工の圧下比が本発明の要件を満さな
いもので、靱性値が低い。NO.７は熱間加工後の直接焼
入温度が低すぎるため常温、高温のいずれの強度及びク
リープ破断強度も低い。
は通常工程材、すなわち熱間加工後いったん常温まで冷
却し、その後再加熱して９５０℃より焼入れ処理したも
ので、強度及びクリープ破壊強度のいずれも充分な強度
が得られていない。NO.３は加熱温度が本発明の要件を
満さないもので、結晶粒が粗大化し靱性の劣化が大き
い。NO.６は熱間加工の圧下比が本発明の要件を満さな
いもので、靱性値が低い。NO.７は熱間加工後の直接焼
入温度が低すぎるため常温、高温のいずれの強度及びク
リープ破断強度も低い。
一方、NO.２，４，５は本発明の要件を満す範囲内で製
造されたもので、いずれもクリープ破断強度が高くかつ
高強度、高靱性を示し、優れた材質となっている。
造されたもので、いずれもクリープ破断強度が高くかつ
高強度、高靱性を示し、優れた材質となっている。
次に、NO.８〜NO.11は1・1/4C′r-1/2Mo鋼に関するもの
である。NO.８は通常工程材、すなわち熱間加工後いっ
たん常温まで冷却し、その後再加熱して９３０℃より焼
入れ処理したもので、充分な強度が得られていない。N
O.11は熱間加工後の直接焼入温度が低いため十分な強度
が得られていない。
である。NO.８は通常工程材、すなわち熱間加工後いっ
たん常温まで冷却し、その後再加熱して９３０℃より焼
入れ処理したもので、充分な強度が得られていない。N
O.11は熱間加工後の直接焼入温度が低いため十分な強度
が得られていない。
NO.９は本発明の要件を満す範囲で製造されたものであ
り、強度、靱性ともに高水準であり、かつクリープ破断
強度も高い。NO.10も本発明の要件を満す範囲で製造さ
れたもので、圧下比が下限ぎりぎりのため靱性値がやや
低目であるが、強度並びにクリープ破断強度は高い値で
ある。
り、強度、靱性ともに高水準であり、かつクリープ破断
強度も高い。NO.10も本発明の要件を満す範囲で製造さ
れたもので、圧下比が下限ぎりぎりのため靱性値がやや
低目であるが、強度並びにクリープ破断強度は高い値で
ある。
次に、NO.12〜NO.15はMn−Mo系鋼にかかるものである。
NO.12は通常工程材、すなわち熱間加工後いったん通常
まで冷却し、９００℃に再加熱して焼入れ処理したもの
で、充分な強度が得られていない。NO.14は加熱温度が
本発明の要件を満さないもので、細粒化が不充分で靭性
値が低い値となっている。NO.15は熱間加工後の直接焼
入温度が本発明の要件を満さないため、充分な強度が得
られていない。
NO.12は通常工程材、すなわち熱間加工後いったん通常
まで冷却し、９００℃に再加熱して焼入れ処理したもの
で、充分な強度が得られていない。NO.14は加熱温度が
本発明の要件を満さないもので、細粒化が不充分で靭性
値が低い値となっている。NO.15は熱間加工後の直接焼
入温度が本発明の要件を満さないため、充分な強度が得
られていない。
これに対し、NO.13は本発明の要件を満す範囲内で製造
されたもので、強度、靭性はもとより、クリープ破断強
度も高水準となっている。
されたもので、強度、靭性はもとより、クリープ破断強
度も高水準となっている。
次にNO.１６〜NO.１８は１・1/4Ｃｒ−1/2Ｍｏ鋼に関す
るものである。NO.１６は通常工程材、すなわち熱間加
工後いったん常温まで冷却し、９３０℃に再加熱して焼
入れ処理したもので、強度及びクリープ破断強度が低
く、かつ靭性も低い。NO.１８は熱間加工後の直接焼入
れ温度が本発明の要件を満さないため十分な強度が得ら
れていない。NO.１７は本発明の要件を満す範囲で製造
されたものであり、強度、靭性ともに高くかつクリープ
破断強度も高い。
るものである。NO.１６は通常工程材、すなわち熱間加
工後いったん常温まで冷却し、９３０℃に再加熱して焼
入れ処理したもので、強度及びクリープ破断強度が低
く、かつ靭性も低い。NO.１８は熱間加工後の直接焼入
れ温度が本発明の要件を満さないため十分な強度が得ら
れていない。NO.１７は本発明の要件を満す範囲で製造
されたものであり、強度、靭性ともに高くかつクリープ
破断強度も高い。
次に、NO.１９〜NO.２４は、２・1/4Ｃｒ−１Ｍｏ系鋼
に関し、NO.１９、NO.２２は通常工程材、すなわち熱間
加工後いったん常温まで冷却し夫々９３０℃、９８０℃
に再加熱して焼入れ処理したもので、強度が低く、クル
ープ破断強度も低い。NO.２１、NO.２４は熱間加工後の
直接焼入温度が本発明の要件を満さないため充分な強度
が得られないことのほかクリープ破断強度も低い。
に関し、NO.１９、NO.２２は通常工程材、すなわち熱間
加工後いったん常温まで冷却し夫々９３０℃、９８０℃
に再加熱して焼入れ処理したもので、強度が低く、クル
ープ破断強度も低い。NO.２１、NO.２４は熱間加工後の
直接焼入温度が本発明の要件を満さないため充分な強度
が得られないことのほかクリープ破断強度も低い。
NO.２０、NO.２３は本発明の要件を満して製造されたも
のであり、強度、靭性ともに高水準であり、かつクリー
プ破断強度も高い。
のであり、強度、靭性ともに高水準であり、かつクリー
プ破断強度も高い。
（発明の効果） 以上の如く、本発明の製造法によれば従来の製造法に比
し、一段とクリープ破断強度、高温強度が高く、靭性と
のバランスのとれた鋼材が得られる。したがって、高温
高圧装置の大型化、高温化に対応でき、装置の軽量化に
好都合であるばかりでなく、熱間加工後直接焼入れする
方法であり、従来の如く熱間加工後一旦常温まで冷却し
焼入温度に再加熱する必要がないので、低コストでかつ
製造工期の短縮が可能である等、産業上効果の大きい発
明である。
し、一段とクリープ破断強度、高温強度が高く、靭性と
のバランスのとれた鋼材が得られる。したがって、高温
高圧装置の大型化、高温化に対応でき、装置の軽量化に
好都合であるばかりでなく、熱間加工後直接焼入れする
方法であり、従来の如く熱間加工後一旦常温まで冷却し
焼入温度に再加熱する必要がないので、低コストでかつ
製造工期の短縮が可能である等、産業上効果の大きい発
明である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 乙黒 ▲靖▼男 神奈川県相模原市淵野辺５−10―１ 新日 本製鐵株式会社第二技術研究所内 (72)発明者 橋本 勝邦 神奈川県相模原市淵野辺５−10―１ 新日 本製鐵株式会社第二技術研究所内 (56)参考文献 特開 昭55−76020（ＪＰ，Ａ) 特開 昭57−210915（ＪＰ，Ａ) 特開 昭55−131126（ＪＰ，Ａ) 特開 昭57−79117（ＪＰ，Ａ)
Claims (2)
- 【請求項１】重量％でＣ：０．０５〜０．２０％、 Ｓｉ：０．０１〜０．８０％、 Ｍｎ：０．２〜１．５％、 Ｃｒ：０．２〜５．０％、 Ｍｏ：０．４〜１．５％、 Ｖ：０．０１〜０．３５％、 Ｎｂ，Ｔｉの１種又は２種合計で０．０１〜０．１２
％、 Ｓｏｌ．Ａｌ：０．０１〜０．１％ を含有し、残部Ｆｅおよび不可避不純物からなる鋼塊或
いはスラブを１１００〜１２８０℃に加熱後、８００〜
１０５０℃での圧下比（加工前厚／仕上り厚）が１．２
以上となる熱間加工を行い、次いで直ちに８００℃以上
の温度から直接焼入れし、しかるのち焼戻しを行なうこ
とを特徴とする高強度低合金鋼極厚鋼材の製造方法。 - 【請求項２】重量％でＣ：０．０５〜０．２０％、 Ｓｉ：０．０１〜０．８０％、 Ｍｎ：０．２〜１．５％、 Ｃｒ：０．２〜５．０％、 Ｍｏ：０．４〜１．５％、 Ｖ：０．０１〜０．３５％、 Ｎｂ，Ｔｉの１種又は２種合計で０．０１〜０．１２
％、 Ｓｏｌ．Ａｌ：０．０１〜０．１％ を含有し、更に Ｂ：０．０００３〜０．００２％ Ｎ：０．００５％以下 を含み、残部Ｆｅおよび不可避不純物からなる鋼塊或い
はスラブを１１００〜１２８０℃に加熱後、８００〜１
０５０℃での圧下比（加工前厚／仕上り厚）が１．２以
上となる熱間加工を行い、次いで直ちに８００℃以上の
温度から直接焼入れし、しかるのち焼戻しを行なうこと
を特徴とする高強度低合金鋼極厚鋼材の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59256275A JPH062904B2 (ja) | 1984-12-04 | 1984-12-04 | 高強度低合金鋼極厚鋼材の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59256275A JPH062904B2 (ja) | 1984-12-04 | 1984-12-04 | 高強度低合金鋼極厚鋼材の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61136622A JPS61136622A (ja) | 1986-06-24 |
| JPH062904B2 true JPH062904B2 (ja) | 1994-01-12 |
Family
ID=17290380
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59256275A Expired - Lifetime JPH062904B2 (ja) | 1984-12-04 | 1984-12-04 | 高強度低合金鋼極厚鋼材の製造方法 |
Country Status (1)
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|---|---|
| JP (1) | JPH062904B2 (ja) |
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-
1984
- 1984-12-04 JP JP59256275A patent/JPH062904B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
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| JPS61136622A (ja) | 1986-06-24 |
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