JPH04103706A - 上底吹転炉における終点炭素濃度制御法 - Google Patents
上底吹転炉における終点炭素濃度制御法Info
- Publication number
- JPH04103706A JPH04103706A JP21846990A JP21846990A JPH04103706A JP H04103706 A JPH04103706 A JP H04103706A JP 21846990 A JP21846990 A JP 21846990A JP 21846990 A JP21846990 A JP 21846990A JP H04103706 A JPH04103706 A JP H04103706A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- blowing
- end point
- amount
- oxygen
- carbon concentration
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は、転炉のダイナミック制御による吹錬終点制御
法、特に上底吹転炉による吹錬終点における炭素量を量
を酸素吹込み量および冷却材投入量を調整することによ
り制御する終点炭素濃度制御法に関する。
法、特に上底吹転炉による吹錬終点における炭素量を量
を酸素吹込み量および冷却材投入量を調整することによ
り制御する終点炭素濃度制御法に関する。
（従来の技術）
従来の上吹転炉吹錬においても、まず終点溶鋼炭素量、
次に溶鋼温度を目標値に途中させるのが最重要課脛であ
る。従って吹錬途中にて転炉の排ガスの流量計測と成分
分析およびサブランスによる溶鋼温度、鋼中炭素台を量
の計測を行って、それを基に吹錬条件を修正するグイナ
ミソク終点制御法が開発されている。
次に溶鋼温度を目標値に途中させるのが最重要課脛であ
る。従って吹錬途中にて転炉の排ガスの流量計測と成分
分析およびサブランスによる溶鋼温度、鋼中炭素台を量
の計測を行って、それを基に吹錬条件を修正するグイナ
ミソク終点制御法が開発されている。
そのような制御法としては、例えば次のような方法があ
る。
る。
（１）吹錬末期における鋼中炭素濃度計測時点から吹錬
終点までに吹込むべき酸素量と前記実測鋼中炭素濃度と
対応づける数式を提案し、該数式に基づき終点を制御す
る方法（特公昭６１−５４８４２号、同６１−５４８４
３号公報）。
終点までに吹込むべき酸素量と前記実測鋼中炭素濃度と
対応づける数式を提案し、該数式に基づき終点を制御す
る方法（特公昭６１−５４８４２号、同６１−５４８４
３号公報）。
（２）吹錬中任意の時点で溶鋼温度と炭素量の測定値を
起点とし、時々刻々測定される排ガス流量および排ガス
分析値と送酸量、炉内投入副原料の発生ガスから溶鋼温
度変化、炭素量変化、スラグ中酸素量変化を求めて、あ
らかじめ求めていたそれぞれの変化に対する方程式から
推定した軌跡と比較して、両者の差値を少な（するよう
に制御を行い、終点目標温度と炭素量に必要な吹込酸素
量、冷却材投入量を推定し、ランス操作を行う方法（特
公昭５８−５６００２号公報）。
起点とし、時々刻々測定される排ガス流量および排ガス
分析値と送酸量、炉内投入副原料の発生ガスから溶鋼温
度変化、炭素量変化、スラグ中酸素量変化を求めて、あ
らかじめ求めていたそれぞれの変化に対する方程式から
推定した軌跡と比較して、両者の差値を少な（するよう
に制御を行い、終点目標温度と炭素量に必要な吹込酸素
量、冷却材投入量を推定し、ランス操作を行う方法（特
公昭５８−５６００２号公報）。
（３）転炉吹錬時における排ガス中のＣＥ１ＣＯ２およ
びＮ２の各濃度を測定し、それらの測定値を基に転炉内
におけるＣＯの２次燃焼効率を求め、予め求めておいた
基１！２次燃焼効率を比較して偏差に応して冷却材量お
よび送酸量を調整する方法（特開昭６２−２２４６２３
号公報）。
びＮ２の各濃度を測定し、それらの測定値を基に転炉内
におけるＣＯの２次燃焼効率を求め、予め求めておいた
基１！２次燃焼効率を比較して偏差に応して冷却材量お
よび送酸量を調整する方法（特開昭６２−２２４６２３
号公報）。
（４）吹錬期間中溶鋼炭素濃度が０．１％以上である時
にサブランスで溶鋼炭素濃度を測定し、その値から酸素
濃度を推定する、吹錬終了までに吹込まれる酸素量より
溶鋼の酸素濃度増分Δ［０１から吹錬終点の溶鋼の酸素
濃度を測定し、転炉吹錬制御方法（特開昭６２−５６５
１１号公報）。
にサブランスで溶鋼炭素濃度を測定し、その値から酸素
濃度を推定する、吹錬終了までに吹込まれる酸素量より
溶鋼の酸素濃度増分Δ［０１から吹錬終点の溶鋼の酸素
濃度を測定し、転炉吹錬制御方法（特開昭６２−５６５
１１号公報）。
（発明が解決しようとする課Ｂ）
しかしながらこれらの従来の方法では制御精度に問題が
あったり、制御に要する設備が高価であるという欠点が
あった。特に上底吹転炉に適用した場合、その精度に問
題があった。
あったり、制御に要する設備が高価であるという欠点が
あった。特に上底吹転炉に適用した場合、その精度に問
題があった。
すなわち、前節の（１）、（４）の方法においては吹錬
末期における底吹流量、ランスアクションの変動などが
考慮されていないので、制御精度が低くなる恐れがある
。
末期における底吹流量、ランスアクションの変動などが
考慮されていないので、制御精度が低くなる恐れがある
。
同じ＜（２）、（３）の方法においては、制御精度はよ
いが、排ガスの成分分析をするために設備投資額が高く
なる。
いが、排ガスの成分分析をするために設備投資額が高く
なる。
かくして、本発明の目的は上底吹転炉における安価で高
精度な終点炭素含有量の制御方法を提供することである
。
精度な終点炭素含有量の制御方法を提供することである
。
（課題を解決するための手段）
本発明者等は上記の目的達成のため種々検討を重ねた結
果、前述の（１）の方法に着目し、昇温速度式を簡略化
し、終点酸素量と終点炭素濃度とを相関させることによ
り、溶鋼温度と炭素含有量との計測データに基づいて酸
素供給量および冷却材投入量を同時に＃扉することが効
果的であることを知り、本発明を完成した。
果、前述の（１）の方法に着目し、昇温速度式を簡略化
し、終点酸素量と終点炭素濃度とを相関させることによ
り、溶鋼温度と炭素含有量との計測データに基づいて酸
素供給量および冷却材投入量を同時に＃扉することが効
果的であることを知り、本発明を完成した。
ここに、本発明の要旨とするところは、上底吹き転炉に
おける吹錬末期の酸素消費速度を鋼中の炭素含有量の多
項式で表わすこと； 吹錬終点前の適当な時点においてサブランス計測によっ
て得た鋼中の炭素濃度Ｃ８、該時点から吹錬終点に至る
間の所要吹込酸素量ΔＯ２、吹錬終点における鋼中炭素
濃度ＣＥ、および吹錬中に投入された冷却材量ＷｃＬの
各実績データに基づき前記多項式の変数の相関式を求め
ること；吹錬の都度、吹錬終点前の適宜時点においてサ
ブランス計測によって得た鋼中の炭素濃度ＣＳ、および
目標終点炭素濃度ＣＥとして前記多項式より上記時点か
ら吹錬終点に至るまでの所要吹込酸素量をΔＯｔ計算す
ること；および 投入された前記冷却材に対して還元効率を考慮し、寄与
酸素量を補正してこの算出結果に基づいて前記必要酸素
量を補正すること； から成る上底吹転炉における終点炭素濃度制御法である
。
おける吹錬末期の酸素消費速度を鋼中の炭素含有量の多
項式で表わすこと； 吹錬終点前の適当な時点においてサブランス計測によっ
て得た鋼中の炭素濃度Ｃ８、該時点から吹錬終点に至る
間の所要吹込酸素量ΔＯ２、吹錬終点における鋼中炭素
濃度ＣＥ、および吹錬中に投入された冷却材量ＷｃＬの
各実績データに基づき前記多項式の変数の相関式を求め
ること；吹錬の都度、吹錬終点前の適宜時点においてサ
ブランス計測によって得た鋼中の炭素濃度ＣＳ、および
目標終点炭素濃度ＣＥとして前記多項式より上記時点か
ら吹錬終点に至るまでの所要吹込酸素量をΔＯｔ計算す
ること；および 投入された前記冷却材に対して還元効率を考慮し、寄与
酸素量を補正してこの算出結果に基づいて前記必要酸素
量を補正すること； から成る上底吹転炉における終点炭素濃度制御法である
。
上述のように冷却材投入後の所要吹込酸素量を示す炭素
濃度吹錬制御式を求めるには、まず冷却材の入らない場
合のデータをそれぞれ採取し、酸素消費速度式および変
動要因相関式を求め、次いでサブランス計測時以降の冷
却材を投入した場合のデータを採取し、冷却材の還元率
を計算し、これらの操業要因変動時の終点炭素濃度と酸
素量ΔＯ２の関係式を作成する。
濃度吹錬制御式を求めるには、まず冷却材の入らない場
合のデータをそれぞれ採取し、酸素消費速度式および変
動要因相関式を求め、次いでサブランス計測時以降の冷
却材を投入した場合のデータを採取し、冷却材の還元率
を計算し、これらの操業要因変動時の終点炭素濃度と酸
素量ΔＯ２の関係式を作成する。
なお、上記吹錬末期は、特に制限ないが、−Ｃには吹錬
終了までのは一５分間をいう。
終了までのは一５分間をいう。
本発明にかかる結点炭素濃度制御法は、より具体的にい
えば、上底吹転炉操業において、吹錬末期の酸素消費速
度および昇温速度を鋼中の炭素濃度の逆数の多項式で表
わすこと、吹錬終点前の適宜時点にてサブランス計測に
よって得た鋼中炭素含有量ＣＳ、溶鋼温度ＴＳより前記
時点から吹錬終点に至る間の吹込酸素量ΔＯ２、昇温量
ΔＴならびに該期間中に投入された鉄鉱石、スケール、
Ｍｎ鉱石などの冷材量ＷＣＬ、吹錬終点炭素濃度ＣＥを
含み、スクラップ配合率、吹錬末期のサブランス計測温
度、底吹ガス流量、ランス−湯面間距離、投入媒溶剤量
を因子とし、これらの変数の相関を表わす式を求め、吹
錬の都度予測吹錬終点前の適宜時点にてサブランス計測
によって得た鋼中炭素量、溶鋼温度より目標炭素含有量
Ｃ４と目標温度Ｔ、を与えて、上記相関式より吹錬終点
までの必要な酸素吹込み量と冷却材投入量を算出し、こ
の算出結果に基づいて操業を行うのである。
えば、上底吹転炉操業において、吹錬末期の酸素消費速
度および昇温速度を鋼中の炭素濃度の逆数の多項式で表
わすこと、吹錬終点前の適宜時点にてサブランス計測に
よって得た鋼中炭素含有量ＣＳ、溶鋼温度ＴＳより前記
時点から吹錬終点に至る間の吹込酸素量ΔＯ２、昇温量
ΔＴならびに該期間中に投入された鉄鉱石、スケール、
Ｍｎ鉱石などの冷材量ＷＣＬ、吹錬終点炭素濃度ＣＥを
含み、スクラップ配合率、吹錬末期のサブランス計測温
度、底吹ガス流量、ランス−湯面間距離、投入媒溶剤量
を因子とし、これらの変数の相関を表わす式を求め、吹
錬の都度予測吹錬終点前の適宜時点にてサブランス計測
によって得た鋼中炭素量、溶鋼温度より目標炭素含有量
Ｃ４と目標温度Ｔ、を与えて、上記相関式より吹錬終点
までの必要な酸素吹込み量と冷却材投入量を算出し、こ
の算出結果に基づいて操業を行うのである。
（作用）
冷却材の投入量は目標溶鋼温度と算出された終点溶鋼温
度との比較により行い、その冷却材投入量を考慮して所
要吹込酸素量を算出するのである。
度との比較により行い、その冷却材投入量を考慮して所
要吹込酸素量を算出するのである。
次に本発明を添付図面を参照してさらに具体的に説明す
る。
る。
最初に本発明の吹錬制御法を第１図にフロチャートで示
す。第１図（ａ）には炭素濃度吹錬制御式の決定操作例
が、第１図（ｂ）にはその式を利用した実操業の操作例
が説明されている。
す。第１図（ａ）には炭素濃度吹錬制御式の決定操作例
が、第１図（ｂ）にはその式を利用した実操業の操作例
が説明されている。
第１図（ａ）からも明らかなように、本発明によればあ
らかじめダイナミック制御式、つまり酸素消費速度式を
定め、一方、過去の操業実績から終点酸素と終点炭素濃
度との関係式を求め、それに基づいて上記制御式を補正
するのである。
らかじめダイナミック制御式、つまり酸素消費速度式を
定め、一方、過去の操業実績から終点酸素と終点炭素濃
度との関係式を求め、それに基づいて上記制御式を補正
するのである。
すなわち、第１図（ａ）に示すように、吹錬末期の酸素
消費速度（溶ｔｉｌｌｔ当り）を次式のようにおく。
消費速度（溶ｔｉｌｌｔ当り）を次式のようにおく。
ｌ ｄＯ□
Ｗ、ｔ ｄＣに
こに
ａｎ−、ａｔ：前節の操業因子に関係する定数Ｃ：鋼中
炭素含有量（重量％） Ｗｓｔ：溶鋼重量（１） である。
炭素含有量（重量％） Ｗｓｔ：溶鋼重量（１） である。
サブランス計測時の鋼中炭素含有量Ｃ８（ト）より吹錬
終点での鋼中炭素含有量０６〜まで積分すると脱炭に必
要な原単位Ｆｏ（Ｎｍ”／ｌ）はＦｌｌ（Ｃ３ＩＣＥ）
＝ａｏ（ＣＳ−ＣＨ）＋ａ＋ｌｏｇ（ＣＳ／ＣＨ）
＋ ＋ ＋ （２）である。ここで式（２）にお
いてサブランス計測時より終点に至るまでの間、冷却材
を投入しなかった場合の過去の吹錬実績データからのＦ
ｏ、Ｃ５，ＧＥをそれぞれ代入し、ａｏ、ａｌの最適値
を決める。
終点での鋼中炭素含有量０６〜まで積分すると脱炭に必
要な原単位Ｆｏ（Ｎｍ”／ｌ）はＦｌｌ（Ｃ３ＩＣＥ）
＝ａｏ（ＣＳ−ＣＨ）＋ａ＋ｌｏｇ（ＣＳ／ＣＨ）
＋ ＋ ＋ （２）である。ここで式（２）にお
いてサブランス計測時より終点に至るまでの間、冷却材
を投入しなかった場合の過去の吹錬実績データからのＦ
ｏ、Ｃ５，ＧＥをそれぞれ代入し、ａｏ、ａｌの最適値
を決める。
次に、従来は余り考慮されることのなかった操業要因と
の関係式を下式のように定量化する６Ｆｏ（Ｃ３，Ｃｉ
） ＝Ｆ６’ （ＣＳ、Ｃｘ）＋Σｈｏｔ（Ｘｉ−Ｘｊ
ｋ）＋Ｐ、。
の関係式を下式のように定量化する６Ｆｏ（Ｃ３，Ｃｉ
） ＝Ｆ６’ （ＣＳ、Ｃｘ）＋Σｈｏｔ（Ｘｉ−Ｘｊ
ｋ）＋Ｐ、。
・ ・ ・（３）
ここで、
Ｆ ｏ （ＣＳ ＋６）：サブランス計測後の酸素消費
量ｘｉ：吹錬要因変数 Ｘｉｋ ：吹錬要因変数基準値 Ｆｏ’ （Ｃ５ＩＣＥ） ：式（２）の右辺にａｏ、ａ
ｌを代入して求めた値 Ｆ＋＋ｏ ： は直近４０チヤージの実績に基づく定数
である。
量ｘｉ：吹錬要因変数 Ｘｉｋ ：吹錬要因変数基準値 Ｆｏ’ （Ｃ５ＩＣＥ） ：式（２）の右辺にａｏ、ａ
ｌを代入して求めた値 Ｆ＋＋ｏ ： は直近４０チヤージの実績に基づく定数
である。
吹錬要因変数（Ｘｊ）は、ランス湯面間距離、サブラン
ス計測時の溶鋼温度、吹錬前および吹錬前と吹錬中に投
入した換算ＣａＯ量、底吹ガス流量等によって決まる変
数であり、従来これらの変数を考慮することはなかった
。
ス計測時の溶鋼温度、吹錬前および吹錬前と吹錬中に投
入した換算ＣａＯ量、底吹ガス流量等によって決まる変
数であり、従来これらの変数を考慮することはなかった
。
式（３）に式（１）の場合と同様にして実績データを代
入して影響係数ｈｏｔの最適値を求める。
入して影響係数ｈｏｔの最適値を求める。
本発明の好適例によれば、Ｘｉは次のように表示される
。
。
ｈ０生石灰（Ｘ役人生石灰−Ｘ芸人生石灰基準値）＋ｈ
ｏ Ｓ／Ｌ温度（Ｘｓｚｔ温度−１３／Ｌ温度基準値）
＋ｈ、底吹ガス（Ｘ底吹ガス量−Ｘ底吹ガス量基準値〉
＋ｈｏ ランス湯面（Ｘランス湯面間距離−Ｘランス湯
面間距離基準値） ところで、目標７容綱温度の制御も実際上から必要であ
って、これを制御する重要な因子として冷却材の投入量
がある。したがって、冷却材を投入した場合には、その
点からの所要吹込酸素量の補正が必要となる。
ｏ Ｓ／Ｌ温度（Ｘｓｚｔ温度−１３／Ｌ温度基準値）
＋ｈ、底吹ガス（Ｘ底吹ガス量−Ｘ底吹ガス量基準値〉
＋ｈｏ ランス湯面（Ｘランス湯面間距離−Ｘランス湯
面間距離基準値） ところで、目標７容綱温度の制御も実際上から必要であ
って、これを制御する重要な因子として冷却材の投入量
がある。したがって、冷却材を投入した場合には、その
点からの所要吹込酸素量の補正が必要となる。
まず、昇温速度ｄＴ／ｄＣを次式のようにおく。
ｄＣに
こで（Ｔ：溶鋼温度’Ｃ）である。
サブランス計測時の鋼中炭素含有量Ｃ５（１）より吹錬
終点での鋼中炭素含有量Ｃ６（１）まで積分すると昇温
量ΔＴは、 ΔＴ−４Ｅ−Ｔｏ＝ｂ、（Ｃ５−ＣＥ）＋ｂｌｌＯｇ（
Ｃ５／ＣＥ） ・ ・ （５）となる。ＴＥは終点
溶鋼温度、Ｔｏはサブランス計測時の溶鋼温度である。
終点での鋼中炭素含有量Ｃ６（１）まで積分すると昇温
量ΔＴは、 ΔＴ−４Ｅ−Ｔｏ＝ｂ、（Ｃ５−ＣＥ）＋ｂｌｌＯｇ（
Ｃ５／ＣＥ） ・ ・ （５）となる。ＴＥは終点
溶鋼温度、Ｔｏはサブランス計測時の溶鋼温度である。
ここで、前述と同様にして式（５）に吹錬実績データΔ
Ｔ、 Ｃ３，ＧＥを代入し、ｂｏ、ｂ＋の最適値を決め
る。次に操業要因との関係式を下式のように定量化する
。
Ｔ、 Ｃ３，ＧＥを代入し、ｂｏ、ｂ＋の最適値を決め
る。次に操業要因との関係式を下式のように定量化する
。
△Ｔ ＝ （Ｔｒ−ＴＳ） ＝−△Ｔ’ （Ｃ５，ＣＥ
）＋Σｆｌｙ、 （Ｘｉ−Ｘｉｋ）＋Ｆ、７・ ・ ・
（６） ここに、 ΔＴ：サブランス計測後の昇温量（Ｃ）ΔＴ゛：式（５
）の右辺にす。ｓｂ＋を代入して求めた値Ｆ８７：直近
４０チャージの実績に基づく係数り、、：影響係数 である。
）＋Σｆｌｙ、 （Ｘｉ−Ｘｉｋ）＋Ｆ、７・ ・ ・
（６） ここに、 ΔＴ：サブランス計測後の昇温量（Ｃ）ΔＴ゛：式（５
）の右辺にす。ｓｂ＋を代入して求めた値Ｆ８７：直近
４０チャージの実績に基づく係数り、、：影響係数 である。
吹錬変動要因については酸素原単位の場合と同様である
。これにより制御精度が大幅に改善される。
。これにより制御精度が大幅に改善される。
次に、同様にサブランス計測時より終点に至るまでの間
、冷却材を投入した場合の吹錬データおよび先に決めた
ａ 、 〜ａ 、、ｂ ｏ 〜ｂ ＋、ｈｏ＋−ｈｙ＝
の値を用いて次のようにして所要吹込酸素量（Ｆｏ）お
よび溶鋼温度変化量、つまり昇温量ΔＴが求められる。
、冷却材を投入した場合の吹錬データおよび先に決めた
ａ 、 〜ａ 、、ｂ ｏ 〜ｂ ＋、ｈｏ＋−ｈｙ＝
の値を用いて次のようにして所要吹込酸素量（Ｆｏ）お
よび溶鋼温度変化量、つまり昇温量ΔＴが求められる。
Ｆ＋）−（ＣＳ、Ｃ＋：） −ｐｏｏ（ＣＳ 、 ＣＥ
）＋Σｈｏｉ （Ｘｉ−Ｘｔｋ）＋Σｒ ｏ；Ｒ；＋Ｆ
ａｏ ＨＨＨ（７１ΔＴ＝（ＴＥ−７ｓ）＝Δ丁’
（ＣＳ、Ｃｚ）＋Σｈｙ＊ （Ｘｉ−Ｘｉｋ）＋ΣＴア
、Ｒ，＋ＦｆｉＴ ・ ・ ・（８）二こで、γ。、
は冷却材の還元率にあたる係数であり、Ｒｉは冷却材の
原単位である。
）＋Σｈｏｉ （Ｘｉ−Ｘｔｋ）＋Σｒ ｏ；Ｒ；＋Ｆ
ａｏ ＨＨＨ（７１ΔＴ＝（ＴＥ−７ｓ）＝Δ丁’
（ＣＳ、Ｃｚ）＋Σｈｙ＊ （Ｘｉ−Ｘｉｋ）＋ΣＴア
、Ｒ，＋ＦｆｉＴ ・ ・ ・（８）二こで、γ。、
は冷却材の還元率にあたる係数であり、Ｒｉは冷却材の
原単位である。
なお、実際には実績Ｒｉよりこれら７ｏｉ、１丁。
の最適値を求める。
これらのデータに基づいて炭素濃度吹錬制御式を最終的
に決定する。
に決定する。
次に、第１図（ロ）のフロチャートを参照しながら、本
発明による終点制御法についてその具体的操作順序を述
べる。
発明による終点制御法についてその具体的操作順序を述
べる。
吹１鋼種毎に終点目標炭素量（Ｃｉｄ 、終点目標温度
（Ｔｉｔ）が定まっている。吹錬中サブランスにより測
定された溶鋼炭素量ＣＳおよび溶鋼温度ＴＳに基づき、
ます式（６）に基づきＴＳ、 ＣＳ、 Ｃｔｙを与え、
Ｔ、を求める。
（Ｔｉｔ）が定まっている。吹錬中サブランスにより測
定された溶鋼炭素量ＣＳおよび溶鋼温度ＴＳに基づき、
ます式（６）に基づきＴＳ、 ＣＳ、 Ｃｔｙを与え、
Ｔ、を求める。
ここで、ｈ＞Ｔｉｔの場合、スケールまたは鉄鉱石など
の冷却材を投入する指示を出す。スケール投入量、鉄鉱
石投入量は式（８）より決定するが、スケール投入量が
１０ｋｇ／ｌを越える場合は残量を鉄鉱石投入指示とす
れば吹錬中に冷却材投入が可能である。
の冷却材を投入する指示を出す。スケール投入量、鉄鉱
石投入量は式（８）より決定するが、スケール投入量が
１０ｋｇ／ｌを越える場合は残量を鉄鉱石投入指示とす
れば吹錬中に冷却材投入が可能である。
次にこの指示投入スケール量と鉄鉱石量の酸素量を式（
７）を用いて所要上吹酸素量Ｆ。を計算し、吹錬吹止め
タイミングを決定する。
７）を用いて所要上吹酸素量Ｆ。を計算し、吹錬吹止め
タイミングを決定する。
また、ＴＩ＝ＴＥＴの場合、冷却材投入指示は出さず、
上記と同様に式（３）より必要上吹酸素量Ｐ、を計算す
る。
上記と同様に式（３）より必要上吹酸素量Ｐ、を計算す
る。
また、ＴＥ＜ＴＥｔの場合、式（６）にＴＥア、ＴＳ、
ＣＳを代入して最終目標炭素濃度ＧＥＴを再修正する
。
ＣＳを代入して最終目標炭素濃度ＧＥＴを再修正する
。
次に求められたＣＥアを用いて必要上吹酸素１ｉＬＦｏ
を式（３）によって計算する。
を式（３）によって計算する。
こうして得られた投入冷却材量および所要上吹酸素量に
基づき、吹錬を終了させる。
基づき、吹錬を終了させる。
吹錬終了と同時にサブランスにより終点温度と終点炭素
量を測定し、式（７）、弐（８）のｈｏ＋ ＦＩＴを更
新し、次回の吹錬を行う。
量を測定し、式（７）、弐（８）のｈｏ＋ ＦＩＴを更
新し、次回の吹錬を行う。
次に、実施例によって本発明をさらに具体的に説明する
。
。
（実施例）
本発明にかかる制御法による２５０丁上底吹転炉での実
施例を示す。
施例を示す。
まず酸素消費曲線および昇温速度式（２）、（３）、（
５）、（６）、（７）、（８）の係数は１５０チヤージ
の実績結果を基に最適値を求めたところ第１表のように
なった。
５）、（６）、（７）、（８）の係数は１５０チヤージ
の実績結果を基に最適値を求めたところ第１表のように
なった。
上記係数に基づくオフラインでの吹錬計算結果は第２図
（ａ）、（ｂ）に示す通り、酸素原単位適中率士１、Ｏ
Ｎｍ３ハに９０．２％、温度連中：！：１２’Ｃ以内に
８６．３％で同時連中率は８４．３％であった。
（ａ）、（ｂ）に示す通り、酸素原単位適中率士１、Ｏ
Ｎｍ３ハに９０．２％、温度連中：！：１２’Ｃ以内に
８６．３％で同時連中率は８４．３％であった。
これらの係数をもとに吹錬制御した連中精度を第３図＜
ａ）、（ｂ）に示す。終点ＩＣｉ適中は±０．０２％以
内に９０．２％、温度連中±１２°Ｃ以内に８２．３％
で同時連中は、８２．３％であった。
ａ）、（ｂ）に示す。終点ＩＣｉ適中は±０．０２％以
内に９０．２％、温度連中±１２°Ｃ以内に８２．３％
で同時連中は、８２．３％であった。
本吹錬制御法により安価な手段で高精度な吹錬連中が達
成でき、吹錬操業が迅速となり無倒炉出釧比率が大幅に
向上した。
成でき、吹錬操業が迅速となり無倒炉出釧比率が大幅に
向上した。
（発明の効果）
以上説明してきたように、本発明方法によれば、吹錬終
点炭素量を低コストと高精度で制御でき、成分外れ防止
、無倒炉−発吹錬迅速出鋼が可能となり、生産能率の向
上、品質向上、耐火物原単位の削減に大きく寄与するも
のである。
点炭素量を低コストと高精度で制御でき、成分外れ防止
、無倒炉−発吹錬迅速出鋼が可能となり、生産能率の向
上、品質向上、耐火物原単位の削減に大きく寄与するも
のである。
第１図（ａ）、（ｂ）は、本発明の吹錬制御法のそれぞ
れ炭素濃度吹錬制御式決定および実操業での制御操作の
フロチャートを示す。 第２図（ａ）、（ｂ）は、それぞれサブランス計測時よ
り終点までの酸素原単位♂温度上昇の推定値と実績値と
のオフライン解析による比較を示すグラフである。 第３図（ａ）、０））は、それぞれ終点炭素濃度と終点
’Ｉｆ度とのオンラインでの的中精度を示すグラフであ
る。 第１図（ａ）
れ炭素濃度吹錬制御式決定および実操業での制御操作の
フロチャートを示す。 第２図（ａ）、（ｂ）は、それぞれサブランス計測時よ
り終点までの酸素原単位♂温度上昇の推定値と実績値と
のオフライン解析による比較を示すグラフである。 第３図（ａ）、０））は、それぞれ終点炭素濃度と終点
’Ｉｆ度とのオンラインでの的中精度を示すグラフであ
る。 第１図（ａ）
Claims (2)
- （１）上底吹き転炉における吹錬末期の酸素消費速度を
鋼中の炭素含有量の多項式で表わすこと；吹錬終点前の
適当な時点においてサブランス計測によって得た鋼中の
炭素濃度Ｃ＿Ｓ、該時点から吹錬終点に至る間の所要吹
込酸素量ΔＯ＿２、吹錬終点における鋼中炭素濃度Ｃ＿
Ｅ、および吹錬中に投入された冷却材量Ｗ＿Ｃ＿Ｌの各
実績データに基づき前記多項式の変数の相関式を求める
こと； 吹錬の都度、吹錬終点前の適宜時点においてサブランス
計測によって得た鋼中の炭素濃度Ｃ＿Ｓ、および目標終
点炭素濃度Ｃ＿Ｅとして前記多項式より上記時点から吹
錬終点に至るまでの所要吹込酸素量ΔＯ＿２を計算する
こと；および 投入された前記冷却材に対して還元効率を考慮し、寄与
酸素量を補正してこの算出結果に基づいて前記必要酸素
量を補正すること； から成る上底吹転炉における終点炭素濃度制御法。 - （２）上底吹転炉における吹錬終点前の適当な時点にお
いてサブランス計測によって鋼中の炭素濃度Ｃ＿Ｓおよ
び温度Ｔ＿Ｓを測定し、終点溶鋼温度Ｔ＿Ｅを算出し、
これと目標溶鋼温度Ｔ＿Ｅ＿Ｔとを比較して所要冷却材
量を投入し、あるいは投入せずして、請求項１によって
求められた所要吹込酸素量によって吹錬操作を制御する
ことから成る上底吹転炉における終点炭素濃度制御法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2218469A JP2621613B2 (ja) | 1990-08-20 | 1990-08-20 | 上底吹転炉における終点炭素濃度制御法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2218469A JP2621613B2 (ja) | 1990-08-20 | 1990-08-20 | 上底吹転炉における終点炭素濃度制御法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04103706A true JPH04103706A (ja) | 1992-04-06 |
| JP2621613B2 JP2621613B2 (ja) | 1997-06-18 |
Family
ID=16720408
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2218469A Expired - Lifetime JP2621613B2 (ja) | 1990-08-20 | 1990-08-20 | 上底吹転炉における終点炭素濃度制御法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2621613B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006233324A (ja) * | 2005-01-28 | 2006-09-07 | Jfe Steel Kk | 転炉吹錬終点制御方法 |
| CN116814892A (zh) * | 2023-06-29 | 2023-09-29 | 首钢京唐钢铁联合有限责任公司 | 转炉的底吹控制方法、装置及设备 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR101400052B1 (ko) | 2012-06-28 | 2014-05-27 | 현대제철 주식회사 | 전로 정련 방법 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6154842A (ja) * | 1984-08-27 | 1986-03-19 | Hitachi Ltd | 回転電機の冷却装置 |
| JPS6154843A (ja) * | 1984-08-22 | 1986-03-19 | Matsushita Electric Works Ltd | モ−タ |
-
1990
- 1990-08-20 JP JP2218469A patent/JP2621613B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6154843A (ja) * | 1984-08-22 | 1986-03-19 | Matsushita Electric Works Ltd | モ−タ |
| JPS6154842A (ja) * | 1984-08-27 | 1986-03-19 | Hitachi Ltd | 回転電機の冷却装置 |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006233324A (ja) * | 2005-01-28 | 2006-09-07 | Jfe Steel Kk | 転炉吹錬終点制御方法 |
| CN116814892A (zh) * | 2023-06-29 | 2023-09-29 | 首钢京唐钢铁联合有限责任公司 | 转炉的底吹控制方法、装置及设备 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2621613B2 (ja) | 1997-06-18 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP5582105B2 (ja) | 転炉吹錬制御方法 | |
| KR102348892B1 (ko) | 용탕 성분 추정 장치, 용탕 성분 추정 방법, 및 용탕의 제조 방법 | |
| JPH04103706A (ja) | 上底吹転炉における終点炭素濃度制御法 | |
| CN104775006A (zh) | 基于炉气分析模型的真空吹氧脱碳精炼的脱碳控制方法 | |
| JP6825348B2 (ja) | 溶銑予備処理方法、溶銑予備処理制御装置、プログラム及び記録媒体 | |
| JP5924310B2 (ja) | 吹錬制御方法及び吹錬制御装置 | |
| KR960023106A (ko) | 배가스 및 신경망을 이용한 탄소농도 예측방법과 이를 이용한 전로 종점 취련 제어 시스템 | |
| JP2004035986A (ja) | 転炉操業ガイダンスモデル | |
| JP4110676B2 (ja) | 転炉吹錬制御方法及び転炉吹錬制御装置 | |
| JP6516906B1 (ja) | 吹錬計算方法、吹錬計算プログラム | |
| JP2000309817A (ja) | 転炉吹錬方法 | |
| JP6547901B2 (ja) | 溶銑予備処理方法及び溶銑予備処理制御装置 | |
| JP4048010B2 (ja) | 転炉および溶銑予備処理容器におけるりん平衡状態の推定方法 | |
| JP2021031684A (ja) | 転炉吹錬制御装置、統計モデル構築装置、転炉吹錬制御方法、統計モデル構築方法およびプログラム | |
| JPS6246606B2 (ja) | ||
| JP2996576B2 (ja) | 転炉製鋼法 | |
| JPH03180418A (ja) | 転炉の溶鋼炭素制御方法 | |
| US4619694A (en) | Method of refining steel and apparatus | |
| JPS5877515A (ja) | 酸素上吹転炉における吹止鋼浴温度の制御法 | |
| JPH0441611A (ja) | 上下吹転炉における吹錬終点制御法 | |
| JPS6389610A (ja) | 転炉吹錬法 | |
| JPS5856002B2 (ja) | 酸素転炉の終点制御法 | |
| JPH0310012A (ja) | 転炉製鋼法 | |
| JPH05339617A (ja) | 転炉吹錬方法 | |
| JPH02115314A (ja) | 上底吹転炉における溶鋼温度制御方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20080404 Year of fee payment: 11 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090404 Year of fee payment: 12 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100404 Year of fee payment: 13 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110404 Year of fee payment: 14 |
|
| EXPY | Cancellation because of completion of term | ||
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110404 Year of fee payment: 14 |