JPH04103718A - 超高張力電縫鋼管の製造方法 - Google Patents
超高張力電縫鋼管の製造方法Info
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- JPH04103718A JPH04103718A JP21959590A JP21959590A JPH04103718A JP H04103718 A JPH04103718 A JP H04103718A JP 21959590 A JP21959590 A JP 21959590A JP 21959590 A JP21959590 A JP 21959590A JP H04103718 A JPH04103718 A JP H04103718A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は自動車等の構造部材に使用される超高張力電縫
鋼管の製造力法に関する。
鋼管の製造力法に関する。
自動車等の構造部材については、燃費向上・環境対策の
ために徹底した軽量化が検討されており、安全性との両
立を図る方策の一つとして一部部材では１００ｋｇｆ／
−を超える超高張力鋼管が採用されつつある。
ために徹底した軽量化が検討されており、安全性との両
立を図る方策の一つとして一部部材では１００ｋｇｆ／
−を超える超高張力鋼管が採用されつつある。
一般に電縫鋼管の強度を上げる方法としては、特開昭５
２−１１４５１９号公報等に記載されているような方法
で素材である熱延板の強度を上げる方法と、日新製鋼技
報第４８号８８頁等の文献に記載されているように電縫
造管移調質、即ち焼入または焼入焼戻をする方法がある
。
２−１１４５１９号公報等に記載されているような方法
で素材である熱延板の強度を上げる方法と、日新製鋼技
報第４８号８８頁等の文献に記載されているように電縫
造管移調質、即ち焼入または焼入焼戻をする方法がある
。
従来の技術としては、従来の技術の項に記載したように
２つのタイプがある。まず、特開昭５２−１１４５１９
号公報等に記載されているような方法で素材の熱延板の
強度を上げる方法では、（１）熱延板の強度が十分上が
らず、超高張力電縫針管が得られない、（２）熱延板の
強度が十分な場合でも、延靭性が劣るため電縫造管時に
割れを生ずる、等の問題があり、超高張力電縫網管の製
造法として工業的に成立しない。
２つのタイプがある。まず、特開昭５２−１１４５１９
号公報等に記載されているような方法で素材の熱延板の
強度を上げる方法では、（１）熱延板の強度が十分上が
らず、超高張力電縫針管が得られない、（２）熱延板の
強度が十分な場合でも、延靭性が劣るため電縫造管時に
割れを生ずる、等の問題があり、超高張力電縫網管の製
造法として工業的に成立しない。
次に、電縫造管後焼入または焼入焼戻をする方法がある
。この場合の製造工程を第４図に示す。
。この場合の製造工程を第４図に示す。
この方法では、専用の熱処理設備を必要とし、寸法形状
、材質の確保に特別の注意が必要であるばかりでなく、
設備投資・生産性の点で著しくコストの高いものとなら
ざるを得す、超高張力電縫鋼管普及の大きな障害となっ
ている。更により剛性の高い構造部材として注目されて
いる角型鋼管、異形鋼管の製造法としてはまったく不適
当である。
、材質の確保に特別の注意が必要であるばかりでなく、
設備投資・生産性の点で著しくコストの高いものとなら
ざるを得す、超高張力電縫鋼管普及の大きな障害となっ
ている。更により剛性の高い構造部材として注目されて
いる角型鋼管、異形鋼管の製造法としてはまったく不適
当である。
本発明はこのような超高張力電縫鋼管の製造力法におけ
る問題点を解決することを目的とする。
る問題点を解決することを目的とする。
本発明の要旨とするところは下記のとおりである。
（１）重量でＣ： ０．００５〜０．３０％、Ｓｉ：０
．０５〜１．５％、Ｍｎ ： １．０〜３．０％、Ｐ
： ０．０２％以下、Ｓ ： ０．００６％以下、＾ｌ
： ０．０１〜０．０８％に加えて、Ｃｕ：０．７〜
２．０％、Ｍｏ：１．５％以下の１種または２種を含有
し、残部Ｆｅ及び不可避的元素からなる管用鋼材を熱間
板厚圧延して９５０℃以下Ａ ｒ ３変態点以上で仕上
圧延を終了し、引続き３００〜５００℃にて巻取り、電
縫造管後５００〜６５０℃で熱処理することを特徴とす
る超高張力電縫鋼管の製造力法。
．０５〜１．５％、Ｍｎ ： １．０〜３．０％、Ｐ
： ０．０２％以下、Ｓ ： ０．００６％以下、＾ｌ
： ０．０１〜０．０８％に加えて、Ｃｕ：０．７〜
２．０％、Ｍｏ：１．５％以下の１種または２種を含有
し、残部Ｆｅ及び不可避的元素からなる管用鋼材を熱間
板厚圧延して９５０℃以下Ａ ｒ ３変態点以上で仕上
圧延を終了し、引続き３００〜５００℃にて巻取り、電
縫造管後５００〜６５０℃で熱処理することを特徴とす
る超高張力電縫鋼管の製造力法。
（２）前項１記載の管用鋼材がさらにＮｉ：１．５％以
下、Ｃｒ：２．０％以下、Ｎｂ：０．１％以下、Ｖ：０
．１０％以下の１種または２種以上を含む前項１記載の
超高張力電縫鋼管の製造力法。
下、Ｃｒ：２．０％以下、Ｎｂ：０．１％以下、Ｖ：０
．１０％以下の１種または２種以上を含む前項１記載の
超高張力電縫鋼管の製造力法。
（３）重量テＣ： ０．００５〜０．３０％、Ｓｉ：０
．０５〜１．５％、Ｍｎ ： １．０〜３．０％、Ｐ
： ０．０２％以下、Ｓ：０．００６％以下、ＡＩ ：
０．０１〜０．０８％、Ｔｉ：ｏ、ｏｉ〜０．１５％
、Ｂ ： ０．０００３〜０．００３％、Ｎ： ０．０
０５％以下に加えて、Ｃｕ：０．７〜２．０％、Ｍｏ：
１．５％以下の１種または２種を含有し、残部Ｆｅ及び
不可避的元素からなる管用鋼材を熱間板厚圧延して９５
０℃以下Ａｒ３変態点以上で仕上圧延を終了し、引続き
３００〜５００℃にて巻取り、電縫造管後５００〜６５
０℃で熱処理することを特徴とする超高張力電縫鋼管の
製造力法。
．０５〜１．５％、Ｍｎ ： １．０〜３．０％、Ｐ
： ０．０２％以下、Ｓ：０．００６％以下、ＡＩ ：
０．０１〜０．０８％、Ｔｉ：ｏ、ｏｉ〜０．１５％
、Ｂ ： ０．０００３〜０．００３％、Ｎ： ０．０
０５％以下に加えて、Ｃｕ：０．７〜２．０％、Ｍｏ：
１．５％以下の１種または２種を含有し、残部Ｆｅ及び
不可避的元素からなる管用鋼材を熱間板厚圧延して９５
０℃以下Ａｒ３変態点以上で仕上圧延を終了し、引続き
３００〜５００℃にて巻取り、電縫造管後５００〜６５
０℃で熱処理することを特徴とする超高張力電縫鋼管の
製造力法。
（４）前項３記載の管用鋼材がさらにＮｉ：１．５％以
下、Ｃｒ：２．０％以下、Ｎｂ：０．１％以下、■：０
．１０％以下の１種または２種以上を含む前項３記載の
超高張力電縫鋼管の製造力法。
下、Ｃｒ：２．０％以下、Ｎｂ：０．１％以下、■：０
．１０％以下の１種または２種以上を含む前項３記載の
超高張力電縫鋼管の製造力法。
（５）電縫造管後熱処理し、次いで冷間伸管加工を付加
し丸管または角管・異形管とすることを特徴とする前項
１〜４のいずれかに記載の超高張力電縫鋼管の製造力法
。
し丸管または角管・異形管とすることを特徴とする前項
１〜４のいずれかに記載の超高張力電縫鋼管の製造力法
。
（６）冷間伸管加工後の丸管または角管・異形管に焼鈍
を施すことを特徴とする前項５記載の超高張力電縫鋼管
の製造力法。
を施すことを特徴とする前項５記載の超高張力電縫鋼管
の製造力法。
以下に本発明の詳細な説明する。第１図に請求項１〜４
記載の発明に従った製造工程、第２図に請求項５記載の
発明に従った製造工程、第３図に請求項６記載の発明に
従った製造工程を示す。
記載の発明に従った製造工程、第２図に請求項５記載の
発明に従った製造工程、第３図に請求項６記載の発明に
従った製造工程を示す。
従来の工程では前述したように超高張力網管を製造しよ
うとすれば、電縫造管後に焼入または焼入焼戻をする必
要がある。この方法では、専用の熱処理設備を必要とし
、寸法形状、材質の確保に特別の注意が必要であるばか
りでなく、設備投資・生産性の点で著しくコストの高い
ものとならざるを得ない。更により剛性の高い構造部材
として注目されている角型鋼管、異形鋼管の製造法とし
ては、均一な焼入、寸法形状の確保がきわめて困難で工
業的生産手段として成立し得ない。また、たとえ超高張
力鋼板ができたとしても、造管時の成形・溶接ができな
い。
うとすれば、電縫造管後に焼入または焼入焼戻をする必
要がある。この方法では、専用の熱処理設備を必要とし
、寸法形状、材質の確保に特別の注意が必要であるばか
りでなく、設備投資・生産性の点で著しくコストの高い
ものとならざるを得ない。更により剛性の高い構造部材
として注目されている角型鋼管、異形鋼管の製造法とし
ては、均一な焼入、寸法形状の確保がきわめて困難で工
業的生産手段として成立し得ない。また、たとえ超高張
力鋼板ができたとしても、造管時の成形・溶接ができな
い。
そこで本発明では、焼入処理することなく、造管後の非
調質熱処理と必要に応じて付加する冷間伸管加工によっ
て、超高張力型！ｉ！鋼管を製造しようとするものであ
る。
調質熱処理と必要に応じて付加する冷間伸管加工によっ
て、超高張力型！ｉ！鋼管を製造しようとするものであ
る。
最初に本発明に使用する造管用鋼材の成分について限定
理由を説明する。
理由を説明する。
Ｃ量は少なければ延性が良好であり、加工性に優れるが
、所要の強度が得られないことから下限を０．００５％
とした。また、０．３０％を超えると造管時の成形性等
の冷間加工性及び靭性が低下する傾向にあり、また、電
縫鋼管の造管溶接時に熱影響部が硬化し、加工性が低下
することから、上限を０．３０％とした。
、所要の強度が得られないことから下限を０．００５％
とした。また、０．３０％を超えると造管時の成形性等
の冷間加工性及び靭性が低下する傾向にあり、また、電
縫鋼管の造管溶接時に熱影響部が硬化し、加工性が低下
することから、上限を０．３０％とした。
Ｓｉはキルド鋼の場合、０．０５％未満におさえること
は製鋼技術上難しく、また、１．５％を超えるとスケー
ル生成による表面性状の劣化が著しくなるため、１．５
％を上限とした。
は製鋼技術上難しく、また、１．５％を超えるとスケー
ル生成による表面性状の劣化が著しくなるため、１．５
％を上限とした。
Ｍｎについては、１．０％未満では強度不足となり、ま
た、３．０％を超えると造管時の成形加工等の加工時に
延靭性の不足から亀裂が発生することがあることから、
下限を１．０％、上限を３．０％とした。
た、３．０％を超えると造管時の成形加工等の加工時に
延靭性の不足から亀裂が発生することがあることから、
下限を１．０％、上限を３．０％とした。
Ｐは製鋼時不可避的に混入する元素であるが、０．０２
％を超えると特に超高張力鋼管の電縫溶接時に溶接部割
れを発生しやすいため、上限を０．０２％とした。
％を超えると特に超高張力鋼管の電縫溶接時に溶接部割
れを発生しやすいため、上限を０．０２％とした。
ＳもＰ同様製調時不可避的に混入する元素であり、０．
００６％を超えると電縫溶接時に溶接部割れを発生しや
すいため、上限を０．００６％とした。Ｓによる電縫溶
接時の割れを更に抑制するには、ＭｎＳを形態制御する
元素であるＣａを添加してもよい。
００６％を超えると電縫溶接時に溶接部割れを発生しや
すいため、上限を０．００６％とした。Ｓによる電縫溶
接時の割れを更に抑制するには、ＭｎＳを形態制御する
元素であるＣａを添加してもよい。
ＡＩはキルド鋼の場合、０．０１％未満におさえること
は製鋼技術上難しく、また、０．０８％を超えると鋳片
の割れ、酸化物系巨大介在物形成による内質欠陥等を惹
き起こしやすいため０．０８％を上限とした。
は製鋼技術上難しく、また、０．０８％を超えると鋳片
の割れ、酸化物系巨大介在物形成による内質欠陥等を惹
き起こしやすいため０．０８％を上限とした。
Ｃｕは溶体化後の時効処理によって析出する特徴を有し
、造管前の強度にほとんど影響を与えずに、造管後の熱
処理により強度を上げるのに有効である。この場合、０
．７％未満では効果に乏しく、２．０％を超えて添加し
ても効果の向上のないことから、下限を０．７％、上限
を２．０％とした。次にＮｉは強度・延靭性に有効であ
るが、効果が生じる１、５％を限度として添加する。し
かし、強度・延靭性が十分な時は添加する必要はない。
、造管前の強度にほとんど影響を与えずに、造管後の熱
処理により強度を上げるのに有効である。この場合、０
．７％未満では効果に乏しく、２．０％を超えて添加し
ても効果の向上のないことから、下限を０．７％、上限
を２．０％とした。次にＮｉは強度・延靭性に有効であ
るが、効果が生じる１、５％を限度として添加する。し
かし、強度・延靭性が十分な時は添加する必要はない。
ＭＯも溶体化後の時効処理によって析出する特徴を有し
、造管前の強度にほとんど影響を与えずに、造管後の熱
処理により強度を上げるのに有効である。この場合、１
，５％を超えて添加しても効果の向上のないことから、
上限を１．５％とした。
、造管前の強度にほとんど影響を与えずに、造管後の熱
処理により強度を上げるのに有効である。この場合、１
，５％を超えて添加しても効果の向上のないことから、
上限を１．５％とした。
次に、Ｎｉ、Ｃｒ、、Ｎｂ、Ｖについては、いずれも鋼
材の強度を上昇させる元素であり、延靭性を過度に害さ
ない範囲での添加は超高張力電縫鋼管の製造に有効であ
る。よって、延靭性を過度に害さないために、Ｎｉ、Ｃ
ｒ、Ｎｂ、Ｖの上限をそれぞれ１．５％、２．０％、０
．１０％、０．１０％とした。
材の強度を上昇させる元素であり、延靭性を過度に害さ
ない範囲での添加は超高張力電縫鋼管の製造に有効であ
る。よって、延靭性を過度に害さないために、Ｎｉ、Ｃ
ｒ、Ｎｂ、Ｖの上限をそれぞれ１．５％、２．０％、０
．１０％、０．１０％とした。
次に請求項３の発明の特徴をなすものは、Ｔｉ、Ｂ、Ｎ
である。
である。
Ｔｉは強度を制御するための重要な元素であるが、０．
０１％未満では強度不足となり、０．１５％を超えて添
加しても効果の向上のないことから、下限を０．０１％
、上限を０．１５％とした。
０１％未満では強度不足となり、０．１５％を超えて添
加しても効果の向上のないことから、下限を０．０１％
、上限を０．１５％とした。
Ｂは冷却過程においてフェライト変態を遅らせて高強度
変態組織を得るために必須の元素であるが、本発明の造
管用鋼材の成分組成においても０．０００３％未満では
強度不足となり、０．００３％を超えるとＢｏｒｏｎ
Ｃｏｎ５ｔｉｔｕｅｎｔが生成して延靭性が著しく低下
するため、下限を０．０００３％、上限を０．００３％
とした。
変態組織を得るために必須の元素であるが、本発明の造
管用鋼材の成分組成においても０．０００３％未満では
強度不足となり、０．００３％を超えるとＢｏｒｏｎ
Ｃｏｎ５ｔｉｔｕｅｎｔが生成して延靭性が著しく低下
するため、下限を０．０００３％、上限を０．００３％
とした。
Ｎは製鋼時不可避的に混入する元素であるが、０．００
５％を超えるとＴｉ、Ｂの強度上昇効果を阻害して強度
不足を惹き起こすため、上限を０．００５％とした。
５％を超えるとＴｉ、Ｂの強度上昇効果を阻害して強度
不足を惹き起こすため、上限を０．００５％とした。
次に製造工程について説明する。製造条件は請求項１〜
４とも同一である。
４とも同一である。
本発明に従い、上記成分の綱を熱間板厚圧延時に９５０
’Ｃ以下Ａ ｒ ３変態点以上で仕上圧延を終了する
。これは適切な低温圧延を行うことによって強度・延靭
性バランスを適正化するためであり、仕上圧延終了温度
が９５０℃超では未再結晶域での圧延が存在しないため
強度・延靭性が劣化し、Ａ ｒ ３変態点未満では２相
域圧延によって強度は上昇するが延靭性が著しく低下す
る。よって上記成分の鋼を熱間板厚圧延時に９５０℃以
下Ａ ｒ ３変態点以上で仕上圧延を終了し、引続き本
発明の条件で巻取ることによって、強度・延靭性バラン
スの優れた材質とすることができる。
’Ｃ以下Ａ ｒ ３変態点以上で仕上圧延を終了する
。これは適切な低温圧延を行うことによって強度・延靭
性バランスを適正化するためであり、仕上圧延終了温度
が９５０℃超では未再結晶域での圧延が存在しないため
強度・延靭性が劣化し、Ａ ｒ ３変態点未満では２相
域圧延によって強度は上昇するが延靭性が著しく低下す
る。よって上記成分の鋼を熱間板厚圧延時に９５０℃以
下Ａ ｒ ３変態点以上で仕上圧延を終了し、引続き本
発明の条件で巻取ることによって、強度・延靭性バラン
スの優れた材質とすることができる。
巻取温度は３００〜５００℃であって、下限はマルテン
サイト生成による延靭性低下が生ゼず、上限は造管前の
Ｃｕ及びＭＯの析出を抑制し、板を軟らかくし、造管を
容易かつ割れを生成しないようにするために限定した。
サイト生成による延靭性低下が生ゼず、上限は造管前の
Ｃｕ及びＭＯの析出を抑制し、板を軟らかくし、造管を
容易かつ割れを生成しないようにするために限定した。
電縫造管後に５００〜６５０℃の熱処理を加え、Ｃｕ、
Ｍｏを析出させて時効硬化による強度上昇をはかる。熱
処理温度が５００ ”Ｃ未満ではＣｕ・Ｍｏ析出が不十
分であり、６５０℃超では過時効析出となり、いずれも
Ｃｕ−Ｍ ｏの析出硬化を十分に利用するには適当でな
い。
Ｍｏを析出させて時効硬化による強度上昇をはかる。熱
処理温度が５００ ”Ｃ未満ではＣｕ・Ｍｏ析出が不十
分であり、６５０℃超では過時効析出となり、いずれも
Ｃｕ−Ｍ ｏの析出硬化を十分に利用するには適当でな
い。
以上のように本発明は熱延板では延靭性を考慮しながら
、高温巻取りにより強度を低く造管しやすくし、そして
造管後の熱処理により所定の強度を得ることを特徴とし
ている。
、高温巻取りにより強度を低く造管しやすくし、そして
造管後の熱処理により所定の強度を得ることを特徴とし
ている。
以上請求項１〜４記載の方法について説明したが、請求
項５および６記載の方法でもよい。第２図は請求項５記
載の方法、第３図は請求項６記載の方法に従った工程を
示すものであるが、請求項５記載の方法に従って冷間伸
管加工を付加することにより、更に超高張力化を図ると
共に角型鋼管、異形鋼管の製造が可能である。より延性
の高い鋼管を得たい場合には請求項６記載の方法に従っ
て焼鈍を付加することもできる。
項５および６記載の方法でもよい。第２図は請求項５記
載の方法、第３図は請求項６記載の方法に従った工程を
示すものであるが、請求項５記載の方法に従って冷間伸
管加工を付加することにより、更に超高張力化を図ると
共に角型鋼管、異形鋼管の製造が可能である。より延性
の高い鋼管を得たい場合には請求項６記載の方法に従っ
て焼鈍を付加することもできる。
サイズ φ３４．０Ｘｔ２．１の電縫鋼管を本発明法と
比較例として従来法により造管した結果を第１表に示し
た。
比較例として従来法により造管した結果を第１表に示し
た。
第１表に示す通り、本発明によれば、化学成分、熱間板
厚圧延における仕上圧延温度および巻取温度を適正に制
御することにより強度・延靭性バランスの優れた素材鋼
板を製造して造管を可能ならしめ、更に造管後熱処理を
加えることによって母材部・溶接部ともに強度・延靭性
バランスの優れた超高張力電縫鋼管を得ることができる
。熱処理後に更に冷間伸管加工を付加することにより、
更に超高張力化を図ることもできる。
厚圧延における仕上圧延温度および巻取温度を適正に制
御することにより強度・延靭性バランスの優れた素材鋼
板を製造して造管を可能ならしめ、更に造管後熱処理を
加えることによって母材部・溶接部ともに強度・延靭性
バランスの優れた超高張力電縫鋼管を得ることができる
。熱処理後に更に冷間伸管加工を付加することにより、
更に超高張力化を図ることもできる。
従来の工程で超高張力鋼管を製造しようとすれば、電縫
造管後に焼入または焼入焼戻をする必要があり、専用の
熱処理設備を必要とし、寸法形状、材質の確保に特別の
注意が必要であるばかりでなく、設備投資・生産性の面
で著しくコストの高いものとならざるを得なかった。更
により剛性の高い構造部材として注目されている角型鋼
管、異形鋼管の製造法としては、均一な焼入、寸法形状
の確保がきわめて困難で工業的生産手段としては成立し
得ない状態にあった。本発明によれば、かかる工業生産
性、経済性上の問題なしに超高張力電縫鋼管を製造する
ことが可能になるので、産業上貢献するところが極めて
大である。
造管後に焼入または焼入焼戻をする必要があり、専用の
熱処理設備を必要とし、寸法形状、材質の確保に特別の
注意が必要であるばかりでなく、設備投資・生産性の面
で著しくコストの高いものとならざるを得なかった。更
により剛性の高い構造部材として注目されている角型鋼
管、異形鋼管の製造法としては、均一な焼入、寸法形状
の確保がきわめて困難で工業的生産手段としては成立し
得ない状態にあった。本発明によれば、かかる工業生産
性、経済性上の問題なしに超高張力電縫鋼管を製造する
ことが可能になるので、産業上貢献するところが極めて
大である。
第１図は請求項１〜４記載の方法の製造工程を示す図、
第２図は請求項５記載の方法の製造工程を示す図、第３
図は請求項６記載の方法の製造工程を示す図、第４図は
従来の製造工程を示す図である。 （木取） ３００〜５αＸＣ 遍四Ｆ心−ゼ「Ｉコ団−七可一嘔トＩ （ｔｔ＆ｙＬ管） 第３図 ｊヅ言層朴−七口了［Ｉ丁−世ヨー＋不引七石司（電（
創ｉｆ） ヱ亜Ｆ心−ポＦ１［「正−加団」叩コ （を鵜ｊ漠）
第２図は請求項５記載の方法の製造工程を示す図、第３
図は請求項６記載の方法の製造工程を示す図、第４図は
従来の製造工程を示す図である。 （木取） ３００〜５αＸＣ 遍四Ｆ心−ゼ「Ｉコ団−七可一嘔トＩ （ｔｔ＆ｙＬ管） 第３図 ｊヅ言層朴−七口了［Ｉ丁−世ヨー＋不引七石司（電（
創ｉｆ） ヱ亜Ｆ心−ポＦ１［「正−加団」叩コ （を鵜ｊ漠）
Claims (6)
- （１）重量でＣ：０．００５〜０．３０％、Ｓｉ：０．
０５〜１．５％、Ｍｎ：１．０〜３．０％、Ｐ：０．０
２％以下、Ｓ：０．００６％以下、Ａｌ：０．０１〜０
．０８％に加えて、Ｃｕ：０．７〜２．０％、Ｍｏ：１
．５％以下の１種または２種を含有し、残部Ｆｅ及び不
可避的元素からなる管用鋼材を熱間板厚圧延して９５０
℃以下Ａｒ＿３変態点以上で仕上圧延を終了し、引続き
３００〜５００℃にて巻取り、電縫造管後５００〜６５
０℃で熱処理することを特徴とする超高張力電縫鋼管の
製造力法。 - （２）請求項１記載の管用鋼材がさらにＮｉ：１．５％
以下、Ｃｒ：２．０％以下、Ｎｂ：０．１％以下、Ｖ：
０．１０％以下の１種または２種以上を含む請求項１記
載の超高張力電縫鋼管の製造方法。 - （３）重量でＣ：０．００５〜０．３０％、Ｓｉ：０．
０５〜１．５％、Ｍｎ：１．０〜３．０％、Ｐ：０．０
２％以下、Ｓ：０．００６％以下、Ａｌ：０．０１〜０
．０８％、Ｔｉ：０．０１〜０．１５％、Ｂ：０．００
０３〜０．００３％、Ｎ：０．００５％以下に加えて、
Ｃｕ：０．７〜２．０％、Ｍｏ：１．５％以下の１種ま
たは２種を含有し、残部Ｆｅ及び不可避的元素からなる
管用鋼材を熱間板厚圧延して９５０℃以下Ａｒ＿３変態
点以上で仕上圧延を終了し、引続き３００〜５００℃に
て巻取り、電縫造管後５００〜６５０℃で熱処理するこ
とを特徴とする超高張力電縫鋼管の製造方法。 - （４）請求項３記載の管用鋼材がさらにＮｉ：１．５％
以下、Ｃｒ：２．０％以下、Ｎｂ：０．１％以下、Ｖ：
０．１０％以下の１種または２種以上を含む請求項３記
載の超高張力電縫鋼管の製造方法。 - （５）電縫造管後熱処理し、次いで冷間伸管加工を付加
し丸管または角管・異形管とすることを特徴とする請求
項１〜４のいずれかに記載の超高張力電縫鋼管の製造方
法。 - （６）冷間伸管加工後の丸管または角管・異形管に焼鈍
を施すことを特徴とする請求項５記載の超高張力電縫鋼
管の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21959590A JP2840978B2 (ja) | 1990-08-21 | 1990-08-21 | 超高張力電縫鋼管の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21959590A JP2840978B2 (ja) | 1990-08-21 | 1990-08-21 | 超高張力電縫鋼管の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04103718A true JPH04103718A (ja) | 1992-04-06 |
| JP2840978B2 JP2840978B2 (ja) | 1998-12-24 |
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ID=16737997
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP21959590A Expired - Fee Related JP2840978B2 (ja) | 1990-08-21 | 1990-08-21 | 超高張力電縫鋼管の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2840978B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH07173541A (ja) * | 1993-12-17 | 1995-07-11 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 機械構造用高強度電気抵抗溶接鋼管の製造方法 |
| JP2008095156A (ja) * | 2006-10-13 | 2008-04-24 | Nisshin Steel Co Ltd | 耐遅れ破壊性に優れた中空スタビライザの製造方法 |
| CN113046643A (zh) * | 2021-03-13 | 2021-06-29 | 张家港市银坤泰金属制品有限公司 | 一种耐腐蚀螺旋焊管及其制造方法 |
-
1990
- 1990-08-21 JP JP21959590A patent/JP2840978B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| JPH07173541A (ja) * | 1993-12-17 | 1995-07-11 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 機械構造用高強度電気抵抗溶接鋼管の製造方法 |
| JP2008095156A (ja) * | 2006-10-13 | 2008-04-24 | Nisshin Steel Co Ltd | 耐遅れ破壊性に優れた中空スタビライザの製造方法 |
| CN113046643A (zh) * | 2021-03-13 | 2021-06-29 | 张家港市银坤泰金属制品有限公司 | 一种耐腐蚀螺旋焊管及其制造方法 |
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2840978B2 (ja) | 1998-12-24 |
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