JPH05247590A - 延性の優れたＣｒ−Ｍｏ系超高張力電縫鋼管 - Google Patents
延性の優れたＣｒ−Ｍｏ系超高張力電縫鋼管Info
- Publication number
- JPH05247590A JPH05247590A JP4942092A JP4942092A JPH05247590A JP H05247590 A JPH05247590 A JP H05247590A JP 4942092 A JP4942092 A JP 4942092A JP 4942092 A JP4942092 A JP 4942092A JP H05247590 A JPH05247590 A JP H05247590A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- steel pipe
- resistance welded
- electric resistance
- strength
- ductility
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Withdrawn
Links
Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 自動車等の構造部材に使用される引張り強度
１５０ｋｇｆ／ｍｍ2 以上、伸び１０％以上の延性の優
れたＣｒ−Ｍｏ系超高張力電縫鋼管を提供する。 【構成】 成分組成が重量でＣ：０．１５〜０．３０
％、Ｓｉ：０．０５〜０．５０％、Ｍｎ：２．０〜３．
０％、Ｐ：０．００５〜０．０２０％、Ｓ：０．０００
５〜０．００６０％、Ａｌ：０．０１〜０．０８％、
Ｂ：０．００１〜０．００３％、Ｎ：０．００２〜０．
００５０％、Ｃｒ：０．１〜０．７％、Ｍｏ：０．１〜
１．５％に、Ｔｉ：０．０１〜０．２０％、Ｎｂ：０．
０１〜０．２０％の１種以上を含有させる残部Ｆｅ及び
不可避的元素よりなる電縫鋼管において、熱処理として
焼準を行ない、ミクロ組織をベイナイト主体としたこと
を特徴とする延性の優れたＣｒ系超高張力電縫鋼管。 【効果】 本発明によれば、超高張力電縫鋼管を得るた
めに電縫造管後に焼き入れを行う必要がなく、経済的で
あり、角型鋼管および異形鋼管も容易に製造可能であ
る。
１５０ｋｇｆ／ｍｍ2 以上、伸び１０％以上の延性の優
れたＣｒ−Ｍｏ系超高張力電縫鋼管を提供する。 【構成】 成分組成が重量でＣ：０．１５〜０．３０
％、Ｓｉ：０．０５〜０．５０％、Ｍｎ：２．０〜３．
０％、Ｐ：０．００５〜０．０２０％、Ｓ：０．０００
５〜０．００６０％、Ａｌ：０．０１〜０．０８％、
Ｂ：０．００１〜０．００３％、Ｎ：０．００２〜０．
００５０％、Ｃｒ：０．１〜０．７％、Ｍｏ：０．１〜
１．５％に、Ｔｉ：０．０１〜０．２０％、Ｎｂ：０．
０１〜０．２０％の１種以上を含有させる残部Ｆｅ及び
不可避的元素よりなる電縫鋼管において、熱処理として
焼準を行ない、ミクロ組織をベイナイト主体としたこと
を特徴とする延性の優れたＣｒ系超高張力電縫鋼管。 【効果】 本発明によれば、超高張力電縫鋼管を得るた
めに電縫造管後に焼き入れを行う必要がなく、経済的で
あり、角型鋼管および異形鋼管も容易に製造可能であ
る。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は自動車等の構造部材に使
用される超高張力電縫鋼管、特にドア補強用の引張り強
度が１５０ｋｇｆ／ｍｍ2 以上、伸びが１０％以上であ
る経済的で延性の優れたＣｒ−Ｍｏ系超高張力電縫鋼管
に関する。
用される超高張力電縫鋼管、特にドア補強用の引張り強
度が１５０ｋｇｆ／ｍｍ2 以上、伸びが１０％以上であ
る経済的で延性の優れたＣｒ−Ｍｏ系超高張力電縫鋼管
に関する。
【０００２】
【従来の技術】自動車等の構造部材については、燃費向
上・環境対策のために徹底した軽量化が検討されてお
り、安全性との両立を図る方策の一つとして一部部材で
は１５０ｋｇｆ／ｍｍ2 を超える超高張力鋼管が採用さ
れつつある。
上・環境対策のために徹底した軽量化が検討されてお
り、安全性との両立を図る方策の一つとして一部部材で
は１５０ｋｇｆ／ｍｍ2 を超える超高張力鋼管が採用さ
れつつある。
【０００３】自動車ドア補強用の鋼管材料としては、特
開平３−１２２２１９号公報等に記載されているように
電縫造管後調質即ち焼入または焼入焼戻をする方法、お
よび特開平３−１４０４４１のような所定の低合金鋼を
焼準する方法が一般的である。
開平３−１２２２１９号公報等に記載されているように
電縫造管後調質即ち焼入または焼入焼戻をする方法、お
よび特開平３−１４０４４１のような所定の低合金鋼を
焼準する方法が一般的である。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】従来の技術としては、
従来の技術の項に記載したように２つのタイプがある。
まず、特開平３−１２２２１９号公報等に記載されてい
るような方法では、ピース毎に処理する特殊な熱処理設
備を必要とし、寸法形状、材質の確保に特別の注意が必
要であり、生産性が低く、設備投資・生産性の点で著し
くコストの高いものとなっている。更により剛性の高い
構造部材として注目されている角型鋼管、異形鋼管の製
造法としては寸法精度の確保上、不適当である。
従来の技術の項に記載したように２つのタイプがある。
まず、特開平３−１２２２１９号公報等に記載されてい
るような方法では、ピース毎に処理する特殊な熱処理設
備を必要とし、寸法形状、材質の確保に特別の注意が必
要であり、生産性が低く、設備投資・生産性の点で著し
くコストの高いものとなっている。更により剛性の高い
構造部材として注目されている角型鋼管、異形鋼管の製
造法としては寸法精度の確保上、不適当である。
【０００５】次に、特開平３−１４０４４１のような所
定の低合金鋼を焼準する方法は、上記の焼き入れタイプ
の問題点を解消できるが成分によっては材料費が高くな
り、延性が悪化する場合がある。特開平３−１４０４４
１の場合はＭｎが３％を越えており転炉での製造が事実
上不可能であり、また、Ｎｉ等の高価な成分が含まれて
いる。また、鋼管の製造方法および伸びについては明か
にされていない。本発明は焼準タイプで従来法よりも経
済的で、製造も容易であり、引張り強度が１５０ｋｇｆ
／ｍｍ2 以上、かつ延性が１０％以上の優れたＣｒ−Ｍ
ｏ系超高張力電縫鋼管を提供することを目的にするもの
である。
定の低合金鋼を焼準する方法は、上記の焼き入れタイプ
の問題点を解消できるが成分によっては材料費が高くな
り、延性が悪化する場合がある。特開平３−１４０４４
１の場合はＭｎが３％を越えており転炉での製造が事実
上不可能であり、また、Ｎｉ等の高価な成分が含まれて
いる。また、鋼管の製造方法および伸びについては明か
にされていない。本発明は焼準タイプで従来法よりも経
済的で、製造も容易であり、引張り強度が１５０ｋｇｆ
／ｍｍ2 以上、かつ延性が１０％以上の優れたＣｒ−Ｍ
ｏ系超高張力電縫鋼管を提供することを目的にするもの
である。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明の要旨とするとこ
ろは下記のとおりである。
ろは下記のとおりである。
【０００７】（１） 成分組成が重量でＣ：０．１５〜
０．４０％、Ｓｉ：０．０５〜０．５０％、Ｍｎ：２．
０〜３．０％、Ｐ：０．００５〜０．０２０％、Ｓ：
０．０００５〜０．００６％、Ａｌ：０．０１〜０．０
８％、Ｂ：０．００１０〜０．００３０％、Ｎ：０．０
０２〜０．００５％、Ｃｒ：０．１〜０．７％、Ｍｏ：
０．１〜１．５％を含有させる残部Ｆｅ及び不可避的元
素よりなる電縫鋼管において、熱処理として焼準を行な
い、ミクロ組織をベイナイト主体としたことを特徴とす
る延性の優れたＣｒ−Ｍｏ系超高張力電縫鋼管。
０．４０％、Ｓｉ：０．０５〜０．５０％、Ｍｎ：２．
０〜３．０％、Ｐ：０．００５〜０．０２０％、Ｓ：
０．０００５〜０．００６％、Ａｌ：０．０１〜０．０
８％、Ｂ：０．００１０〜０．００３０％、Ｎ：０．０
０２〜０．００５％、Ｃｒ：０．１〜０．７％、Ｍｏ：
０．１〜１．５％を含有させる残部Ｆｅ及び不可避的元
素よりなる電縫鋼管において、熱処理として焼準を行な
い、ミクロ組織をベイナイト主体としたことを特徴とす
る延性の優れたＣｒ−Ｍｏ系超高張力電縫鋼管。
【０００８】（２） 成分組成が重量でＣ：０．１５〜
０．４０％、Ｓｉ：０．０５〜０．５０％、Ｍｎ：２．
０〜３．０％、Ｐ：０．００５〜０．０２０％、Ｓ：
０．０００５〜０．００６％、Ａｌ：０．０１〜０．０
８％、Ｂ：０．００１０〜０．００３０％、Ｎ：０．０
０２〜０．００５％、Ｃｒ：０．１〜０．７％、Ｍｏ：
０．１〜１．５％に、Ｔｉ：０．０１〜０．２０％、Ｎ
ｂ：０．０１〜０．２０％以下を１種以上を含有させる
残部Ｆｅ及び不可避的元素よりなる電縫鋼管において、
熱処理として焼準を行ない、ミクロ組織をベイナイト主
体としたことを特徴とする延性の優れたＣｒ−Ｍｏ系超
高張力電縫鋼管。
０．４０％、Ｓｉ：０．０５〜０．５０％、Ｍｎ：２．
０〜３．０％、Ｐ：０．００５〜０．０２０％、Ｓ：
０．０００５〜０．００６％、Ａｌ：０．０１〜０．０
８％、Ｂ：０．００１０〜０．００３０％、Ｎ：０．０
０２〜０．００５％、Ｃｒ：０．１〜０．７％、Ｍｏ：
０．１〜１．５％に、Ｔｉ：０．０１〜０．２０％、Ｎ
ｂ：０．０１〜０．２０％以下を１種以上を含有させる
残部Ｆｅ及び不可避的元素よりなる電縫鋼管において、
熱処理として焼準を行ない、ミクロ組織をベイナイト主
体としたことを特徴とする延性の優れたＣｒ−Ｍｏ系超
高張力電縫鋼管。
【０００９】（３） 前記（１）項または前記（２）項
の成分組成よりなる角形または異形の電縫鋼管におい
て、熱処理として焼準を行ない、ミクロ組織をベイナイ
ト主体としたことを特徴とする延性の優れたＣｒ−Ｍｏ
系超高張力電縫鋼管。
の成分組成よりなる角形または異形の電縫鋼管におい
て、熱処理として焼準を行ない、ミクロ組織をベイナイ
ト主体としたことを特徴とする延性の優れたＣｒ−Ｍｏ
系超高張力電縫鋼管。
【００１０】以下に本発明を詳細に説明する。最初に本
発明に使用する鋼板の成分のうち請求項１〜３に共通の
成分について限定理由を説明する。
発明に使用する鋼板の成分のうち請求項１〜３に共通の
成分について限定理由を説明する。
【００１１】Ｃ量は少なければ延性が良好であり、加工
性に優れているが、所要の強度が得られないことから下
限を０．１５％とした。又、０．４０％を超えると造管
時の成形性等の冷間加工性及び靭性が低下する傾向にあ
り、又、電縫鋼管の造管溶接時に熱影響部が硬化し、切
断等で支障を来すことから、上限を０．４０％とした。
性に優れているが、所要の強度が得られないことから下
限を０．１５％とした。又、０．４０％を超えると造管
時の成形性等の冷間加工性及び靭性が低下する傾向にあ
り、又、電縫鋼管の造管溶接時に熱影響部が硬化し、切
断等で支障を来すことから、上限を０．４０％とした。
【００１２】Ｓｉはキルド鋼の場合、０．０５％未満に
おさえることは製鋼技術上難しく、又、０．５０％を超
えると電縫溶接性および靭性が悪化するため、０．５０
％を上限とした。
おさえることは製鋼技術上難しく、又、０．５０％を超
えると電縫溶接性および靭性が悪化するため、０．５０
％を上限とした。
【００１３】Ｍｎは、強度と延性のバランスが良く、強
度を上げ、伸びを確保するためには最低２．０％以上必
要である。又、３．０％を超えると転炉での溶製が極め
て困難になることから、下限を２．０％、上限を３．０
％とした。
度を上げ、伸びを確保するためには最低２．０％以上必
要である。又、３．０％を超えると転炉での溶製が極め
て困難になることから、下限を２．０％、上限を３．０
％とした。
【００１４】Ｐは製鋼時不可避的に混入する元素である
が、０．００５％未満にすることは製鋼技術上難しく、
０．０２０％を超えると特に超高張力鋼管の電縫溶接時
に溶接部割を発生しやすいため、下限を０．００５％、
上限を０．０２０％とした。
が、０．００５％未満にすることは製鋼技術上難しく、
０．０２０％を超えると特に超高張力鋼管の電縫溶接時
に溶接部割を発生しやすいため、下限を０．００５％、
上限を０．０２０％とした。
【００１５】ＳもＰ同様製鋼時不可避的に混入する元素
であり、０．０００５％未満にすることは製鋼技術上難
しく、０．００６０％を超えると電縫溶接時に溶接部割
を発生しやすいため、下限を０．０００５％、上限を
０．００６０％とした。Ｓによる電縫溶接時の割を更に
抑制するには、ＭｎＳを形態制御する元素であるＣａを
添加してもよい。
であり、０．０００５％未満にすることは製鋼技術上難
しく、０．００６０％を超えると電縫溶接時に溶接部割
を発生しやすいため、下限を０．０００５％、上限を
０．００６０％とした。Ｓによる電縫溶接時の割を更に
抑制するには、ＭｎＳを形態制御する元素であるＣａを
添加してもよい。
【００１６】Ａｌはキルド鋼の場合、０．０１％未満に
おさえることは製鋼技術上難しく、又、０．０８％を超
えると鋳片の割れ、酸化物系巨大介在物形成による内質
欠陥等をひきおこしやすいため、下限を０．０１％、上
限を０．０８％とした。
おさえることは製鋼技術上難しく、又、０．０８％を超
えると鋳片の割れ、酸化物系巨大介在物形成による内質
欠陥等をひきおこしやすいため、下限を０．０１％、上
限を０．０８％とした。
【００１７】Ｂは冷却過程においてフェライト変態を遅
らせて高強度変態組織を得るために必須の元素である
が、本発明鋼の成分組成においても０．００１０％未満
では強度不足となり、０．００３０％を超えるとＢｏｒ
ｏｎ Ｃｏｎｓｔｉｔｕｅｎｔが生成して延靭性が著し
く低下するため、下限を０．００１０％、上限を０．０
０３０％とした。
らせて高強度変態組織を得るために必須の元素である
が、本発明鋼の成分組成においても０．００１０％未満
では強度不足となり、０．００３０％を超えるとＢｏｒ
ｏｎ Ｃｏｎｓｔｉｔｕｅｎｔが生成して延靭性が著し
く低下するため、下限を０．００１０％、上限を０．０
０３０％とした。
【００１８】Ｎは製鋼時不可避的に混入する元素である
が、０．００２％未満におさえることは製鋼技術上難し
く、０．００５％を超えるとＴｉ、Ｂの強度上昇効果を
阻害して強度不足をひきおこすため、下限を０．００２
％、上限を０．００５％とした。
が、０．００２％未満におさえることは製鋼技術上難し
く、０．００５％を超えるとＴｉ、Ｂの強度上昇効果を
阻害して強度不足をひきおこすため、下限を０．００２
％、上限を０．００５％とした。
【００１９】Ｍｏはフェライト変態を抑制し、細粒化に
効果があり、析出強化する特徴を有し、造管後の熱処理
により一部マルテンサイトを含むベイナイト組織を得
て、強度を上げるのに有効であるため、０．１％以上を
含有させる。しかし、１．５％を越えて添加しても効果
の向上が少なく、延性の劣化を招くことから、下限を
０．１％、上限を１．５％とした。
効果があり、析出強化する特徴を有し、造管後の熱処理
により一部マルテンサイトを含むベイナイト組織を得
て、強度を上げるのに有効であるため、０．１％以上を
含有させる。しかし、１．５％を越えて添加しても効果
の向上が少なく、延性の劣化を招くことから、下限を
０．１％、上限を１．５％とした。
【００２０】Ｃｒは比較的経済的な成分であり、フェラ
イト変態を抑制し、造管後の熱処理により一部マルテン
サイトを含むベイナイト組織を得て、強度を上げるのに
有効であるため、０．１％以上を含有させる。この場
合、０．７％を超えて添加するとＥＲＷ造管でＣｒの酸
化物による溶接欠陥が発生し易くなり、面倒な不活性ガ
スシール溶接が必要である。したがって、上限を０．７
％とした。
イト変態を抑制し、造管後の熱処理により一部マルテン
サイトを含むベイナイト組織を得て、強度を上げるのに
有効であるため、０．１％以上を含有させる。この場
合、０．７％を超えて添加するとＥＲＷ造管でＣｒの酸
化物による溶接欠陥が発生し易くなり、面倒な不活性ガ
スシール溶接が必要である。したがって、上限を０．７
％とした。
【００２１】Ｔｉ、Ｎｂについては、Ｍｏと同様に熱間
圧延での未再結晶γ域を広げるために細粒化に効果があ
り、析出強化し、いずれも鋼材の強度を上昇させる元素
であり、超高張力電縫鋼管の製造に有効であるため、
０．０１％以上を含有させる。しかし、０．２０％を越
えると延靭性を害するのでＴｉ、Ｎｂの下限は０．０１
％、上限をそれぞれ、０．２０％とした。
圧延での未再結晶γ域を広げるために細粒化に効果があ
り、析出強化し、いずれも鋼材の強度を上昇させる元素
であり、超高張力電縫鋼管の製造に有効であるため、
０．０１％以上を含有させる。しかし、０．２０％を越
えると延靭性を害するのでＴｉ、Ｎｂの下限は０．０１
％、上限をそれぞれ、０．２０％とした。
【００２２】次に製造工程について説明する。本発明の
製造工程を図１に示す。本発明に従い、上記成分の鋼を
熱間板厚圧延時に９５０℃以下Ａｒ3 変態点以上で仕上
圧延を終了することが望ましい。これは、特に靭性の改
善が望まれる場合、および低強度の鋼板を得て造管を容
易にする場合に必要である。９５０℃超では未再結晶域
での圧延が存在しないため強度・延靭性が劣化し、Ａｒ
3 変態点未満では２相域圧延によって強度は上昇するが
延靭性が著しく低下する。よって上記成分の鋼を熱間板
厚圧延時に９５０℃以下Ａｒ3 変態点以上で仕上圧延を
終了し引続き本発明の条件で巻取ることによって、後工
程での製造が容易な低強度で延性の優れた材質とするこ
とができる。
製造工程を図１に示す。本発明に従い、上記成分の鋼を
熱間板厚圧延時に９５０℃以下Ａｒ3 変態点以上で仕上
圧延を終了することが望ましい。これは、特に靭性の改
善が望まれる場合、および低強度の鋼板を得て造管を容
易にする場合に必要である。９５０℃超では未再結晶域
での圧延が存在しないため強度・延靭性が劣化し、Ａｒ
3 変態点未満では２相域圧延によって強度は上昇するが
延靭性が著しく低下する。よって上記成分の鋼を熱間板
厚圧延時に９５０℃以下Ａｒ3 変態点以上で仕上圧延を
終了し引続き本発明の条件で巻取ることによって、後工
程での製造が容易な低強度で延性の優れた材質とするこ
とができる。
【００２３】巻取温度は６００℃以上で巻取れば、コイ
ル内の冷却速度は炉冷に近いため、Ｍｏ等の析出は過時
効し、フェライトが析出して比較的に低強度で延性のあ
る鋼板を製造できる。このように製造された鋼板は電縫
管に造管するに十分な延性を有する。
ル内の冷却速度は炉冷に近いため、Ｍｏ等の析出は過時
効し、フェライトが析出して比較的に低強度で延性のあ
る鋼板を製造できる。このように製造された鋼板は電縫
管に造管するに十分な延性を有する。
【００２４】造管後に熱処理として焼準を行なう。これ
はＡｃ3 点以上に加熱してオーステナイト化した後に空
冷並の冷却で、フェライトの生成を抑制し、一部マルテ
ンサイトを含むベイナイト主体の組織とし、強度上昇を
はかる。焼準温度は温度のばらつきを考慮してＡｃ3 ＋
２０℃以上とし、上限は細粒を保ち強度延性のバランス
を確保するため、Ａｃ3 ＋７０℃以下が望ましい。ま
た、ここでの空冷は３００℃までの冷却速度が１０〜１
５０℃／分の範囲である。Ａｃ3 点未満の熱処理では上
記の効果が得られず所定の強度が得られない。
はＡｃ3 点以上に加熱してオーステナイト化した後に空
冷並の冷却で、フェライトの生成を抑制し、一部マルテ
ンサイトを含むベイナイト主体の組織とし、強度上昇を
はかる。焼準温度は温度のばらつきを考慮してＡｃ3 ＋
２０℃以上とし、上限は細粒を保ち強度延性のバランス
を確保するため、Ａｃ3 ＋７０℃以下が望ましい。ま
た、ここでの空冷は３００℃までの冷却速度が１０〜１
５０℃／分の範囲である。Ａｃ3 点未満の熱処理では上
記の効果が得られず所定の強度が得られない。
【００２５】以上本発明の請求項１および請求項２に記
載の電縫鋼管について説明したが、請求項３記載の電縫
鋼管でもよい。図２は請求項３記載の方法に従った工程
を示す。このように冷間絞り加工を付加することによ
り、曲げ強度の優れた角型鋼管、異形鋼管の製造が可能
である。角型および異形鋼管の形状例を図３に示す。冷
間絞り加工は、ダイス引き抜きによる方法とロールフォ
ーミングによる方法がある。素管熱処理は造管時の冷間
加工による加工歪を除去し、電縫溶接部の焼き入れ硬化
部を軟化し、冷間絞り加工性を改善するためであり、６
００℃以上の軟化焼鈍または焼準を行なう。冷間絞り後
は、冷間加工歪を除去し、強度延性のバランスを改善す
るために焼準を行なう。ただし、素管熱処理として焼準
を行なった場合は既に強度は十分に上昇しているため、
冷間絞り後の仕上げ熱処理は焼鈍を行なう。このように
すれば冷間加工による加工硬化量と焼鈍温度の組合せで
適当な強度−延性バランスが得られる。焼鈍温度は冷間
加工率によるが４５０℃以上から効果がある。
載の電縫鋼管について説明したが、請求項３記載の電縫
鋼管でもよい。図２は請求項３記載の方法に従った工程
を示す。このように冷間絞り加工を付加することによ
り、曲げ強度の優れた角型鋼管、異形鋼管の製造が可能
である。角型および異形鋼管の形状例を図３に示す。冷
間絞り加工は、ダイス引き抜きによる方法とロールフォ
ーミングによる方法がある。素管熱処理は造管時の冷間
加工による加工歪を除去し、電縫溶接部の焼き入れ硬化
部を軟化し、冷間絞り加工性を改善するためであり、６
００℃以上の軟化焼鈍または焼準を行なう。冷間絞り後
は、冷間加工歪を除去し、強度延性のバランスを改善す
るために焼準を行なう。ただし、素管熱処理として焼準
を行なった場合は既に強度は十分に上昇しているため、
冷間絞り後の仕上げ熱処理は焼鈍を行なう。このように
すれば冷間加工による加工硬化量と焼鈍温度の組合せで
適当な強度−延性バランスが得られる。焼鈍温度は冷間
加工率によるが４５０℃以上から効果がある。
【００２６】
【実施例】第１表に、サイズφ３４．１×ｔ２．０ｍｍ
の電縫鋼管を従来法および本発明法により製造した条件
および結果を示す。ここでの冷間伸管はダイスを用いて
角形状に空引きを行なった。従来法では１５０ｋｇｆ／
ｍｍ2 以上の強度を達成しても伸びは１０％を達成でき
ないが、本発明法では達成できる。また、本発明によれ
ば、造管後に焼準の熱処理を加えることによって母材部
・溶接部が均一で強度・延靭性バランスの優れた超高張
力電縫鋼管を得ることができる。熱処理後に更に冷間伸
管加工を付加することにより、各種寸法を容易に製造で
きるため、小ロット対応が可能であり、経済的である。
また、任意の断面に加工できるので曲げ加工性の優れた
角管等が製造可能である。更に冷間伸管後に焼準を行う
ことにより延性を増し、強度−延性バランスを改善す
る。また、必要に応じて、熱間板厚圧延における仕上圧
延温度および巻取温度を適正に制御することにより、低
強度で延性の優れた素材鋼板を製造して造管を容易にす
ることができる。なお、本実施例は冷間伸管を行った
が、要は冷間で絞り加工を行えば加工硬化により強度の
上昇が得られるため、ロールフォーミングによる絞り加
工でも同様な効果が得られる。
の電縫鋼管を従来法および本発明法により製造した条件
および結果を示す。ここでの冷間伸管はダイスを用いて
角形状に空引きを行なった。従来法では１５０ｋｇｆ／
ｍｍ2 以上の強度を達成しても伸びは１０％を達成でき
ないが、本発明法では達成できる。また、本発明によれ
ば、造管後に焼準の熱処理を加えることによって母材部
・溶接部が均一で強度・延靭性バランスの優れた超高張
力電縫鋼管を得ることができる。熱処理後に更に冷間伸
管加工を付加することにより、各種寸法を容易に製造で
きるため、小ロット対応が可能であり、経済的である。
また、任意の断面に加工できるので曲げ加工性の優れた
角管等が製造可能である。更に冷間伸管後に焼準を行う
ことにより延性を増し、強度−延性バランスを改善す
る。また、必要に応じて、熱間板厚圧延における仕上圧
延温度および巻取温度を適正に制御することにより、低
強度で延性の優れた素材鋼板を製造して造管を容易にす
ることができる。なお、本実施例は冷間伸管を行った
が、要は冷間で絞り加工を行えば加工硬化により強度の
上昇が得られるため、ロールフォーミングによる絞り加
工でも同様な効果が得られる。
【００２７】
【表１】
【００２８】
【表２】
【００２９】
【発明の効果】本発明によれば、電縫造管後に焼入れま
たは焼入れ、焼戻しをする必要が無く、ピース毎に処理
する特殊な熱処理設備を必要としないため、経済的であ
る。さらに、より剛性の高い構造部材として注目されて
いる角型鋼管、異形鋼管が容易に製造できる。また、従
来の焼準タイプに比較すると転炉で製造が可能であり、
Ｎｉ等の高価な合金が含まれていないので経済的であ
る。さらに、特性においても引張り強度１５０ｋｇｆ／
ｍｍ2 以上、伸び１０％以上の優れた強度−伸びバラン
スを有する超高張力電縫鋼管を製造することが可能にな
るので、産業上貢献するところが極めて大である。
たは焼入れ、焼戻しをする必要が無く、ピース毎に処理
する特殊な熱処理設備を必要としないため、経済的であ
る。さらに、より剛性の高い構造部材として注目されて
いる角型鋼管、異形鋼管が容易に製造できる。また、従
来の焼準タイプに比較すると転炉で製造が可能であり、
Ｎｉ等の高価な合金が含まれていないので経済的であ
る。さらに、特性においても引張り強度１５０ｋｇｆ／
ｍｍ2 以上、伸び１０％以上の優れた強度−伸びバラン
スを有する超高張力電縫鋼管を製造することが可能にな
るので、産業上貢献するところが極めて大である。
【図１】本発明の請求項１および請求項２に記載の方法
の製造工程図。
の製造工程図。
【図２】請求項３に記載の方法の製造工程を示す図。
【図３】（ａ），（ｂ），（ｃ）は、本発明の角型およ
び異形鋼管の形状例を示す図。
び異形鋼管の形状例を示す図。
Claims (3)
- 【請求項１】 成分組成が重量で Ｃ：０．１５〜０．４０％、 Ｓｉ：０．０５〜０．５０％、 Ｍｎ：２．０〜３．０％、 Ｐ：０．００５〜０．０２０％、 Ｓ：０．０００５〜０．００６０％、 Ａｌ：０．０１〜０．０８％、 Ｂ：０．００１０〜０．００３０％、 Ｎ：０．００２〜０．００５％、 Ｃｒ：０．１〜０．７％、 Ｍｏ：０．１〜１．５％ を含有させる残部Ｆｅ及び不可避的元素よりなる電縫鋼
管において、熱処理として焼準を行ない、ミクロ組織を
ベイナイト主体としたことを特徴とする延性の優れたＣ
ｒ−Ｍｏ系超高張力電縫鋼管。 - 【請求項２】 成分組成が重量で Ｃ：０．１５〜０．４０％、 Ｓｉ：０．０５〜０．５０％、 Ｍｎ：２．０〜３．０％、 Ｐ：０．００５〜０．０２０％、 Ｓ：０．０００５〜０．００６％、 Ａｌ：０．０１〜０．０８％、 Ｂ：０．００１０〜０．００３０％、 Ｎ：０．００２〜０．００５％ Ｃｒ：０．１〜０．７％、 Ｍｏ：０．１〜１．５％に、 Ｔｉ：０．０１〜０．２０％、 Ｎｂ：０．０１〜０．２０％以下を１種以上 を含有させる残部Ｆｅ及び不可避的元素よりなる電縫鋼
管において、熱処理として焼準を行ない、ミクロ組織を
ベイナイト主体としたことを特徴とする延性の優れたＣ
ｒ−Ｍｏ系超高張力電縫鋼管。 - 【請求項３】 請求項１または請求項２の成分組成より
なる角形または異形の電縫鋼管において、熱処理として
焼準を行ない、ミクロ組織をベイナイト主体としたこと
を特徴とする延性の優れたＣｒ−Ｍｏ系超高張力電縫鋼
管。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4942092A JPH05247590A (ja) | 1992-03-06 | 1992-03-06 | 延性の優れたＣｒ−Ｍｏ系超高張力電縫鋼管 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4942092A JPH05247590A (ja) | 1992-03-06 | 1992-03-06 | 延性の優れたＣｒ−Ｍｏ系超高張力電縫鋼管 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05247590A true JPH05247590A (ja) | 1993-09-24 |
Family
ID=12830590
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4942092A Withdrawn JPH05247590A (ja) | 1992-03-06 | 1992-03-06 | 延性の優れたＣｒ−Ｍｏ系超高張力電縫鋼管 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH05247590A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH10204585A (ja) * | 1996-12-31 | 1998-08-04 | Ascometal | 冷間塑性変形で鋼製品を製造するための鋼と、その製造方法 |
-
1992
- 1992-03-06 JP JP4942092A patent/JPH05247590A/ja not_active Withdrawn
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH10204585A (ja) * | 1996-12-31 | 1998-08-04 | Ascometal | 冷間塑性変形で鋼製品を製造するための鋼と、その製造方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP6700398B2 (ja) | 高降伏比型高強度冷延鋼板及びその製造方法 | |
| JP7291222B2 (ja) | 延性及び加工性に優れた高強度鋼板、及びその製造方法 | |
| JPH07118795A (ja) | 加工性の優れた冷延鋼板及びその製造方法 | |
| JPH09118952A (ja) | 降伏比の低い高強度熱延鋼板部材 | |
| JPH08143952A (ja) | 加工性、疲労特性及び表面性状に優れた高強度熱延鋼板の製造方法 | |
| JP2621744B2 (ja) | 超高張力冷延鋼板およびその製造方法 | |
| JPH05287439A (ja) | 延性の優れたＭｏ−Ｖ系超高張力電縫鋼管 | |
| JP7440619B2 (ja) | 均一延伸率及び加工硬化率に優れた鋼板及びその製造方法 | |
| JPH06179945A (ja) | 延性の優れたＣｒ−Ｍｏ系超高張力電縫鋼管 | |
| JP2588648B2 (ja) | 超高張力電縫鋼管の製造方法 | |
| JP2023553164A (ja) | 曲げ性及び成形性に優れた高強度鋼板及びこの製造方法 | |
| JP2618563B2 (ja) | 溶接熱影響部の軟化しにくい高強度電縫鋼管およびその製造方法 | |
| JP2840978B2 (ja) | 超高張力電縫鋼管の製造方法 | |
| JP3117529B2 (ja) | 延性の優れたＭｏ系超高張力電縫鋼管 | |
| JPH05247588A (ja) | 延性の優れたＣｒ系超高張力電縫鋼管 | |
| JPH06179944A (ja) | 延性の優れたＣｒ系超高張力電縫鋼管 | |
| JP7637161B2 (ja) | 成形性に優れた高強度鋼板及びこの製造方法 | |
| KR102811823B1 (ko) | 냉연 강판 및 그 제조방법 | |
| JPH07278730A (ja) | 延性および靭性の優れた引張強度が１０８０〜１４５０ＭＰａの電縫鋼管およびその製造方法 | |
| JPH05247534A (ja) | 延性の優れたＣｒ系超高張力電縫鋼管の製造方法 | |
| JPH04103719A (ja) | 超高強度電縫鋼管の製造方法 | |
| JPH05247536A (ja) | 延性の優れたＣｒ−Ｍｏ系超高張力電縫鋼管の製造方法 | |
| JPH06184693A (ja) | Ｍｏ系超高張力電縫鋼管及びその製造方法 | |
| JPH06179939A (ja) | 延性の優れたＭｏ系超高張力電縫鋼管 | |
| JPH0718374A (ja) | 延靱性の優れた超高張力電縫鋼管およびその製造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 19990518 |