JPH04125069A - 電源装置 - Google Patents
電源装置Info
- Publication number
- JPH04125069A JPH04125069A JP2243916A JP24391690A JPH04125069A JP H04125069 A JPH04125069 A JP H04125069A JP 2243916 A JP2243916 A JP 2243916A JP 24391690 A JP24391690 A JP 24391690A JP H04125069 A JPH04125069 A JP H04125069A
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- Japan
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- power supply
- supply device
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- Control Or Security For Electrophotography (AREA)
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、電源装置、特に画像処理装置の帯電用電源等
に用いる電源装置に関するものである。
に用いる電源装置に関するものである。
画像処理装置である電子写真式の複写機・プリンター等
における接触帯電ローラーあるいは、ブレードの駆動源
として、正弦波交流高圧に直流高圧を重畳した電源が用
いられている。
における接触帯電ローラーあるいは、ブレードの駆動源
として、正弦波交流高圧に直流高圧を重畳した電源が用
いられている。
従来のこの種の電源装置では、第７図に示ように正弦波
交流高圧電源として、正弦波発生回路１の出力を昇圧ト
ランスＴ１で昇圧する方式を用いてきた。図において、
Ｌｌは１次巻線、Ｌ２は２次巻線である。
交流高圧電源として、正弦波発生回路１の出力を昇圧ト
ランスＴ１で昇圧する方式を用いてきた。図において、
Ｌｌは１次巻線、Ｌ２は２次巻線である。
しかしながら、従来の電源装置の正弦波交流高圧電源は
、スイッチング駆動することができないため、電力ロス
が大きく、駆動回路の昇温対策が必要である。また、プ
ッシュプルあるいは相補駆動するため、回路が複雑にな
る。さらに、正弦波発生回路そのものが矩形波発生回路
に比べて、素子数が多く、かつ、バラツキ鯖度を要求さ
れる素子数も多く必要で、コスト高となる。
、スイッチング駆動することができないため、電力ロス
が大きく、駆動回路の昇温対策が必要である。また、プ
ッシュプルあるいは相補駆動するため、回路が複雑にな
る。さらに、正弦波発生回路そのものが矩形波発生回路
に比べて、素子数が多く、かつ、バラツキ鯖度を要求さ
れる素子数も多く必要で、コスト高となる。
本発明は、以上のような従来例の問題点を解消するため
になさたれもので、電力損失か少なく、小型化できる電
源装置の提供を目的としている。
になさたれもので、電力損失か少なく、小型化できる電
源装置の提供を目的としている。
（課題を解決するための手段〕
このため、本発明においては、直流電力から１次側のス
イッチング素子を駆動して昇圧するトランスと、前記ト
ランスの２次巻線と、コンデンサとで形成し、前記１次
側の駆動周波数に共振して負荷に正弦波電圧を供給する
共振回路と、を備え、前記負荷に流れる電流を検出し、
この負荷電流を所定債に前記スイッチング素子の通電時
間比率を変えて制御することを特徴とする電源装置とす
る。
イッチング素子を駆動して昇圧するトランスと、前記ト
ランスの２次巻線と、コンデンサとで形成し、前記１次
側の駆動周波数に共振して負荷に正弦波電圧を供給する
共振回路と、を備え、前記負荷に流れる電流を検出し、
この負荷電流を所定債に前記スイッチング素子の通電時
間比率を変えて制御することを特徴とする電源装置とす
る。
なお、前記トランスは、鉄共振トランスで、かつ、前記
コンデンサは負荷容量で形成したことを特徴とする。
コンデンサは負荷容量で形成したことを特徴とする。
また、前記トランスには、一次側と密結合された３次巻
線を設け、この３次巻線の出力を前記１次側で駆動され
るスイッチング素子の遮断時に整流する直流出力とした
ことを特徴とする。
線を設け、この３次巻線の出力を前記１次側で駆動され
るスイッチング素子の遮断時に整流する直流出力とした
ことを特徴とする。
前記トランスには、１次巻線巻数の数倍比率の巻数を持
つリセット巻線を設けたことを特徴とする。
つリセット巻線を設けたことを特徴とする。
トランスには、２次巻線にコンデンサと直列に１００に
Ωないし１０ＭΩの抵抗器を設けたことを特徴とする。
Ωないし１０ＭΩの抵抗器を設けたことを特徴とする。
トランスには、２次巻線にコンデンサと直列にチョーク
コイルを設けたことを特徴とする。
コイルを設けたことを特徴とする。
また、前記トランス及び前記共振回路のそれぞれを備え
、前記共振回路の正弦波電圧の振幅を検出し、この検出
出力を所定偵にスイッチング素子の通電時間比率を変え
て制御することを特徴とする電源装置とする。
、前記共振回路の正弦波電圧の振幅を検出し、この検出
出力を所定偵にスイッチング素子の通電時間比率を変え
て制御することを特徴とする電源装置とする。
また、前記共振回路と、前記３次巻線と、を備え、前記
共振回路と前記３次巻線とを接続して、前記共振回路の
正弦波電圧に前記３次巻線の直流出力を接触帯電用直流
バイアスとして重畳したことを特徴とする電源装置とす
る。
共振回路と前記３次巻線とを接続して、前記共振回路の
正弦波電圧に前記３次巻線の直流出力を接触帯電用直流
バイアスとして重畳したことを特徴とする電源装置とす
る。
３次巻線は、この３次巻線の整流した直流出力を負荷に
現像スリーブ印加用の現像バイアスとして接続すること
を特徴とする。
現像スリーブ印加用の現像バイアスとして接続すること
を特徴とする。
あるいは３次巻線は、この３次巻線の整流した直流出力
を負荷に転写ローラー印加用の転写バイアスとして接続
することを特徴とすることにより、前記目的を達成しよ
うとするものである。
を負荷に転写ローラー印加用の転写バイアスとして接続
することを特徴とすることにより、前記目的を達成しよ
うとするものである。
直流電力からトランスの１次側をスイッチング素子で駆
動し、トランスの２次巻線とコンデンサとで１次側の駆
動周波数と共振する共振回路を形成し、負荷に正弦波電
圧を供給する。また、この際、負荷に流れる電流を検出
し、所定値になるよう前記スイッチング素子の通電時間
比率を変えて制御する。
動し、トランスの２次巻線とコンデンサとで１次側の駆
動周波数と共振する共振回路を形成し、負荷に正弦波電
圧を供給する。また、この際、負荷に流れる電流を検出
し、所定値になるよう前記スイッチング素子の通電時間
比率を変えて制御する。
なお、トランスは鉄共振トランスで、コンデンサは特別
にコンデンサを付加することはなく、負荷の容量で共振
回路を形成することができる。
にコンデンサを付加することはなく、負荷の容量で共振
回路を形成することができる。
また、前記トランスに設けた３次巻線により、この誘起
電圧を整流した直流出力電源とすることができる。
電圧を整流した直流出力電源とすることができる。
前記トランスの１次側に設けたリセット巻線により、ス
イッチング素子の遮断後、リセットダイオードを早目に
導通させ、スイッチング素子のコレクタ出力を供給電圧
より昇圧する。
イッチング素子の遮断後、リセットダイオードを早目に
導通させ、スイッチング素子のコレクタ出力を供給電圧
より昇圧する。
前記トランスの２次巻線に設けたコンデンサと直列の所
定の抵抗またはチョークコイルにより、正弦波の波形整
形が可能となる。
定の抵抗またはチョークコイルにより、正弦波の波形整
形が可能となる。
前記トランスと、前記共振回路とで構成する本発明に係
る電源装置は、共振回路出力の振幅を検出して出力を所
定値とするよう制御することができる。
る電源装置は、共振回路出力の振幅を検出して出力を所
定値とするよう制御することができる。
また、この直流出力は、正弦波電圧に重畳され複写機等
の接触帯電用直流バイアスとして、また前記直流出力は
現像用直流バイアス、または転写ローラー用転写バイア
スとして働く。
の接触帯電用直流バイアスとして、また前記直流出力は
現像用直流バイアス、または転写ローラー用転写バイア
スとして働く。
以下に、本発明を実施例に基づいて説明する。
（実施例１）
第１図は本発明に係る実施例１の回路図、第２図は第１
図に示す実施例１における各部の電圧波形図である。な
お、第７図に示す従来例と同一（相当）構成要素は同一
符号で表わす。
図に示す実施例１における各部の電圧波形図である。な
お、第７図に示す従来例と同一（相当）構成要素は同一
符号で表わす。
図において、Ｔ１はトランスである鉄共振トランス、Ｌ
ｌａは１次巻線、Ｌｌｂはそのリセット巻線で１次巻線
Ｌｌａのほぼ３〜１０倍の巻数を持つ、Ｌ２は２次巻線
のほぼ５０〜２００倍の昇圧比を持つ高圧巻線で５１次
巻線Ｌｌａ、Ｌｌｂとはギャップで磁気結合をゆるくし
である。
ｌａは１次巻線、Ｌｌｂはそのリセット巻線で１次巻線
Ｌｌａのほぼ３〜１０倍の巻数を持つ、Ｌ２は２次巻線
のほぼ５０〜２００倍の昇圧比を持つ高圧巻線で５１次
巻線Ｌｌａ、Ｌｌｂとはギャップで磁気結合をゆるくし
である。
Ｌ３は１次巻線Ｌｌａ、Ｌｌｂと密結合された３次巻線
である。ＱｌはトランスＴ１の１次側で直流電源入力を
オン・オフ制御するスイッチング素子であるスイッチン
グトランジスタ、Ｃ２はトランスＴ１の２次巻線Ｌ２に
並列接続されたコンデンサ、Ｃ３は負荷である帯電ロー
ラーの負荷容量、２は負荷電流を検出する電流検出回路
、３は負荷電流を所定値である基準電源５と比較する誤
差増幅器、４は誤差増幅器３の出力を受けてスイッチン
グトランジスタＱ１を制御するＰＷＭ （パルス幅変調
）回路である。また、Ｄｌはリセット用のダイオード、
Ｄ２は３次巻線Ｌｌａの誘起電圧を整流する整流素子で
ある整流ダイオード、Ｐｌは出力端子、Ａは共振回路、
Ｂは直流出力回路である。
である。ＱｌはトランスＴ１の１次側で直流電源入力を
オン・オフ制御するスイッチング素子であるスイッチン
グトランジスタ、Ｃ２はトランスＴ１の２次巻線Ｌ２に
並列接続されたコンデンサ、Ｃ３は負荷である帯電ロー
ラーの負荷容量、２は負荷電流を検出する電流検出回路
、３は負荷電流を所定値である基準電源５と比較する誤
差増幅器、４は誤差増幅器３の出力を受けてスイッチン
グトランジスタＱ１を制御するＰＷＭ （パルス幅変調
）回路である。また、Ｄｌはリセット用のダイオード、
Ｄ２は３次巻線Ｌｌａの誘起電圧を整流する整流素子で
ある整流ダイオード、Ｐｌは出力端子、Ａは共振回路、
Ｂは直流出力回路である。
次に動作について説明する。
第２図に各部の電圧波形を示す。（ａ）はＰＷＭ回路４
の出力波形、（ｂ）はスイッチングトランジスタＱ１の
コレクタ出力波形、（Ｃ）は３次巻ｉＬ３の出力波形、
（ｄ）は出力端子Ｐ１での出力波形である。
の出力波形、（ｂ）はスイッチングトランジスタＱ１の
コレクタ出力波形、（Ｃ）は３次巻ｉＬ３の出力波形、
（ｄ）は出力端子Ｐ１での出力波形である。
１次側のスイッチングトランジスタＱ１の遮断時に整流
ダイオードＤ２を導通して、第２図（Ｃ）に示す３次巻
線の出力を整流して整流ダイオードＤ２のアノードにほ
ぼ−５０〜−５００ｖの負の直流高電圧を取り出す。こ
の直流高電圧は２次巻１ＱＬ２に接続されて２次巻線Ｌ
２の交流出力に重畳され、第２図（ｄ）に示す電圧波形
の出力となる。
ダイオードＤ２を導通して、第２図（Ｃ）に示す３次巻
線の出力を整流して整流ダイオードＤ２のアノードにほ
ぼ−５０〜−５００ｖの負の直流高電圧を取り出す。こ
の直流高電圧は２次巻１ＱＬ２に接続されて２次巻線Ｌ
２の交流出力に重畳され、第２図（ｄ）に示す電圧波形
の出力となる。
なお、トランスＴ１は、２次巻ｆｉＬ２のインダクタン
スと、コンデンサＣ２と帯電ローラーの負荷容量Ｃ３と
からなる並列コンデンサの容量で、１次側の駆動周波数
を中心周波数とする共振回路を形成するように構成され
ている。
スと、コンデンサＣ２と帯電ローラーの負荷容量Ｃ３と
からなる並列コンデンサの容量で、１次側の駆動周波数
を中心周波数とする共振回路を形成するように構成され
ている。
このため、２次巻線Ｌ２の両端からは正弦波交流高電圧
出力が得られる。リセット巻線Ｌｌｂは、スイッチング
トランジスタＱ１の遮断後、リセットダイオードＤ１が
早目に導通するようにする。このため、スイッチングト
ランジスタＱ１のコレクタ出力は第２図（ｂ）に示すよ
うに入力端子Ｖｃｃの約２倍の電圧となる。２次巻線Ｌ
２の出力は、出力端子Ｐ１を介して帯電用ローラーに給
電される。
出力が得られる。リセット巻線Ｌｌｂは、スイッチング
トランジスタＱ１の遮断後、リセットダイオードＤ１が
早目に導通するようにする。このため、スイッチングト
ランジスタＱ１のコレクタ出力は第２図（ｂ）に示すよ
うに入力端子Ｖｃｃの約２倍の電圧となる。２次巻線Ｌ
２の出力は、出力端子Ｐ１を介して帯電用ローラーに給
電される。
また、この帯電ローラーの負荷電流は、抵抗Ｒ３によっ
て端子電圧に変換され、電流検出回路２で交直変換され
、誤差増幅器３で所定値である基準値と比較される。そ
して、この比較出力は、ＰＷＭ回路４によって、出力に
応じた通電時間比率のパルス幅に変換されて負荷電流が
所定値となるよう１次側のスイッチングトランジスタＱ
１を所定周波数で駆動して制御する。第２図（ａ）に、
このスイッチングトランジスタＱ１を駆動するＰＷＭ回
路４の出力波形を示す。
て端子電圧に変換され、電流検出回路２で交直変換され
、誤差増幅器３で所定値である基準値と比較される。そ
して、この比較出力は、ＰＷＭ回路４によって、出力に
応じた通電時間比率のパルス幅に変換されて負荷電流が
所定値となるよう１次側のスイッチングトランジスタＱ
１を所定周波数で駆動して制御する。第２図（ａ）に、
このスイッチングトランジスタＱ１を駆動するＰＷＭ回
路４の出力波形を示す。
（実施例２）
第３図は本発明に係る実施例２の回路図を示す。なお、
第７図に示す従来例および第１．２図に示す実施例１と
同一（相当）構成要素は同一符号で表わし、重複説明は
省略する。
第７図に示す従来例および第１．２図に示す実施例１と
同一（相当）構成要素は同一符号で表わし、重複説明は
省略する。
第３図において、Ｌ４はトランスＴ１の検出巻線、６は
電圧の振幅を検出する振幅検出回路である。第１図に示
す実施例１の回路図の電流検出回路２に代えてトランス
Ｔ１の２次巻線Ｌ２に密結合された検出巻線Ｌ４を設け
、２次巻線Ｌ２の出力振幅相当の出力を振幅検出回路６
で検出し、その後は実施例１と同様にしてスイッチング
トランジスタＱ１を制御し、出力振幅を安定化した。
電圧の振幅を検出する振幅検出回路である。第１図に示
す実施例１の回路図の電流検出回路２に代えてトランス
Ｔ１の２次巻線Ｌ２に密結合された検出巻線Ｌ４を設け
、２次巻線Ｌ２の出力振幅相当の出力を振幅検出回路６
で検出し、その後は実施例１と同様にしてスイッチング
トランジスタＱ１を制御し、出力振幅を安定化した。
さらに、振幅回路Ａの第１図に示す付加コンデンサＣ２
を省略し、帯電ローラーの負荷容量Ｃ３と２次巻線Ｌ２
とで共振回路Ａを形成した電源装置である。このように
共振回路Ａのコテンンサに負荷容量Ｃ３を利用すれば、
部品を省略し小型化できる。
を省略し、帯電ローラーの負荷容量Ｃ３と２次巻線Ｌ２
とで共振回路Ａを形成した電源装置である。このように
共振回路Ａのコテンンサに負荷容量Ｃ３を利用すれば、
部品を省略し小型化できる。
（実施例３）
第４図は実施例３の回路図である。図において、トラン
スＴ１の３次巻線の整流出力を３分岐して、それぞれに
シリーズレギュレータ７ａ〜７Ｃを設け、これらを複写
機の現像ＤＣ）＜イアス、転写バイアス、帯電用ＤＣバ
イアスとして供給し、その他の回路は実施例２と同様に
した電源装置である。
スＴ１の３次巻線の整流出力を３分岐して、それぞれに
シリーズレギュレータ７ａ〜７Ｃを設け、これらを複写
機の現像ＤＣ）＜イアス、転写バイアス、帯電用ＤＣバ
イアスとして供給し、その他の回路は実施例２と同様に
した電源装置である。
（実施例４）
第５図は実施例４の回路図である。実施例４はトランス
Ｔ１の共振回路Ａを構成する２次巻線Ｌ２と直列に抵抗
Ｒ４を挿入した電源装置で正弦波高電圧の波形整形を良
くするために設けたものである。その他の回路は実質的
に第１図に示す実施例１と同様なため説明を省略する。
Ｔ１の共振回路Ａを構成する２次巻線Ｌ２と直列に抵抗
Ｒ４を挿入した電源装置で正弦波高電圧の波形整形を良
くするために設けたものである。その他の回路は実質的
に第１図に示す実施例１と同様なため説明を省略する。
（実施例５）
第６図は実施例５の回路図である。実施例５は実施例４
と同様の目的で、トランスＴ１の共振回路Ａを構成する
２次巻線Ｌ２と直列にチョークコイルＬ５を挿入した電
源装置である。
と同様の目的で、トランスＴ１の共振回路Ａを構成する
２次巻線Ｌ２と直列にチョークコイルＬ５を挿入した電
源装置である。
以上説明したように、本発明によれば、直流電力からト
ランスの１次側をスイッチング素子で駆動し、トランス
の２次巻線に１次側の駆動周波数と共振する共振回路を
形成し、負荷に正弦波電圧を供給する構成としたので、
１個のスイッチング素子で駆動でき、電力ロスが少なく
、従ワて駆動回路の昇温対策も不用である。
ランスの１次側をスイッチング素子で駆動し、トランス
の２次巻線に１次側の駆動周波数と共振する共振回路を
形成し、負荷に正弦波電圧を供給する構成としたので、
１個のスイッチング素子で駆動でき、電力ロスが少なく
、従ワて駆動回路の昇温対策も不用である。
なお、トランスを鉄共振トランスで、共振回路のコンデ
ンサに負荷容量を利用すれば、少ない部品で効率のよい
電源装置を形成できる。
ンサに負荷容量を利用すれば、少ない部品で効率のよい
電源装置を形成できる。
また、３次巻線を設け、直流電圧も同一のトランスで正
弦波電圧と共に発生することができる。
弦波電圧と共に発生することができる。
そして、トランスの１次巻線にリセット巻線を設けたの
で昇圧効率を高めることができ、２次巻線の共振回路に
直列抵抗またはチョークコイルを挿入し、正弦波電圧の
波形を整えることができる。
で昇圧効率を高めることができ、２次巻線の共振回路に
直列抵抗またはチョークコイルを挿入し、正弦波電圧の
波形を整えることができる。
また、出力電圧の制御も負荷電流の他に出力電圧の振幅
を検出して、スイッチング素子の通電時間比率を変えて
制御することも可能である。
を検出して、スイッチング素子の通電時間比率を変えて
制御することも可能である。
また、共振回路の正弦波電圧に直流出力を重畳して、例
えば複写機の接触帯電用直流バイアスとしたり、直流出
力を現像スリーブ印加用および転写ローラー印加用とし
て１個のトランスから供給できる電源装置とすることが
できる。
えば複写機の接触帯電用直流バイアスとしたり、直流出
力を現像スリーブ印加用および転写ローラー印加用とし
て１個のトランスから供給できる電源装置とすることが
できる。
以上のように、電力損失が少なく、小型化できる電源装
置を提供できる。
置を提供できる。
第１図は本発明に係る実施例１の回路図、第２図は第１
図に示す実施例１における各部の電圧波形図、第３図は
本発明に係る実施例２の回路図、第４図は実施例３の回
路図、第５図は実施例４の回路図、第６図は実施例５の
回路図、第７図は従来の電源装置における正弦波交流高
圧電源の回路図である。 なお、各図中、同一符号は同一（相当）構成要素を示す
。 Ｔ １−−−−− トランス Ｌ １−−−−−−１次巻線 Ｌ ２−−−−−−２次巻線 Ｌ３＝−３次巻線 Ｌｌｂ−・・・・・リセット巻線 Ｃ２、Ｃ３−−−−−−コンデンサ Ａ −−−−−共振回路 Ｂ・・・・・・直流出力回路 ２−−−−−−電流検出回路 ６・・・・・・振幅検出回路 Ｒ４−−・−抵抗器 Ｌ ５−−−−−−チョークコイル
図に示す実施例１における各部の電圧波形図、第３図は
本発明に係る実施例２の回路図、第４図は実施例３の回
路図、第５図は実施例４の回路図、第６図は実施例５の
回路図、第７図は従来の電源装置における正弦波交流高
圧電源の回路図である。 なお、各図中、同一符号は同一（相当）構成要素を示す
。 Ｔ １−−−−− トランス Ｌ １−−−−−−１次巻線 Ｌ ２−−−−−−２次巻線 Ｌ３＝−３次巻線 Ｌｌｂ−・・・・・リセット巻線 Ｃ２、Ｃ３−−−−−−コンデンサ Ａ −−−−−共振回路 Ｂ・・・・・・直流出力回路 ２−−−−−−電流検出回路 ６・・・・・・振幅検出回路 Ｒ４−−・−抵抗器 Ｌ ５−−−−−−チョークコイル
Claims (10)
- （１）直流電力から１次側のスイッチング素子を駆動し
て昇圧するトランスと、前記トランスの２次巻線と、コ
ンデンサとで形成し、前記１次側の駆動周波数に共振し
て負荷に正弦波電圧を供給する共振回路と、を備え、前
記負荷に流れる電流を検出し、この負荷電流を所定値に
前記スイッチング素子の通電時間比率を変えて制御する
ことを特徴とする電源装置。 - （２）トランスは、鉄共振トランスで、かつ、コンデン
サは負荷容量で形成したことを特徴とする請求項１記載
の電源装置。 - （３）トランスには、一次側と密結合された３次巻線を
設け、この３次巻線の出力を前記１次側で駆動されるス
イッチング素子の遮断時に整流する直流出力としたこと
を特徴とする請求項１記載の電源装置。 - （４）トランスには、１次巻線巻数の数倍比率の巻数を
持つリセット巻線を設けたことを特徴とする請求項１記
載の電源装置。 - （５）トランスには、２次巻線にコンデンサと直列に１
００ＫΩないし１０ＭΩの抵抗器を設けたことを特徴と
する請求項１記載の電源装置。 - （６）トランスには、２次巻線にコンデンサと直列にチ
ョークコイルを設けたことを特徴とする請求項１記載の
電源装置。 - （７）第１項記載のトランス及び共振回路のそれぞれを
備え、前記共振回路の正弦波電圧の振幅を検出し、この
検出出力を所定値にスイッチング素子の通電時間比率を
変えて制御することを特徴とする電源装置。 - （８）第１項記載の共振回路と、第３項記載の３次巻線
と、を備え、前記共振回路と前記３次巻線とを接続して
、前記共振回路の正弦波電圧に前記３次巻線の直流出力
を接触帯電用直流バイアスとして重畳したことを特徴と
する電源装置。 - （９）３次巻線は、この３次巻線の整流した直流出力を
負荷に現像スリーブ印加用の現像バイアスとして接続す
ることを特徴とする請求項３記載の電源装置。 - （１０）３次巻線は、この３次巻線の整流した直流出力
を負荷に転写ローラー印加用の転写バイアスとして接続
することを特徴とする請求項３記載の電源装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2243916A JPH04125069A (ja) | 1990-09-17 | 1990-09-17 | 電源装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2243916A JPH04125069A (ja) | 1990-09-17 | 1990-09-17 | 電源装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04125069A true JPH04125069A (ja) | 1992-04-24 |
Family
ID=17110923
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2243916A Pending JPH04125069A (ja) | 1990-09-17 | 1990-09-17 | 電源装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH04125069A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6842591B2 (en) * | 2002-05-23 | 2005-01-11 | Samsung Electronics Co., Ltd. | Method of controlling charging potential of conductive roller in printer and apparatus therefor |
| JP2011055580A (ja) * | 2009-08-31 | 2011-03-17 | Sanken Electric Co Ltd | 共振型電力変換装置 |
-
1990
- 1990-09-17 JP JP2243916A patent/JPH04125069A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6842591B2 (en) * | 2002-05-23 | 2005-01-11 | Samsung Electronics Co., Ltd. | Method of controlling charging potential of conductive roller in printer and apparatus therefor |
| JP2011055580A (ja) * | 2009-08-31 | 2011-03-17 | Sanken Electric Co Ltd | 共振型電力変換装置 |
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