JPH04132131A - 真空遮断器用真空バルブの真空圧力測定装置 - Google Patents
真空遮断器用真空バルブの真空圧力測定装置Info
- Publication number
- JPH04132131A JPH04132131A JP25230690A JP25230690A JPH04132131A JP H04132131 A JPH04132131 A JP H04132131A JP 25230690 A JP25230690 A JP 25230690A JP 25230690 A JP25230690 A JP 25230690A JP H04132131 A JPH04132131 A JP H04132131A
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- Japan
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- vacuum
- circuit breaker
- power source
- large current
- current pulse
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- High-Tension Arc-Extinguishing Switches Without Spraying Means (AREA)
- Measuring Fluid Pressure (AREA)
- Details Of Valves (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は真空遮断器用真空バルブの真空圧力測定装置に
関するものである。
関するものである。
従来の真空バルブの内部真空圧力測定は工場出荷前に真
空バルブ単品で測愈しているため、被測定真空圧力容器
を包囲するソレノイドコイルは。
空バルブ単品で測愈しているため、被測定真空圧力容器
を包囲するソレノイドコイルは。
励磁磁束密度を大きくするため巻数を数百巻以上にし、
電源容量を余り大きくしなかった。あるいは真空圧力測
定による真空容器内の脱ガス効果を抑えるため、電極間
に印加する直流高電圧をサイラトロン等によりパルス印
加する方式等がある。
電源容量を余り大きくしなかった。あるいは真空圧力測
定による真空容器内の脱ガス効果を抑えるため、電極間
に印加する直流高電圧をサイラトロン等によりパルス印
加する方式等がある。
また、実開昭５４−３０９７５号公報に示すように、被
測定真空容器を包囲するソレノイドコイルを二重以上に
して真空圧力の測定範囲を拡大したり、公開技報番号第
８６−５０４号に示すように、電離放射線による先駆放
電を利用して真空圧力の測定範囲を拡大していた。
測定真空容器を包囲するソレノイドコイルを二重以上に
して真空圧力の測定範囲を拡大したり、公開技報番号第
８６−５０４号に示すように、電離放射線による先駆放
電を利用して真空圧力の測定範囲を拡大していた。
一方、真空遮断器に搭載された真空バルブの真空圧力測
定については、真空バルブの端板にマグネトロン素子を
具備して置く方法が検討されたが、マグネトロン素子が
高価なため、真空遮断器のコストアップの要因となるの
で実現されていない。
定については、真空バルブの端板にマグネトロン素子を
具備して置く方法が検討されたが、マグネトロン素子が
高価なため、真空遮断器のコストアップの要因となるの
で実現されていない。
また、簡易法では真空遮断器の線間の容量変化から真空
圧力の劣化を検出する方法もあるが、精度も悪く、あま
り採用されていない。
圧力の劣化を検出する方法もあるが、精度も悪く、あま
り採用されていない。
最近の高度に発達した情報化社会において安定した高品
質の電力供給を行うためには、送電、配電の基幹となる
真ゆ遮断器には高信頼性が要求されている。そのために
は真空遮断器のバイタルパーツである真空バルブの使用
寿命予測、すなわち真空圧力推移予測が注目されている
。しかしながら前述したように、真空遮断器に搭載した
状態での測定方法が確立されていない、また、真空バル
ブ単品の真空圧力測定方式は、被測定容器を包囲するコ
イルが大きかったり、電源設備が大きかったりするため
、フィールドで使用している真空遮断器の真空圧力測定
には利用されていない。
質の電力供給を行うためには、送電、配電の基幹となる
真ゆ遮断器には高信頼性が要求されている。そのために
は真空遮断器のバイタルパーツである真空バルブの使用
寿命予測、すなわち真空圧力推移予測が注目されている
。しかしながら前述したように、真空遮断器に搭載した
状態での測定方法が確立されていない、また、真空バル
ブ単品の真空圧力測定方式は、被測定容器を包囲するコ
イルが大きかったり、電源設備が大きかったりするため
、フィールドで使用している真空遮断器の真空圧力測定
には利用されていない。
現在、一番利用されている方法は、直流高電圧発生器を
用いた直流耐電圧法である。しかし、本方式は内部真空
圧力が３ Ｘ １０−”Ｔｏｒｒ以上のグロー放電領域
の真空度チエッカ−としては有効であるが、真空バルブ
の保障限界値である５Ｘ１０−４丁ｏｒｒ以下の値が測
定できない、また、真空バルブの運転中の内部真空圧力
はＩ Ｘ １０−’ＴｏｒｒがらＩＸ １０−’Ｔｏｒ
ｒの範囲内にあるため、真空バルブの寿命予測には、上
記範囲内を絶対値で把握する必要がある。
用いた直流耐電圧法である。しかし、本方式は内部真空
圧力が３ Ｘ １０−”Ｔｏｒｒ以上のグロー放電領域
の真空度チエッカ−としては有効であるが、真空バルブ
の保障限界値である５Ｘ１０−４丁ｏｒｒ以下の値が測
定できない、また、真空バルブの運転中の内部真空圧力
はＩ Ｘ １０−’ＴｏｒｒがらＩＸ １０−’Ｔｏｒ
ｒの範囲内にあるため、真空バルブの寿命予測には、上
記範囲内を絶対値で把握する必要がある。
上記従来技術は、真空遮断器に搭載された真空バルブの
内部真空圧力が絶対値で測定できないため、真空バルブ
の寿命予測ができなかった。
内部真空圧力が絶対値で測定できないため、真空バルブ
の寿命予測ができなかった。
本発明は以上の点に鑑みなされたものであり、真空遮断
器に搭載された状態の真空バルブの寿命予測および運搬
、取付けを容易にすることを可能とした真空遮断器用真
空バルブの真空圧力測定装置を提供することを目的とす
るものである。
器に搭載された状態の真空バルブの寿命予測および運搬
、取付けを容易にすることを可能とした真空遮断器用真
空バルブの真空圧力測定装置を提供することを目的とす
るものである。
上記目的は、大電流パルス電源のパルス電流の立上り時
定数を０．１〜５ｍＳに制御することにより、達成され
る。
定数を０．１〜５ｍＳに制御することにより、達成され
る。
被測定真空容器（真空バルブ）に搭載された真空バルブ
を包囲し、磁界を励磁するソレノイドコイルは真空バル
ブに装着自在（１〜５０巻）に形成した。
を包囲し、磁界を励磁するソレノイドコイルは真空バル
ブに装着自在（１〜５０巻）に形成した。
大電流パルス電源、制御回路および検出回路を、夫々複
数個に分割自在で、かつ可搬可能に形成した。
数個に分割自在で、かつ可搬可能に形成した。
上記手段を設けたので、イオン電流の発生確率が高くな
って、真空圧力測定範囲を１Ｏ−７Ｔｏｒｒまで拡大で
きるようになる。
って、真空圧力測定範囲を１Ｏ−７Ｔｏｒｒまで拡大で
きるようになる。
さらに、ソレノイドコイルが真空遮断器に搭載されてい
る真空バルブに装着自在となり、大電流パルス電源、制
御回路および検出回路は夫々複数個に分割自在となる。
る真空バルブに装着自在となり、大電流パルス電源、制
御回路および検出回路は夫々複数個に分割自在となる。
以下１図示した実施例に基づいて本発明を説明する。第
１図から第８図には本発明の一実施例が示されている。
１図から第８図には本発明の一実施例が示されている。
真空遮断器用真空バルブ１の真空圧力測定装置２は、真
空遮断器３に搭載されている真空バルブ１と、この真空
バルブ１中に気密封止された接離自在な電極４，５に高
電圧を印加する直流高圧電源６と、この電源６から電極
４，５に印加される高電圧が所定電圧に達するまでの遅
れ時間を維持する制御回路７と、この制御回路７を介し
て動作する大電流パルス電源８と、このパルス電源８の
出力により磁界を発生し、かつ真空バルブ１を包囲して
配置されるソレノイドコイル９とを備えている。そして
一対の電極４，５間を流れるイオン電流の波高値および
積分値を検出回路（イオン電流検出器）１０で測定して
真空バルブ１中の真空圧力を測定する。このように構成
された真空圧力測定袋Ｗ１２で、本実施例では大電流パ
ルス電源８のパルス電流の立上り時定数を０．１〜５ｍ
Ｓに制御した。このようにすることにより、イオン電流
の発生確率が高くなって、真空圧力測定範囲を１０−７
Ｔｏｒｒまで拡大できるようになり。
空遮断器３に搭載されている真空バルブ１と、この真空
バルブ１中に気密封止された接離自在な電極４，５に高
電圧を印加する直流高圧電源６と、この電源６から電極
４，５に印加される高電圧が所定電圧に達するまでの遅
れ時間を維持する制御回路７と、この制御回路７を介し
て動作する大電流パルス電源８と、このパルス電源８の
出力により磁界を発生し、かつ真空バルブ１を包囲して
配置されるソレノイドコイル９とを備えている。そして
一対の電極４，５間を流れるイオン電流の波高値および
積分値を検出回路（イオン電流検出器）１０で測定して
真空バルブ１中の真空圧力を測定する。このように構成
された真空圧力測定袋Ｗ１２で、本実施例では大電流パ
ルス電源８のパルス電流の立上り時定数を０．１〜５ｍ
Ｓに制御した。このようにすることにより、イオン電流
の発生確率が高くなって、真空圧力測定範囲を１０−７
Ｔｏｒｒまで拡大できるようになり。
真空遮断器３に搭載された状態の真空バルブ１の寿命予
測および運搬、取付けを容易にすることを可能とした真
空遮断器用真空バルブ１の真空圧力測定装置２を得るこ
とができる。
測および運搬、取付けを容易にすることを可能とした真
空遮断器用真空バルブ１の真空圧力測定装置２を得るこ
とができる。
すなわち第１図に示されているように、真空バルブ１は
真空遮断器３に搭載されている。真空遮断器３からの真
空バルブ１の開閉動作指令は絶縁操作ロッド１１より伝
達される。真空バルブ１は、絶縁筒１２と上下の端板お
よびベローズ１３により真空気密を保持されている。閉
鎖配電盤との接続は外部端子１４．１５を介して行う。
真空遮断器３に搭載されている。真空遮断器３からの真
空バルブ１の開閉動作指令は絶縁操作ロッド１１より伝
達される。真空バルブ１は、絶縁筒１２と上下の端板お
よびベローズ１３により真空気密を保持されている。閉
鎖配電盤との接続は外部端子１４．１５を介して行う。
第１図の状態で真空圧力を測定するためには、ソレノイ
ドコイル９を真空バルブ１に装着する。
ドコイル９を真空バルブ１に装着する。
この時、真空バルブ１が絶縁碍子やモールド製の絶縁カ
バー（いずれも図示せず）に固着されているため、ソレ
ノイドコイル９の装着は容易でない。
バー（いずれも図示せず）に固着されているため、ソレ
ノイドコイル９の装着は容易でない。
そのため、絶縁碍子あるいは絶縁カバーと真空バルブ１
との空隙および相間空隙を考慮して、ソレノイドコイル
９の巻数は５０巻から１巻の範囲となる。
との空隙および相間空隙を考慮して、ソレノイドコイル
９の巻数は５０巻から１巻の範囲となる。
真空圧力測定装置２は、直流高電圧電源６．大電流パル
ス電源８．検出回路１０．直流高電圧を接地する接地ス
イッチ１６および接地抵抗１７゜電源６および機器を制
御し、かつイオン電流を表示する表示器を具備している
制御回路７から構成されている。
ス電源８．検出回路１０．直流高電圧を接地する接地ス
イッチ１６および接地抵抗１７゜電源６および機器を制
御し、かつイオン電流を表示する表示器を具備している
制御回路７から構成されている。
大電流パルス電源８は第２図に示す回路構成になってい
る。８ａは電源、８ｂ、８Ｑ、８ｏは制限抵抗、８ ｃ
ｖ ８ ｍ＊ ８ ｐはパルス発生回路を示す。各パ
ルス発生回路８ｃ、８ｍ、８ｐは、リアクタンスと容量
とで構成される。パルス発生回路８ｃはリアクタンス８
ｅ、８ｇ、８ｊと容量８ｄ。
る。８ａは電源、８ｂ、８Ｑ、８ｏは制限抵抗、８ ｃ
ｖ ８ ｍ＊ ８ ｐはパルス発生回路を示す。各パ
ルス発生回路８ｃ、８ｍ、８ｐは、リアクタンスと容量
とで構成される。パルス発生回路８ｃはリアクタンス８
ｅ、８ｇ、８ｊと容量８ｄ。
８ｆ、８ｈ、８ｉで構成されている。他のパルス発生回
路８ｍ、８ｐも基本構成はパルス発生回路８ｃと同じで
ある。同図表示のパルス発生回路内の鎖線は、インダク
タンスと容量との組合せを任意に行えるようにし、後述
の励磁電流波形を形成するものである。また、パルス発
生回路８ｃ。
路８ｍ、８ｐも基本構成はパルス発生回路８ｃと同じで
ある。同図表示のパルス発生回路内の鎖線は、インダク
タンスと容量との組合せを任意に行えるようにし、後述
の励磁電流波形を形成するものである。また、パルス発
生回路８ｃ。
８ｍ、８ｐを鎖線で接続しているのも、任意に並列接続
できることを示すものである。パルス発生回路８ｃ、８
ｍ、８ｐの出力側に夫々放電スイッチ８に、８ｎ、８ｑ
を設置し、最終段のパルス発生回路８ｐにはパルス波形
整形器８ｒを具備させた。そしてこの大電流パルス電源
の出力端にソレノイドコイル９を接続する。
できることを示すものである。パルス発生回路８ｃ、８
ｍ、８ｐの出力側に夫々放電スイッチ８に、８ｎ、８ｑ
を設置し、最終段のパルス発生回路８ｐにはパルス波形
整形器８ｒを具備させた。そしてこの大電流パルス電源
の出力端にソレノイドコイル９を接続する。
この大電流パルス電源の動作を、次に説明する。
電源８ａより各制限抵抗８ｂ、８Ω、８ｏを経て各パル
ス発生回路８ｃ、８ｍ、８ｐの容量（例えば発生回路８
ｃについては８ｄ、８ｆ、８ｈ。
ス発生回路８ｃ、８ｍ、８ｐの容量（例えば発生回路８
ｃについては８ｄ、８ｆ、８ｈ。
８ｉ）に充電される。充電が完了した時点で放電スイッ
チ８に、８ｎ、８ｑを時間遅れをもって導通すると、パ
ルス発生回路８ｃ、８ｍ、８ｐを重畳した電流波形を形
成することができる。最終段のパルス波形整形器８ｒで
パルス電流波形の波尾を成形している。
チ８に、８ｎ、８ｑを時間遅れをもって導通すると、パ
ルス発生回路８ｃ、８ｍ、８ｐを重畳した電流波形を形
成することができる。最終段のパルス波形整形器８ｒで
パルス電流波形の波尾を成形している。
第３図には、真空圧力測定装置の簡単なタイムチャート
が示されている。大電流パルス電源８（第１図参照）は
既に充電完了の状態であることを前提とする１図中Ａは
直流高電圧、Ｂはパルス励磁電流、Ｃはイオン電流を示
す。まず、直流高電圧電源６（第１図参照）のスイッチ
がＯＮされると、直流高電圧が所定電圧に達するまでＴ
１の時間遅れがある。ＴｌになったらＴ８後にパルス電
源８（第１図参照）の放電スイッチをＯＮして、パルス
電流Ｂを通電する。イオン電流Ｃは若干の時間遅れで発
生する。この時、直流高電圧Ａは、所定電圧をＴｚ秒持
続する。また、パルス電流ＢについてもＴｓ秒持続させ
る必要がある。
が示されている。大電流パルス電源８（第１図参照）は
既に充電完了の状態であることを前提とする１図中Ａは
直流高電圧、Ｂはパルス励磁電流、Ｃはイオン電流を示
す。まず、直流高電圧電源６（第１図参照）のスイッチ
がＯＮされると、直流高電圧が所定電圧に達するまでＴ
１の時間遅れがある。ＴｌになったらＴ８後にパルス電
源８（第１図参照）の放電スイッチをＯＮして、パルス
電流Ｂを通電する。イオン電流Ｃは若干の時間遅れで発
生する。この時、直流高電圧Ａは、所定電圧をＴｚ秒持
続する。また、パルス電流ＢについてもＴｓ秒持続させ
る必要がある。
第４図はパルス電流Ｂの波形をモデル化した図形である
。波高値の６３％に達する時定数τは、回路定数とソレ
ノイドコイル９（第１図参照）のりアクタンスとにより
決定される。ω１はパルス発生回路８ｃ（第２図参照）
のみの波形で、ω２はパルス発生回路８ｍ、８ｐ （第
２図参照）を重畳した波形であるａＴａは波高値の５０
％の電流ｈａｏの時間を示す。
。波高値の６３％に達する時定数τは、回路定数とソレ
ノイドコイル９（第１図参照）のりアクタンスとにより
決定される。ω１はパルス発生回路８ｃ（第２図参照）
のみの波形で、ω２はパルス発生回路８ｍ、８ｐ （第
２図参照）を重畳した波形であるａＴａは波高値の５０
％の電流ｈａｏの時間を示す。
第５図は真空圧力とイオン電流形成時間ｔとの関係を示
す。イオン電流形成時間とは、真空バルブ１ （第１図
参照）の電極間に電圧を印加し、真空バルブ１を包囲し
たソレノイドコイル９（共に第１図参照）にパルス電流
を通電して励磁した瞬間から真空バルブ内のガス分子が
イオン化し、イオン電流が形成されるまでの時間である
。イオン電流の検出は、イオン電流が形成されなければ
できないので、イオン電流が形成されるまでの時間、パ
ルス電流のｈｓｏ（第４図参照）を持続させる必要があ
る。同図の直線ａはソレノイドコイル９（第１１！Ｉ参
照）の巻数が数千者の従来方式によるイオン化時間を示
す、直線すはそのイオン化電流形成時間を示す、直線Ｃ
はソレノイドコイル９（第１図参照）の巻数を５０巻以
下にし、パルス電流の立上り時定数τ（第３図および第
４図参照）を５ ｍ Ｓ以下にした時のイオン化時間で
あり、直線ｄはその時のイオン化電流形成時間である。
す。イオン電流形成時間とは、真空バルブ１ （第１図
参照）の電極間に電圧を印加し、真空バルブ１を包囲し
たソレノイドコイル９（共に第１図参照）にパルス電流
を通電して励磁した瞬間から真空バルブ内のガス分子が
イオン化し、イオン電流が形成されるまでの時間である
。イオン電流の検出は、イオン電流が形成されなければ
できないので、イオン電流が形成されるまでの時間、パ
ルス電流のｈｓｏ（第４図参照）を持続させる必要があ
る。同図の直線ａはソレノイドコイル９（第１１！Ｉ参
照）の巻数が数千者の従来方式によるイオン化時間を示
す、直線すはそのイオン化電流形成時間を示す、直線Ｃ
はソレノイドコイル９（第１図参照）の巻数を５０巻以
下にし、パルス電流の立上り時定数τ（第３図および第
４図参照）を５ ｍ Ｓ以下にした時のイオン化時間で
あり、直線ｄはその時のイオン化電流形成時間である。
真空圧力Ｐが１０−’Ｔｏｒｒの時はｈｌｓｏのＴ４時
間（第４図参照）は１０ｍＳ必要であることが示されて
いる。真空圧力測定下限値を拡大した場合、例えばＰ
＝ ｌ Ｏ−”Ｔｏｒｒにした時、イオン化電流形成時
間ｄはＩＳとなり、パルス発生回路は数十段となり、電
源が膨大となる０本発明は、フィールドで使用できる装
置の提供であるので、真空圧力測定の範囲が１０″″’
Ｔｏｒｒ以上であればよいので、Ｔ４（第４図参照）は
５０ｍＳ程度持続すればよい。
間（第４図参照）は１０ｍＳ必要であることが示されて
いる。真空圧力測定下限値を拡大した場合、例えばＰ
＝ ｌ Ｏ−”Ｔｏｒｒにした時、イオン化電流形成時
間ｄはＩＳとなり、パルス発生回路は数十段となり、電
源が膨大となる０本発明は、フィールドで使用できる装
置の提供であるので、真空圧力測定の範囲が１０″″’
Ｔｏｒｒ以上であればよいので、Ｔ４（第４図参照）は
５０ｍＳ程度持続すればよい。
第６図はソレノイドコイル９（第１図参照）が励磁する
磁界のアンペア・ターン（Ａ−Ｔ）とイオン電流が検出
できる真空圧力の範囲とを示す。
磁界のアンペア・ターン（Ａ−Ｔ）とイオン電流が検出
できる真空圧力の範囲とを示す。
曲線ｅｐｆｅｌＫｅｈの右上を斜線で示しているのは、
その部分がイオン電流の検出できることを示す、この曲
線ａｅｆ＊ｇｔ ｈはソレノイドコイル９（第１図参照
）を３．３０，３００．３０００巻にし、励磁電流を通
電した時のイオン電流検出の下限界値の包絡線を示す、
しかし、各々のソレノイドコイルに同じ電流を通電した
のではなく。
その部分がイオン電流の検出できることを示す、この曲
線ａｅｆ＊ｇｔ ｈはソレノイドコイル９（第１図参照
）を３．３０，３００．３０００巻にし、励磁電流を通
電した時のイオン電流検出の下限界値の包絡線を示す、
しかし、各々のソレノイドコイルに同じ電流を通電した
のではなく。
第１表の励磁電流源に示すようにした。すなわち３００
０巻、３００巻は直流定電流を通電し。
０巻、３００巻は直流定電流を通電し。
３０巻、３巻については上述の第４図に示すパルス電流
を通電した。第６図は同じ磁界であれば、励磁電流の立
上り時定数が速い程、真空圧力の検出範囲が拡大してい
ることを示している。第１表は、磁界が３０．０ＯＯＡ
−Ｔの時のソレノイドコイル、励磁電流源、真空圧力の
測定下限界、フィールドでの測定の可否を検討したもの
を示す、同表に示されているように、ソレノイドコイル
３．０００巻、３００巻は、真空遮断器に搭載された真
空バルブに装着することは不可能である。
を通電した。第６図は同じ磁界であれば、励磁電流の立
上り時定数が速い程、真空圧力の検出範囲が拡大してい
ることを示している。第１表は、磁界が３０．０ＯＯＡ
−Ｔの時のソレノイドコイル、励磁電流源、真空圧力の
測定下限界、フィールドでの測定の可否を検討したもの
を示す、同表に示されているように、ソレノイドコイル
３．０００巻、３００巻は、真空遮断器に搭載された真
空バルブに装着することは不可能である。
３０巻、３巻は真空バルブに装着可能であるが。
パルス電源が大規模になる。従って真空圧力下限値と第
４図に示すｈｓｏのＴ番秒とを選定し、適切な電源の大
きさを決定することが肝要である。
４図に示すｈｓｏのＴ番秒とを選定し、適切な電源の大
きさを決定することが肝要である。
すなわち、ソレノイドコイルの巻数を小さくし、大電流
パルス電源のパルス電流の立上り時定数τを０．１〜５
ｍＳにすれば真空圧力測定範囲をＬ ０−７Ｔｏｒｒま
で広げることができ、真空遮断器に搭載した状態の真空
バルブの真空圧力が測定できるようになるのである５こ
のようにイオン電流を測定するのに真空圧力を低い方に
し、ソレノイドコイルを小さくして真空遮断器に搭載さ
れている真空バルブに装着できるようにし、イオン電流
を測定する装置を小型化して、所期の目的を達成するよ
うにしたのである。
パルス電源のパルス電流の立上り時定数τを０．１〜５
ｍＳにすれば真空圧力測定範囲をＬ ０−７Ｔｏｒｒま
で広げることができ、真空遮断器に搭載した状態の真空
バルブの真空圧力が測定できるようになるのである５こ
のようにイオン電流を測定するのに真空圧力を低い方に
し、ソレノイドコイルを小さくして真空遮断器に搭載さ
れている真空バルブに装着できるようにし、イオン電流
を測定する装置を小型化して、所期の目的を達成するよ
うにしたのである。
しかしながら直流高電圧電源、大電流パルス電源、検出
回路、制御回路を一体にした状態で運搬することはでき
ない。そのため各々を分割して運搬できるようにする必
要がある。直流高電圧電源は単独で運搬できるようにす
るのは容易であるが。
回路、制御回路を一体にした状態で運搬することはでき
ない。そのため各々を分割して運搬できるようにする必
要がある。直流高電圧電源は単独で運搬できるようにす
るのは容易であるが。
大電流パルス電源、制御回路は基本的には一体構造が望
ましい、特に大電流パルス電源は１通電路が大電流をパ
ルスで通電するため、電磁反撥力、接続による発熱を抑
える対策をする必要がある。
ましい、特に大電流パルス電源は１通電路が大電流をパ
ルスで通電するため、電磁反撥力、接続による発熱を抑
える対策をする必要がある。
第７図は大電流パルス電源と制御回路とを分割した状態
を示した。最上段に制御回路箱１８，２段目に第１段大
電流パルス発生回路箱８Ｃ，３段目に第２段大電流パル
ス発生回路笥８ｍ’ 、最下段に第Ｎ段大電流パルス発
生回路箱８ｐ’ を配置する。各々の箱１８，８ｃ
、８ｍ 、８ｐの下には運搬し易いように車輪１９を
設ける。２段目以下の箱８ ｃ’ ｇ ８ｍ’ ｅ ８
ｐ’の上部には車輪袋２０を設け、上から箱を装填し
た場合に。
を示した。最上段に制御回路箱１８，２段目に第１段大
電流パルス発生回路箱８Ｃ，３段目に第２段大電流パル
ス発生回路笥８ｍ’ 、最下段に第Ｎ段大電流パルス発
生回路箱８ｐ’ を配置する。各々の箱１８，８ｃ
、８ｍ 、８ｐの下には運搬し易いように車輪１９を
設ける。２段目以下の箱８ ｃ’ ｇ ８ｍ’ ｅ ８
ｐ’の上部には車輪袋２０を設け、上から箱を装填し
た場合に。
ガイド兼固定に利用する。また上部前面にはレバー２１
を設け、上部後面には連結部保護カバー（保護蓋）２２
を設ける。なお同図において３１は把手である０次に導
体を自動連結するのを第７図および第８図により説明す
る。
を設け、上部後面には連結部保護カバー（保護蓋）２２
を設ける。なお同図において３１は把手である０次に導
体を自動連結するのを第７図および第８図により説明す
る。
′最下段の第Ｎ段大電流パルス発生回路箱８ｐには複数
個の容量２３とリアクタンスとを配置。
個の容量２３とリアクタンスとを配置。
接続されている。他の箱８ｍ’ と連結するために、導
体２４を絶縁体２５で保持する導体２４の先端にチュウ
リツプコンタクト等の連結部２６を配置する。その連結
部２６の上部には連結部保護カバー２２を設け、カバー
復帰バネ２７にワイヤ２８を接続し、連結部保護カバー
２２の一端もワイヤ２８に接続する。ワイヤ２８はガイ
ドピン２９を介してレバー２１に接続するが、レバー２
１の一端は蝶番になっている。第２段大電流パルス発生
回路箱８ｍ’も同様の構成になっているが、前方にバー
３０が取り付けてあり、このバー３０は導体、２４の下
部先端より長くする。
体２４を絶縁体２５で保持する導体２４の先端にチュウ
リツプコンタクト等の連結部２６を配置する。その連結
部２６の上部には連結部保護カバー２２を設け、カバー
復帰バネ２７にワイヤ２８を接続し、連結部保護カバー
２２の一端もワイヤ２８に接続する。ワイヤ２８はガイ
ドピン２９を介してレバー２１に接続するが、レバー２
１の一端は蝶番になっている。第２段大電流パルス発生
回路箱８ｍ’も同様の構成になっているが、前方にバー
３０が取り付けてあり、このバー３０は導体、２４の下
部先端より長くする。
第Ｎ段大電流パルス発生回路箱８ｐ’の上に第２段大電
流パルス発生回路箱８ｍ’ を上から装填すると、まず
、車輪１９が車輪袋２０にガイドされる。車輪１９が車
輪袋２０にガイドされるとバー３０がレバー２１に当り
、ワイヤ２８を左側に引張る際に、ワイヤ２８に接続さ
れている連結部保護カバー２２も左側にスライドする。
流パルス発生回路箱８ｍ’ を上から装填すると、まず
、車輪１９が車輪袋２０にガイドされる。車輪１９が車
輪袋２０にガイドされるとバー３０がレバー２１に当り
、ワイヤ２８を左側に引張る際に、ワイヤ２８に接続さ
れている連結部保護カバー２２も左側にスライドする。
連結部保護カバー２２が左側にスライドすると、導体２
４がさし込まれ連結部２６に挿入され、自動連結する。
４がさし込まれ連結部２６に挿入され、自動連結する。
これと反対に分離する場合は、第２段大電流パルス発生
回路箱８ｍ’ を上に持ち上げると、カバー復帰バネ２
７により連結部保護カバー２２とレバー２１とが元の位
置に復帰し、異物や塵埃が連結部２６に侵入するのを防
止できる。
回路箱８ｍ’ を上に持ち上げると、カバー復帰バネ２
７により連結部保護カバー２２とレバー２１とが元の位
置に復帰し、異物や塵埃が連結部２６に侵入するのを防
止できる。
このように本実施例によれば次に述べるような効果を奏
することができる。
することができる。
（１）真空遮断器に搭載された真空バルブにソレノイド
コイルを装置し、真空圧力を絶対値で把握することがで
きる。
コイルを装置し、真空圧力を絶対値で把握することがで
きる。
（２）従って、定期的に測定することにより、真空バル
ブの内部真空圧力の寿命予測が可能となり、真空遮断器
の信頼性を向上することができる。
ブの内部真空圧力の寿命予測が可能となり、真空遮断器
の信頼性を向上することができる。
（３）本装置を分割して可搬型にしたので、あらゆるフ
ィールドに利用することができる。
ィールドに利用することができる。
上述のように本発明は真空遮断器に搭載された状態の真
空バルブの寿命予測および運搬、取付けが容易となって
、真空遮断器に搭載された状態の真空バルブの寿命予測
および運搬、取付けを容易にすることを可能とした真空
遮断器用真空バルブの真空圧力測定装置を得ることがで
きる。
空バルブの寿命予測および運搬、取付けが容易となって
、真空遮断器に搭載された状態の真空バルブの寿命予測
および運搬、取付けを容易にすることを可能とした真空
遮断器用真空バルブの真空圧力測定装置を得ることがで
きる。
第１図は本発明の真空遮断器用真空バルブの真空圧力測
定装置の一実施例の回路構成を示す説明図、第２図は同
じく一実施例の大電流パルス電源の回路図、第３図は同
じく一実施例のタイムチャート図、第４図は同じく一実
施例のパルス電流波形図、第５図は同じく一実施例の真
空圧力とイオン電流形成時間との関係を示す特性図、第
６図は同じく一実施例の磁界強度によるイオン電流検出
可能な真空圧力範囲を示す特性図、第７図は同じく一実
施例の大電流パルス電源と制御回路とを分割した状態を
示す斜視図、第８図は同じく一実施例の分割したパルス
発生回路箱を自動連結する状態を示す縦断側面図である
。 １・・・真空バルブ（被測定真空容器）、２・・・真空
圧力測定装置、３・・・真空遮断器、４．５・・・電極
、６・・・直流高電圧電源、７・・・制御回路、８・・
・大電流パルス電源、８ｃ′・・・第１段大電流パルス
発生回路箱、８ｍ’・・・第２段大電流パルス発生回路
箱、８ｐ′・・・第Ｎ段大電流パルス発生回路箱、９・
・・ソレノイドコイル、１０・・・検出回路、２２・・
・連結部第 １図 第２図 １・・・・・・真空バルブ （−測定真空容器） ２・・・・・・真空圧力測定装置 ３・・・・・・真空遮断器 ４．５・・・電極 ６・・・・・・直流高電圧電源 ７・・・・・・制御回路 ８・・・・・・大電流パルス電源 ９・・・・・・ソレノイドコイル １０・・・・・・検出回路 Ｐ（ＴＯｒｒ） −ｍ− Ｐ（’ｌ’ｏｒｒ） ８Ｃ′・・・第１段大電流パルス 発生回路箱 ８ｍ’・・・第２段大電流パルス 発生回路箱 ８ｐ′・・・第１段大電流パルス 発生回路箱 ２２・・・連結部保護カバ （保護蓋） ２６・・・連結部
定装置の一実施例の回路構成を示す説明図、第２図は同
じく一実施例の大電流パルス電源の回路図、第３図は同
じく一実施例のタイムチャート図、第４図は同じく一実
施例のパルス電流波形図、第５図は同じく一実施例の真
空圧力とイオン電流形成時間との関係を示す特性図、第
６図は同じく一実施例の磁界強度によるイオン電流検出
可能な真空圧力範囲を示す特性図、第７図は同じく一実
施例の大電流パルス電源と制御回路とを分割した状態を
示す斜視図、第８図は同じく一実施例の分割したパルス
発生回路箱を自動連結する状態を示す縦断側面図である
。 １・・・真空バルブ（被測定真空容器）、２・・・真空
圧力測定装置、３・・・真空遮断器、４．５・・・電極
、６・・・直流高電圧電源、７・・・制御回路、８・・
・大電流パルス電源、８ｃ′・・・第１段大電流パルス
発生回路箱、８ｍ’・・・第２段大電流パルス発生回路
箱、８ｐ′・・・第Ｎ段大電流パルス発生回路箱、９・
・・ソレノイドコイル、１０・・・検出回路、２２・・
・連結部第 １図 第２図 １・・・・・・真空バルブ （−測定真空容器） ２・・・・・・真空圧力測定装置 ３・・・・・・真空遮断器 ４．５・・・電極 ６・・・・・・直流高電圧電源 ７・・・・・・制御回路 ８・・・・・・大電流パルス電源 ９・・・・・・ソレノイドコイル １０・・・・・・検出回路 Ｐ（ＴＯｒｒ） −ｍ− Ｐ（’ｌ’ｏｒｒ） ８Ｃ′・・・第１段大電流パルス 発生回路箱 ８ｍ’・・・第２段大電流パルス 発生回路箱 ８ｐ′・・・第１段大電流パルス 発生回路箱 ２２・・・連結部保護カバ （保護蓋） ２６・・・連結部
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、真空遮断器に搭載されている被測定真空容器と、こ
の被測定真空容器中に気密封止された接離自在な電極に
高電圧を印加する直流高電圧電源と、この電源から前記
電極に印加される高電圧が所定電圧に達するまでの遅れ
時間を維持する制御回路と、この制御回路を介して動作
する大電流パルス電源と、このパルス電源の出力により
磁界を発生し、かつ前記被測定真空容器を包囲して配置
されるソレノイドコイルとを備え、前記一対の電極間を
流れるイオン電流の波高値および積分値を検出回路で測
定して前記被測定真空容器中の真空圧力を測定する真空
遮断器用真空バルブの真空圧力測定装置において、前記
大電流パルス電源のパルス電流の立上り時定数を０．１
〜５ｍＳに制御してなることを特徴とする真空遮断器用
真空バルブの真空圧力測定装置。 ２、前記大電流パルス電源が、大電流パルスの波高値が
１，０００Ａから１０，０００Ａの出力を有し、立上り
から波高値の５０％までの電流通電幅を１０から５０ｍ
Ｓ持続する波形整形機能を有しているものである請求項
１記載の真空遮断器用真空バルブの真空圧力測定装置。 ３、前記ソレノイドコイルが、前記真空遮断器に搭載さ
れている被測定真空容器に装着自在に形成されたもので
ある請求項１記載の真空遮断器用真空バルブの真空圧力
測定装置。 ４、前記ソレノイドコイルが、巻数が１〜５０巻である
請求項１記載の真空遮断器用真空バルブの真空圧力測定
装置。 ５、前記大電流パルス電源、制御回路および検出回路が
、夫々複数個に分割自在で、かつ可搬可能に形成された
ものである請求項１記載の真空遮断器用真空バルブの真
空圧力測定装置。 ６、前記大電流パルス電源が、複数個の大電流パルス発
生回路箱に収納して分割構成され、かつこれら回路箱の
通電路が上位段の回路箱を装填することにより自動的に
連結されるものである請求項１記載の真空遮断器用真空
バルブの真空圧力測定装置。 ７、前記大電流パルス発生回路箱が、前記通電路の連結
部への前記通電路の装填に同期して作動する保護蓋が設
けられたものである請求項６記載の真空遮断器用真空バ
ルブの真空圧力測定装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2252306A JPH0748341B2 (ja) | 1990-09-21 | 1990-09-21 | 真空遮断器用真空バルブの真空圧力測定装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2252306A JPH0748341B2 (ja) | 1990-09-21 | 1990-09-21 | 真空遮断器用真空バルブの真空圧力測定装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04132131A true JPH04132131A (ja) | 1992-05-06 |
| JPH0748341B2 JPH0748341B2 (ja) | 1995-05-24 |
Family
ID=17235418
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2252306A Expired - Fee Related JPH0748341B2 (ja) | 1990-09-21 | 1990-09-21 | 真空遮断器用真空バルブの真空圧力測定装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0748341B2 (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2013090408A1 (en) * | 2011-12-13 | 2013-06-20 | Finley Lee Ledbetter | Flexible magnetic field coil for measuring ionic quantity |
| CN103557988A (zh) * | 2013-11-09 | 2014-02-05 | 宁夏天地经纬电力设备工程有限公司 | 一种旋转式电场探头 |
| WO2016205420A1 (en) * | 2015-06-15 | 2016-12-22 | Finley Lee Ledbetter | System and method to predict a usable life of a vacuum interrupter in the field |
| US9759773B2 (en) | 2011-12-13 | 2017-09-12 | Finley Lee Ledbetter | System and method to predict a usable life of a vacuum interrupter in the field |
| CN109490934A (zh) * | 2018-12-19 | 2019-03-19 | 上海平高天灵开关有限公司 | 一种真空灭弧室x射线检测平台 |
| CN116818182A (zh) * | 2023-07-06 | 2023-09-29 | 江苏爱斯凯电气有限公司 | 一种高压真空断路器生产用检验装置 |
-
1990
- 1990-09-21 JP JP2252306A patent/JPH0748341B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (18)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US9759773B2 (en) | 2011-12-13 | 2017-09-12 | Finley Lee Ledbetter | System and method to predict a usable life of a vacuum interrupter in the field |
| US9952178B2 (en) | 2011-12-13 | 2018-04-24 | Finley Lee Ledbetter | Method to predict a usable life of a vacuum interrupter in the field |
| US9026375B1 (en) | 2011-12-13 | 2015-05-05 | Finley Lee Ledbetter | Method to predict a usable life of a vacuum interrupter in the field |
| US9031795B1 (en) | 2011-12-13 | 2015-05-12 | Finley Lee Ledbetter | Electromagnetic test device to predict a usable life of a vacuum interrupter in the field |
| GB2520097A (en) * | 2011-12-13 | 2015-05-13 | Finley Lee Ledbetter | Flexible magnetic field coil for measuring ionic quantity |
| US9335378B2 (en) | 2011-12-13 | 2016-05-10 | Finley Lee Ledbetter | Flexible magnetic field coil for measuring ionic quantity |
| GB2520097B (en) * | 2011-12-13 | 2016-11-30 | Lee Ledbetter Finley | Electromagnetic testing device for determining a life expectancy of a vacuum interrupter |
| US10712312B2 (en) | 2011-12-13 | 2020-07-14 | Finley Lee Ledbetter | Flexible magnetic field coil for measuring ionic quantity |
| US10036727B2 (en) | 2011-12-13 | 2018-07-31 | Finley Lee Ledbetter | System and method to predict a usable life of a vacuum interrupter in the field |
| WO2013090408A1 (en) * | 2011-12-13 | 2013-06-20 | Finley Lee Ledbetter | Flexible magnetic field coil for measuring ionic quantity |
| US9797865B2 (en) | 2011-12-13 | 2017-10-24 | Finley Lee Ledbetter | Electromagnetic test device to predict a usable life of a vacuum interrupter in the field |
| CN103557988A (zh) * | 2013-11-09 | 2014-02-05 | 宁夏天地经纬电力设备工程有限公司 | 一种旋转式电场探头 |
| GB2556520A (en) * | 2015-06-15 | 2018-05-30 | Lee Ledbetter Finley | System and method to predict a useable life a vacuum interrupter in the field |
| WO2016205420A1 (en) * | 2015-06-15 | 2016-12-22 | Finley Lee Ledbetter | System and method to predict a usable life of a vacuum interrupter in the field |
| GB2556520B (en) * | 2015-06-15 | 2021-10-13 | Vacuum Interrupters Inc | System and method to predict a useable life of a vacuum interrupter in the field |
| CN109490934A (zh) * | 2018-12-19 | 2019-03-19 | 上海平高天灵开关有限公司 | 一种真空灭弧室x射线检测平台 |
| CN109490934B (zh) * | 2018-12-19 | 2022-11-25 | 上海平高天灵开关有限公司 | 一种真空灭弧室x射线检测平台 |
| CN116818182A (zh) * | 2023-07-06 | 2023-09-29 | 江苏爱斯凯电气有限公司 | 一种高压真空断路器生产用检验装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0748341B2 (ja) | 1995-05-24 |
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