JPH04149234A - 吹込成形品 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明は耐熱性、耐薬品性、耐道路“凍結防止剤性、低
吸水性、寸法安定性に優れたポリアミド樹脂組成物、お
よびポリアミド樹脂組成物を用いてなる機械部品、自動
車部品用途に使用される吹込成形品に関するものである
。

（従来の技術） ポリアミド樹脂は、その優れた物性により、エンジニア
リングプラスチックとして広く用いられている。とくに
最近の自動車の軽量化にともない耐熱性、耐薬品性、耐
道路凍結防止剤性、低吸水性、寸法安定性など物性バラ
ンスのとれたポリアミド樹脂の出現がのぞまれている。

本発明者らは上記のような物性のバランスがとれたポリ
アミド樹脂を得るべく（ａ）ヘキサメチレンアジパミド
成分（以下、６６と略す）、（ｂ）ヘキサメチレンテレ
フタラミド成分（以下、６Ｔと略す）、（ｃ）ヘキサメ
チレンイソフタラミド成分（以下、６■と略す）からな
るポリアミドについて詳細な検討を行った。６６．６Ｔ
、６Ｉを成分としたポリアミドはしられている０例えば
特開昭６１−２００１２３号公報には６６成分３０〜５
１．５重量％、６Ｉ成分４８．５〜６０重量％、６Ｎ成
分０〜１０重量％の共重合ポリアミドが示されている。

この組成範囲のポリアミドは熱安定性が非常に悪く、成
形品の緒特性は変動しやすく、再現性が得られにくい、
またこの組成範囲のポリアミドは結晶性ではあるが、Ｔ
ｃが２２０℃をこえてしまい、吹込成形での三次元吹込
成形はパリソンの固化がはやく不可能である。吹込成形
材料としての６６．６Ｔ、６Ｉ系のポリアミドとしては
特開昭６３−９４８４２号公報、特開昭６３−１２０６
４５号公報、特開平］、　−１７６５５５号公報などが
挙げられる。これらの公知例には共通して、ポリアミド
としてポリカプロラクタム（以下単に６と略記する）ま
たは脂肪族ポリアミド／６Ｔ、／６Ｉ成分からなる共重
合ポリアミドが記されている。すなわち、具体的には６
成分１５重量％、６Ｉ成分２８．３重量％、６Ｉ成分５
６．７重量％とからなるポリアミドがしめされている。

この組成におけるポリアミドは本発明者らの実験では非
品性ポリアミドであり、本発明者らの意図する物性を有
するポリアミドではない。すなわち非品性であるがゆえ
に耐薬品性が特に劣っており、耐熱性、剛性など物性の
面でバランスのとれた材料は得られない。また６６、／
６Ｔ／６１成分からなるポリアミドの記載もまったくな
されていない。

従って物性バランスの取れた６　６／６Ｔ／６　Ｉ系の
ポリアミド材料は得られていないのが実状である。

また、ポリアミド系グラスチック吹込成形用材料として
はナイロン６．６６など、およびナイロン６．６６など
に耐衝撃改良側や強化剤を添加した材料が広く知られて
いる（特公昭５５−４１６５９号公報）、シかし、これ
らの材料を用いてパリソン長が比較的長い三次元吹込成
形品を得ようとしても、成形品の外観が悪く耐熱性が劣
っていたり、耐熱性が良くても結晶化温度か高いために
パリソンの固化が速く、長いパリソンが得られなかった
り、三次元吹込成形品を得るには十分満足のいく材料と
は言えなかった。

（発明が解決しようとする課題） しかしながら近年、自動車用部品の軽量化と共に、金属
を代替する樹脂成形品への要求特性も一段と厳しいもの
となってきているのが現状である。

特にエンジンルーム内やエンジン直結部品、−例を挙げ
ればレゾネータ−、エアースポイラ−、エアーインレッ
トチューブ、ダクトエアーインテーク、インテークマニ
ホールド、ウォーターパイプ、ラジェタータンクなど耐
熱性−耐薦品性一低吸水性、耐道路凍結防止剤性、寸法
安定性等の物性バランスの取れた材料が要求されている
。これらの樹脂化においては、上記物性のバランスはも
とより、複雑な形状の三次元吹込成形が可能な材料、す
なわちドローダウン性の改善された、長いパリソンが容
易に形成でき、表面外観の良好な材料でなければならな
い。

そこで本発明者らは前述した６６．６Ｔ、６Ｉ系ポリア
ミドについて、さらに詳細な検討を行なった結果、各々
の組成を特定の範囲に限定するとともに、Ｔｍ、Ｔｃを
適当な温度に設定することにより、物性バランスの取れ
た、しかも比較的長いパリソンが容易に得られ、三次元
吹込成形が可能なポリアミド樹脂材料の調製が可能であ
ることを見出し本発明に到達しな。

（課題を解決するための手段） すなわち本発明は、 （１）（ａ）６６成分５０〜９０重量％、（ｂ）６Ｉ成
分５〜４０重量％、（ｃ）６Ｉ成分５〜３０１！量％か
らなるポリアミドであって、融点（Ｔｍ）、結晶化温度
（Ｔｃ）が、 Ｔｍ５２２５℃ Ｔｃ≦２２０　’Ｃ を満足することを特徴とする結晶性のポリアミド、（２
）上記ポリアミド９９〜５０重量％および繊維状強化剤
１〜５０重量％からなるポリアミド樹脂組成物、 （３）（ａ）６６成分５０〜９０重量％、（ｂ）６Ｉ成
分５〜４０重量％、（ｃ）６１成分５〜３０重量％から
なるポリアミドであってＴｍ、ＴｃおよびＴｍ＋２０℃
、せん断速度１０（ｓｅｃ−１）で測定した溶融粘度μ
ｍ、。（ポイズ）か、Ｔｍ５２２５℃ Ｔｃ６２２０℃ ２００００００≧μ６１゜≧２０００ を満足する結晶性のポリアミドを吹込成形してなる吹込
成形品、および、 （４）上記（２）のポリアミド樹脂組成物であってＴｍ
−１−２Ｑ’Ｃせん断Ｊ凌ＩＱ（ｓｅｃ−１＞で測定し
た溶融粘度μａ１０（ポイズ）が、２．０００，０００
≧μ１．。≧２，０００を満足するポリアミド樹脂組成
物を吹込成形してなる吹込成形品を提供するものである
。

つまり、本発明の特徴はポリアミド各成分の組成を特定
化することによってポリアミドの融点、結晶化温度、溶
融粘度を１＆造化し、よって物性バランスの取れた材料
の調製を可能ならしめた点にあり、しかも本材料は吹込
成形において長いパリソンが容易に得られ、特に三次元
吹込成形か可能な結晶性ポリアミド樹脂組成物材料であ
ることを見出した点にある。

以下、本発明について詳しく述べる。

本発明で用いることの出来るポリアミドは、（ａ＞６６
成分５０〜９０重量％、（ｂ）６Ｉ成分５〜４０重量％
、（ｃ）６１成分５〜３０重量％の結成範囲内において
調製されるポリアミドである。６６成分が５０重量％未
満の場合は得られたポリアミドの結晶化度が小さく、耐
薬品性など物性のバランスが悪くなり、９０重量％をこ
える場合には結晶化温度が２２０℃を越え、吹込成形時
に十分長いパリソンを得ることが出来なくなるので好ま
しくない。また６Ｉ成分か５重量％未満の場合には得ら
れたポリアミドの融点が２２５℃より低くなり耐熱性が
低下し物性のバランスが悪くなり、４０重量％を越える
と耐熱性は向上するものの結晶化温度が２２０℃を越え
、吹込成形時のパリソンの固化を促進する原因となり好
ましくない。さらに６Ｉ成分について５重量％未満では
実質６６／６Ｔ共重合体となり、耐熱性は向上するが結
晶化温度も２２０℃を越え、吹込み成形時のパリソンの
固化を促進する要因となり、３０重量％を越えると６１
成分が非品性のなめ融点が低下し結晶性、耐熱性が低下
してしまう。すなわち本発明のポリアミドはナイロン６
６の結晶化温度を６１成分を導入することにより低下さ
せて、吹込成形性を改善するとともに、６Ｉ成分の添加
による耐熱性の低下を６Ｉ成分の添加で補うという設計
思想にもとづいている。このような設計思想以外には物
性バランスの取れた吹込成形可能なポリアミドは得られ
ない。さらにＴｍ５２２５℃、Ｔｃ６２２０℃の条件を
満たすポリアミドを得るために６６．６Ｔ、６Ｉ成分の
上記組成範囲内において、逐一重合テストを行い、得ら
れたポリアミドの’ｒｍ、Ｔｃ、結晶化度を示差走査熱
量測定装置（ＤＳＣ）で測定して決定する方法によりお
こなった。

得られたポリアミド材料の吹込成形性はＴｍ＋２０℃１
せん断速度ｔｏ（ｓｅｃ−１）における溶融粘度μａ＋
ｏ　　（ポイズ）をＡＳＴＭ−Ｄ−１２３８に準じて製
作されたメルトインデクサ−を用いて測定することによ
った。吹込成形性、パリソンの状態は吹込成形機により
成形することで評価した。

ポリアミドの重合方法は溶＠重合、界面重合、溶液重合
、塊状重合、固相重合およびこれらを組合わせな方法か
利用され、一般的には溶融重合が最も適当である。各成
分の原料は６６．６Ｔ、６Ｉの塩の形で重合釜に投入さ
れてもよいし、それぞれのモノマーの形で投入されても
よい。

ここで用いるポリアミドの重合度については特に限定は
しないが重合釜からのポリアミドの吐出性から、通常相
対粘度（ポリマ１ｇを９８％漂流酸１．　ＯＯｍ　ｌに
溶解し２５℃，Ｃ−測定。以下同じ）が１５以上５未満
の範囲内にあるポリアミドが望まし、い。

また溶融全会した後で、所望の溶融粘度を得るためにさ
らに固相重合を行うことも好ましい実施態様に含まれる
。

同相重合では重合促進前としてリン化合物などを添加し
てもよい。リン化合物としてはリン酸、亜リン酸、次亜
リン酸、ビロリン酸、ポリリン酸およびこれらのアルカ
リ土類金属塩等が効果的にもちいろり、る。特にリン酸
が通常よく用いられる。

リン化合物の添加量はとくに限定するものではないが好
ましくは０．０１〜５％、より好ましくは０．０５〜２
％である。リン化合物は１種以上を混合して用いること
ができる。リン化合物の添加方法は通常公知の方法を用
いることができる。

例えばポリアミド樹脂のベレット、粉末、細片なとにリ
ン化合物（、シ＜はリン化合物の水溶液を添力口して、
八、シレエルミＡサ−、タンブラ−、リボンミキサーな
どにより混合する方法が好ましく用いられる。溶融粘度
を調節する方法とＬ　’Ｃ圃相重合の他に、上記リン化
合物を添加したポリアミド樹脂を溶融混線することもｉ
１能である。溶融混練には公知の押出機を用いることか
でき・る。

ここで用いられるポリアミドの融点は２２５°（」以上
であることが好まＬ７い、融点が２２５　’Ｃより低い
場合には十分な耐熱性を得ることが出来ない。

融点の上限は特に定めないが重合時の操作性、成形時の
成形性から３００　’Ｃ以下が妥当で゛ある。

結晶化温度は２２０℃以下−であることが、比較的長い
パリソンを得るために有効て゛ある。２２０″Ｃより高
い場合にはパリソンの固化が速く所望のパリソン長を得
ることができなくなる。結晶化温度の平置は特に限定す
るものではないが、一般的に室温で結晶化することがで
きる温度、すなわち４０℃程度か本当である。

結晶化度については特にＩ定するものではなく一本発明
の組成範囲内にあるポリアミドであれば結晶性に問題な
く使用することが出来る。

Ｔ　ｍ、　＋−２０℃１せん断速度１０（ｓｅｃ−１，
）で測定された溶融粘度μ４．。（ポイズ）は２、ｏｏ
ｏ、ｏｏｏ≧μａｌｏ≧２，０００の範囲内にあること
か好ましい。溶融粘度か２０００ポイズより小さい場合
には、パリソンのドロダウンが生じ好ましくなく、また
２、００００００ポイズより大きい場合には成形性か悪
くなり好ましくない。以上のことは繊維状強化剤で強化
されたポリアミド樹脂組成物においてら同様である。

本発明で用いることの出来る繊維状強化剤は例えばアラ
ミド繊維、ポリアミド繊維、カラス繊維、炭素繊維、ア
ルミナ繊維、炭化ゲイ素繊維、ホウ素質繊維、ジルコニ
ア繊維、チタン酸カリウィスカなどが挙げられるが、特
にガラス繊維、炭素繊維などが好ましく用いられる。こ
れ等の繊維状強化剤は未処理のままでも、または熱安定
性の良いシラン系カンプリング剤−例えばトリエトギシ
ーγ−アミツノ°ロビルジラン、Ｎ−β（アミノエチル
）＝−γ−アミノブロピルトリメトキシジラン、ビニル
１−リエトキシシラン、γ−クリシドキシブ＋７ビルト
リメトキシシランなどで表面処理されたものて゛らよく
、これら繊維状強化剤の２種以上を使用することも可能
である。さらに繊維状強化剤に加えて、いわゆる！！機
質充填剤、例えばタルク、カオリン、石こつ、雲母、石
英、炭酸カルシウム、水酸化マグネシウム、リン酸カル
シウム、リン酸チタン、セリサイト、無水マイカ、ウオ
ラストナイト、ゲインウ士、白土、ホワイトカーボン、
カポンブラック、亜鉛粉末などを添加することができる
。

本発明のポリアミド樹脂組成物は、好ましくはポリアミ
ド９９〜５０重量％、繊維状強化剤１〜５０重量？。、
特に好ましくはポリアミド９５〜５５本１　％、繊維状
強化剤５〜４５重量％を配合してなる素材から構成され
る６強化剤の配合量が５０重量％を越えるとポリアミド
の特徴が発揮されず本来の目的とは異なってしまうため
好ましくない。一方繊維状強化剤の藍が１重量％未満で
は強化剤の効果が発現されず強化ポリアミド成形物を得
るという目的か達成されない。

ポリアミド樹脂と繊維状強化剤との混合方法は特に限定
されず通常公知の方法を採用することができる。たとえ
ばポリアミド樹脂のベレット、粉末、細片などと繊維状
強化剤を公知の混合機（ヘシシエルミキサー、タンブラ
−、リボンミキサーなど）で均一に混合した後、十分な
混合能力のある押出機で溶融混練してポリアミド樹脂組
成物とし、ついで吹込成形する方法が適している。また
吹込成形に際しては、あらかじめ押出機などを用いて混
練、べし・７　＋−化することなく成形するさいに直接
成形機内で溶融混練し、続いて成形する方法も採ること
ができる。

本発明の吹込成形品を得るための素材であるポリアミド
と繊維状強化剤との混合糊もよた■”ｍ−ｔ−２０℃、
せん断速度１．０（ｓｅｃ−１）で測定した溶融粘度μ
ａ１０（ポイズ）力釈 ２、　０００．　０００　≧μｍ、。≧２．　０００の
範囲内にあることが必要である。

本発明の吹込成形品を得るための素材であるポリアミド
組成物をアキュームレーター付きの吹込成形機で成形す
る場合の様にポリアミドを高温の溶融状態に長時間、滞
留させるときには、ポリアミドの耐熱安定性のために耐
熱剤を添加することは有用である。耐熱剤としては銅化
合物、たとえば酢酸銅やヨウ化銅、塩化銅、臭化銅のよ
うなハロゲン化銅などが使用できる。銅化合物の添加量
はポリアミド１００重量部に対して通常、０．００５〜
０゜５重量部であり、より好ましくは００１〜０．１重
量部である。銅化合物はまたヨウ化カリウム、塩化カリ
ウム、ヨウ化ナトリウムのようなハロゲン化アルカリと
の併用が効果的である。ハロゲン化アルカリの添加量は
ポリアミド１００重量部に対し通常、０．０５〜１重坂
部であり、より好ましくは０．１〜０．５重量部である
。

またその他の＃４熱剤として、抗酸化剤あるいは酸化防
止剤として市販されているしンダードフエノル系化合物
、ホスファイト系化合物、チオエテル系化合物などら好
適に用いることができる。

これら抗酸化剤、酸化期１Ｆ剤は１種以上を混合して用
いることかできる。添加量はポリアミド１００重量部に
対し通常、０．０１〜５重量部であり、より好ましくは
０．０５〜２重量部である。

本発明の吹込成形品にはその成形性、物性を損なわない
程度に池の成分、例えば本発明以外のポリアミド成分、
耐衝撃性改良剤、顔料、滑剤、離型剤、雛燃荊、核剤な
どを添加導入することかはｊ来る。

以下に実施例を挙げて本発明をさらに詳しく説明するが
、本発明はその要旨を越えない限り以下の実施例に限定
されるものではない。

実施例１〜２、比較例１ ６６成分、６Ｔ成分、６Ｉ成分を表１の組成に調製し重
合釜に投入して、溶液重合Ｉ〜コポリアミドのベレット
を得た。このコポリアミドの緒特性は表１に示す通りで
あった。ナイロン６６と比較してもバランスの取れた物
性を示し、特にＴｃがナイロン６６より２３℃・〜４３
℃も低く二次元吹込成形に好適な材料であり、さらに吸
水性も大きく低下した。

表 比較例　２〜４ ６６成分、６Ｔ成分、６Ｉ成分を表２の組成に調製し重
合釜に投入して、溶液重合しコポリアミドのベレットを
得た。このコポリアミドの緒特性は表２に示す通りであ
った６本発明の組成範囲から外れた組成では、本発明の
条件を満たすポリアミドを得ることはできなかった。特
に比較例２はＴｍ＝２１０℃とナイロン６　（Ｔｍ＝２
２５℃）の融点以下となり耐熱性がナイロン６より劣る
。

また結晶性も低下しているので耐薬品性も失われており
６６／６Ｔ／６　Ｉ系を採用する意味か失われている。

実施例　３〜４．比較例　５ 実施例１〜２．比較例１で得られたポリアミド７０重量
％にガラス繊維３０重量％を混合し３０ｍｍ口径の押出
機で溶融混練した後ベレット化した。このベレットを真
空乾燥後、試験片を成形して物性を測定し表３の結果を
得た。いずれも物性バランスのとれた材料であり、とく
にＴｃが比較例２よりも十分低く三次元吹込成形用材料
として、好適な材料が調製された。

表３ 実施例 ５〜６、比較例 実施例１〜２、比較例１で得られたポリアミドのベレッ
トを固相重合して溶融粘度特性が表４に示す様なポリア
ミドに増粘した０次にこのベレットを直径４０ｍｍφの
押出機を有する吹込成形機を用いて外形２０ｍｍ、肉厚
４ｍｍのパリソンを形成し、三次元吹込成形用金型によ
り外形５０ｍｍ、長さ１０００ｍｍの複雑形状のバイブ
に成形した。実施例５．６の材料はパリソン先端の固化
もなく、外観良好な金型寸法通りの成形品が得られた。

一方、ナイロン６６（比較例６）はパリソン先端が金型
寸法通りの形状に成形されておらず、パリソン先端部分
が早い時期に固化して十分膨らまなかったものと思われ
る。結果を表４に示す。

表 比較例　７〜９ 比較例２〜４で得られたポリアミドのベレットを固相重
合して溶融粘度特性が表５に示す様なポリアミドに増粘
した０次にこのベレットを直径４０ｍｍφの押出機を有
する吹込成形機を用いて外形２０ｍｍ、肉厚４ｍｍのパ
リソンを形成し、三次元吹込成形用金型により外形５０
ｍｍ、長さ１０００ｍｍの複雑形状のパイプに成形した
。比較例７はパリソンのドローダウンが激しく、均一な
厚みを有する成形品が得られなかった。比較例８．９は
共にパリソン先端が金型寸法通りの形状に成形されてお
らず、パリソン先端部分が早い時期に固化して十分膨ら
まなかったものと思われる。

特に比較例９はポリマーの熱分解が生じ、パリソン表面
からガスが発生するとともに、得られた成形品の表面外
観も悪いものであった。結果を表５に示す。

表 実施例７〜８、比較例１０〜１２ 実施例５〜６、比較例３．８．９の固相重合後のポリア
ミド８０重１％にガラス繊維２０重量％を混合し３０ｍ
ｍ口径の押出機で溶融混練した後ベレット化した。この
ベレットを真空乾燥後、溶融粘度を測定したところ表６
に示す材料が得られた０次にこのベレットを直径４０ｍ
ｍφの押出機を有する吹込成形機を用いて外形２０ｍｍ
φ、肉厚４ｍｍのパリソンを形成し、三次元吹込成形用
金型により外形５０ｒｎｍ、長さ１０００ｍｍの複雑形
状のパイプに成形した。実施例７．８の材料はパリソン
先端の固化もなく、外観良好な金型寸法通りの成形品が
得られたが、比較例１０．１１．１２の材料はパリソン
先端部分が十分に膨らまず、早い時期にパリソン先端が
固化したものと思われる。結果を表６に示す。

表 実施例９ 実施例５のポリアミド１ ００重量部に対しヨウ 化＠０．０３１１．部、ヨウ化カリウム０．４重量部を
添加、混合し２８０℃に設定した３０＋ｎ、ｎｎ口径の
押出機て゛、＠融混練した後ベレット化し人：。このベ
レットを真空乾燥後２８０″Ｃ１せん断速度１０　ｓ　
ｅ　ｃ　−１で溶融粘度を測定したところｊｌ　ａ、　
ｔ　。

１０３．０００ポイズであった。次にこのベレットを直
径４０ｍ、ｍφジ）押出機を有するアキュムレーター付
吃込成形機を用いて２８０℃で外形２０　ｍ　ｒｒｉ　
、肉厚４　ｍ　ｍのパリソンを形成し、−＝次元吹込成
形用金型によｒつ外形５０ｒｎｍ、長さ５５０ｍｍの複
雑形状のパイプを連続して２０本成形しＡ：、バリシン
のドローダウンや、パリソン先端の固化らなく、外観良
好な成形品が得られた。

比較のため実施ρ１５のポリアミドに耐熱剤を添加せず
に上記吹込成形を同様におこなったところ連続して１０
本はとび）パイプを成形し終えたころより、パリゾシ表
面より若干のガス発生か見られた。

実施例　１０ 実施例５のｉｊテリアミド８０重量？みにガラス繊維２
０重量？（−を配合し、この組成Ｔｈ１ＯＯ重量部に対
しヨウ化ｆＩ０．０３重綾部、ヨウ化カリウム０・４重
１部を添加、混合し２８０℃に設定した３０ｍｍＤ径の
押出機で溶融混練した後べν・ソト化した。このべνソ
トを真空乾燥後２８０℃２せん断速度ＩＱｓｅｃ−１で
溶融粘度を測定し、たところμｍｌｏ　＝２１０．００
０ポイズであッ７’ｊ。次にこのぺしソトを直径４０ｍ
ｍφの押出機を有するアキュームレーター付吹込成形機
を用いて２８０℃て゛外形２０ｒｎｍ、肉ＦＦ’　４　
ｍ　ｍ　（７）パリソ〕を形成し７、次元吹込成形用金
型（こよつ外形５０ｍｍ、長さ５５０ｎ目ｎの複雑形状
のパイプを連続して２０本成形１た。パリソンのドロー
ダウンや、パリソン先端の固化もなく、外観良好な成形
品が得られた。

（発明、７）効Ｗ） 従来の耐熱材料では得られなかった、複雑形状のヨー次
元吹込成形品か６６．６Ｔ、６Ｔ成分よりなる特定の組
成範囲において可能となり、とくに自動車の軽量化、ひ
いては省エネルギー化に寄与することかでき。

Ｔ業的価値か大きい。

Claims (4)

【特許請求の範囲】
1. （１）（ａ）ヘキサメチレンアジパミド成分５０〜９０
   重量％、（ｂ）ヘキサメチレンテレフタラミド成分５〜
   ４０重量％、（ｃ）ヘキサメチレンイソフタラミド成分
   ５〜３０重量％からなるポリアミドであって、融点（Ｔ
   ｍ）、結晶化温度（Ｔｃ）がそれぞれ、 Ｔｍ≧２２５℃ Ｔｃ≦２２０℃ を満足することを特徴とする結晶性のポリアミド。
2. （２）請求項（１）記載のポリアミド９９〜５０重量％
   および繊維状強化剤１〜５０重量％を配合してなるポリ
   アミド樹脂組成物。
3. （３）請求項（１）記載のポリアミドであって、Ｔｍ＋
   ２０℃、せん断速度１０（ｓｅｃ−１）で測定した溶融
   粘度μ＿ａ＿１＿０（ポイズ）が２，０００，０００≧
   μ＿ａ＿１＿０≧２，０００を満足するポリアミドを吹
   込成形してなる吹込成形品。
4. （４）請求項（２）記載のポリアミド樹脂組成物であっ
   てＴｍ＋２０℃、せん断速度１０（ｓｅｃ−１）で測定
   した溶融粘度μ＿ａ＿１＿０（ポイズ）が２，０００，
   ０００≧μ＿ａ＿１＿０≧２，０００を満足するポリア
   ミド樹脂組成物を吹込成形してなる吹込成形品。