JPH041599A - 原子力発電プラントの放射性物質低減方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は沸騰水型原子力発電プラントにおいて炉水中の
放射能濃度を低減するために給水中の鉄濃度を鉄注入す
ることによってコントロールする方法において、安定し
た鉄の供給が可能となる溶解性の鉄塩を供給する方法に
関する。

〔従来の技術〕

沸騰水型原子力発電プラント（以下ＢＷＲプラント）の
系統編成を第２図を用いて示す６原子炉１内のウラン燃
料から発生する熱で原子炉内の冷却水は蒸気となり主蒸
気配管２を通りタービン３に導かれて仕事をする。その
後、蒸気は、復水器４で凝縮水（復水）となり、復水ポ
ンプ５で給水ヒータ６に送られる。この開腹水中の腐食
生成物等の不純物は、復水ろ過装置７および復水脱塩装
置８で浄化される。給水タービンで昇温された冷却水は
、再び、原子炉１に戻る。

一方、原子炉水は、常時、原子炉再循環系配管９、およ
び、ポンプ１０で原子炉内を循環するとともに、原子炉
水の一部は、原子炉浄化系１１に導かれ、−度、熱交換
器１２で冷却され浄化装置１３で浄化される。

一般に、プラントを構成している配管、ポンプ。

熱交換器等の構成材料からは金属イオン成分や不溶解性
成分等の腐食生成物が溶出する。ここで、前述のように
、復水浄化装置の上流側のタービン系で発生した腐食生
成物の大部分は復水ろ過装置７および復水脱塩装置８で
除去されるが、復水浄化装置下流側の給水系１４で発生
する腐食生成物は浄化されずに原子炉内に流入する。

原子炉１内に持込まれた腐食生成物は燃料表面で起る冷
却水の沸騰蒸発現象に伴い燃料表面に付着蓄積される。

燃料表面に付着した腐食生成物の一部は中性子照射を受
け、放射性物質となる。

例えば、ＮｉやＧｏなどの腐食生成物は中性子照射によ
って５δＣｏや８０ＣＯなどの長半減期をもつ放射性物
質になる。燃料棒に付着して放射性を帯びるようになっ
た腐食生成物の一部は、再び。

冷却水中（Ｊｊ’ｆ子炉水中）に溶出したり、或いは。

離脱して、原子炉水を循環させる原子炉冷却材再循環系
９．あるいは、原子炉水中の不純物の一部を浄化してい
る原子炉水浄化系］−１の機器・配管内面に付着蓄積し
て放射線源となる。ここで、原子炉水中の放射性物質濃
度が高くなると、構成材料表面に付着蓄積する放射性物
質量が増加し、機器配管の放射線量が高くなる。その結
果、機器・配管点検等の作業を行う場合従事者の受ける
線量も増加することになる。

従って、原子炉水中の放射性物質濃度は可能な限り低く
維持した状態でプラントを運転する技術開発が行なわれ
適用されてきている。

その−例として、腐食生成物の大部分を占めるＦｅの発
生量を低減するために、従来の炭素鋼配管に替えて低合
金鋼、あるいは、耐候性鋼等の腐食生成物の発生量が少
ない材料を適用してきている、さらに、発生した腐食生
成物を効果的に除去するため復水浄化装置としてろ過器
７と脱塩器８とを組合せた二重式としてきている。

又、新たに発生した腐食生成物を浄化できない復水浄化
装置下流の給水系１４では冷却水中に酸素ガスを注入し
共存させることによって、材料表面に腐食抑制効果を持
つ保護皮膜を形成させ、腐食生成物の発生を抑制してき
ている。

一方では、５９ｃｏ含有量の少ない材料を使い、長半減
と核種である６０Ｃｏの発生量を低減する対策も採用さ
れている。

この様な腐食生成物の低減対策を採用したプラントでは
、原子炉内に流入する腐食生成物の量を減少させること
ができたが、原子炉水中の放射性物質濃度は従来より高
いレベルで安定する結果となった。

この要因を検討した結果、ステンレス鋼製の給水ヒータ
チューブ、あるいは、ステンレス鋼、インコネル材を使
用している原子炉内構造材から発生するＮｉおよびＧｏ
の量に対してＦｅ腐食生成物量が大きく減少しているこ
とが要因と考えられた。又、前述の復水浄化装置の一部
バイパス運転を行い給水中の鉄濃度を増加させた結果、
原子炉水中の放射性物質濃度が低下しこの推定が正しが
ったことが立証された。給水中のＦｅ濃度は、給水ヒー
タチューブ、および、原子炉内構造物から発生するＮｊ
およびＣｏの発生量に応じてコントロールする方法が現
在適用されている。

又、給水中のＦｅ濃度のコントロールは前述の復水浄化
装置の一部バイパス運転でも対応可能ではあるが二重化
した浄化装置のうちバイパスできるのはろ過器７のみで
ある。これは万一復水浄化装置の上流側の復水器の冷却
管が破損した場合、冷却水として使用している海水が原
子炉水中に混ざることを防止する必要があり万一の場合
にそなえて復水脱塩器８のバイパス運転は好ましくない
ためである。従って、復水浄化装置のバイパス運転によ
る給水中Ｆｅ濃度のコントロールは上流側のろ過器のみ
のバイパス運転となり下流側に設置している脱塩器を介
した運転となる。

この場合、給水中のＦｅ濃度のコントロール性はバイパ
スできない脱塩器の除鉄性能変化に依存し、濃度のコン
トロールがむずかしいという問題がある。この点より、
給水中のＦｅ濃度をコントロールする方法として、給水
中に、直接、Ｆｅを注入する方法が特開昭６０−１８８
８９３号、特開昭６１−７９１９４号、特開昭６２−８
５８９７号および特開昭６２−２２６０９９号公報に示
されている。

特開昭６０−１８８８９３号、特開昭６１−７９１９３
号、特開昭６２−２２６０９９号および特開昭６２−８
５８９７号公報では注入する鉄は、鉄イオン、鉄酸化物
、鉄の水酸化物、ステンレス鋼と炭素鋼を接触させ腐食
させたもの、鉄微粉、マグネタイト粉末、あるいは、鉄
電極を水中に浸漬して水中放電によって生成させた鉄イ
オン、あるいは、鉄微粒子であることが示されている。

一方、西野らの報告（化学工学論文集、Ｖｏｆｌ。

１５（２）、２７６（１９８９））によると、第１表に
示すように非晶質水酸化鉄およびγ−ＦｅＯＯＨは原子
炉水環境下でＮｉと反応してＮｉＦｅｚＯ４を生成し５
たが、ａ−ＦｅＯＯＨ，ａ−ＦｅｚｅｓおよびＦｅ５Ｏ
ａはＮｉと反応しなかったと報告されている。

第 表 この報告より、給水系へ注入する鉄は、原子炉内におけ
るＮｉとの反応性を考慮すると、鉄イオン、非晶質の水
酸化物であることが望ましいと考えられる。

一方、発明者らが行った鉄電極を水中で電解して生成さ
せた鉄イオン、あるいは、非晶質水酸化鉄の注入試験結
果では、第３図に示すように、注入効率がそれぞれ３０
％および８０％であり注入した鉄が注入配管内に残留す
ることが確認された。

これは、長期間にわたる運転では注入配管が注入鉄によ
って閉塞する可能性を持つという問題がある。

〔発明が解決しようとする課題〕

上記従来技術は、Ｊｖ子炉内でＮｉと反応性の高い鉄イ
オン、あるいは、非晶質水酸化物を給水中に注入して、
原子炉水中の放射性物質濃度を低減することが可能とな
るが、これらの鉄は注入配管に付着する傾向にあり、注
入効率が十分得られないという問題点があった。

又、注入配管内に付着する鉄は、長期の間に注入配管を
閉塞させる可能性を持つため、定期的に配管内の鉄を除
去する作業が必要となる。定期的な鉄除去が困難な場合
には、複数の予備注入配管を設ける等の設備費増加を招
くため、改善する必要がある６ 本発明の目的は、原子炉内でＮｉと反応性の高い鉄を注
入するとともに、注入配管への鉄付着を無視できる鉄注
入法を提供することにある。

〔課題を解決するための手段〕

上記目的を達成するために、本発明は種々の鉄化合物の
水に対する溶解性および注入配管への付着特性を検討、
調査し最も有効な方法の選定を行なった。

その結果１本発明者らは溶解性の鉄塩を用いて注入する
ことあるいは電解鉄中にアニオンを共存させることによ
って、注入配管への付着がほとんど無視できるとの知見
を得た。

又、水溶液として注入するには水に対する溶解度が高い
ことが必要である。同時鉄とともに注入される対のアニ
オン種が原子炉内に流入した場合に、原子炉構成材料、
あるいは、原子炉内構成材料に対する腐食等に対する影
響が少ないことが必要となる。

これらの点を考慮し、本発明者らは、炭酸ガス飽和水中
で約１ｇ／Ω　（ａｔ２０℃）の溶解度の炭酸第一鉄、
あるいは、水１００ｇに対して約４５ｇ（ａｔ２０℃）
の溶解度をもつ硝酸第一鉄、あるいは、硝酸第二鉄心が
採用可能と考えた５又、炭酸イオン、あるいは、硝酸イ
オンが原子炉内に流入した場合の腐食等に対する影響は
実際に注入される濃度はｉ　Ｐｐｂ以下となり非常に微
量な濃度であることより影響は無いものと考えられる。

さらに、炭酸イオンの場合には原子炉内の冷却水の沸騰
現象に伴い、蒸気とともに除去されるため、原子炉内に
濃縮されることは無い。一方、硝酸イオンは、蒸気中へ
のキャリオーバ率が小さいため、原子炉内に数十ρｐｂ
の濃度として濃縮されるものと考えられる。

しかし、Ｖ、Ｅ、Ｒｕｔｈｅｒらの第４図に示す試験結
果（Ｃｏｒｒｏｓｉｏｎ、　ＶｏＱ４４　（１１）、　
（１９８８））で報告されているように、１００ｐｐｂ
の硝酸イオン（ＮＯｓ−）　（１）共存はホウ酸イオン
（Ｂ　Ｏ３ｇ−）　＊塩素イオン（ＣＯ）、リン酸イオ
ン（ＰＯ４８−）。

硫酸イオン（Ｓ０４２−）の共存に比べ応力腐食割れ、
および、割れの進展速度の加速に対してほとんど影響を
与えず不純物を含まない純水中のデータと有意な差が無
い、従って、硝酸イオンの原子炉内への流入は実際上問
題が無いと考えられ、炭酸塩よりは優先順位は低いが、
適用が可能である。なお、　Ｗ、Ｅ、Ｒｕｔｈｅｒらの
試験結果は鋭敏化した材料に対する試験結果であり、実
際のプラントでは鋭敏化しない施工方法および鋭敏化し
ない材料を採用する等の対策を行っており、アニオン種
の共存があった場合にも裕度は十分保たれていると判断
される。

又、給水等の冷却水中に注入するために調整する方法を
検討した結果法の方法が望ましいと判断された。

炭酸第一鉄の水溶液を注入する場合には、あらかじめ、
炭酸第一鉄を炭酸ガスを含ませた水の中で溶解させる処
理が必要となる。炭酸第一鉄の溶解は、あらかじめ、溶
解槽に炭酸ガスを含ませた水を準備し、所定量の炭酸第
一鉄塩を入れて溶解させ所定濃度の溶液を得る方法があ
るが、溶解槽中に供給する窒素（Ｎ２）ガスと炭酸（Ｃ
ＯＺ）ガスの混合割合を調整することによって第５図に
示す相関により水中の炭酸濃度を調整し、第６図に示す
相関に基づき水中の炭酸第一鉄の濃度を調整することも
可能である。

又、硝酸第一鉄および硝酸第二鉄塩の溶解の場合には、
水に対する溶解度が大きいため、溶解槽に所定量大れて
鉄濃度の調整が可能となる。

一方、電解で生成させた鉄イオンを使用する場合には、
電解鉄生成後に炭酸ガスを添加、あるいは、炭酸含有水
、硝酸含有水を添加し、炭酸イオン、あるいは、硝酸イ
オンが共存する状態で注入することで注入効率向上が図
られる。

一方、上記記述は無機塩に対して示したが、同様に水溶
性の鉄錯塩として注入する方法も可能である。

鉄錯塩はキレート剤としてポリアミノカルボン酸類、あ
るいは、オキシカルボン酸類があげられる。これらの鉄
錯塩の安定化定数は無機塩に比べて極めて高いため注入
配管内への注入鉄の付着を効果的に低減することができ
る。又、これらの錯塩は原子炉内に入った場合、分解し
て炭酸ガス。

アンモニアとして蒸気とともに除去されると判断される
ため、不純物として濃縮される可能性は無い。

さらに、炭酸イオン、あるいは、硝酸イオンを共存させ
た水を原子炉内に注入した場合、炉水中のｐＨがわずか
ではあるが、ｆＩｉ性側に推移する。

この場合、原子炉水のｐＨは、仮に硝酸イオンが５０ｐ
ｐｂ存在したとした場合の最小値は約６．１となるが、
ＢＷＲプラントの炉水ｐＨの運転管理範囲５．６〜８．
６の間にありプラントの運転に対して障害とはならない
。

しかし、ＢＷＲの場合、冷却水はこれまで中性水管理を
主体として管理してきている点より鉄注入を行った場合
にも中性に維持することが望ましい言える。さらに、Ｙ
、Ｓｏｌｍｏｎ　（Ｉｎｔ’　１　、Ｃｏｎｆ、ｏｎＷ
ａｔｏｒ　Ｃｈｅｍｉｓｔｒｙ　ｏｆ　Ｎｕｃｌｅａｒ
　Ｒｅａｃｔｏｒ　ＳｙｓｔｅｍＢＮＥＳ、１９７７）
によって報告されている。

第７図に示す高温水中におけるマグネタイトの溶解度の
データに見られるように高温水下での鉄酸化物は、むし
ろ、アルカリ水側に溶解度の極小値を持つ。

この現象は、注入した鉄がＮｉと反応したＮ　ｉ　Ｆ　
ｅｘｏ４も同様の傾向にあり、Ｎｉが放射化して生成す
る６♂Ｃｏ等の放射性物質の溶出量も抑制できる。従っ
て、鉄とともにアルカリ薬品を添加し炉水のｐＨコント
ロールを行うことはさらに有効な放射性物質濃度の低減
手段となる。

〔作用〕

本発明に示すように、鉄イオンあるいは非晶質水酸化物
を注入する場合に、炭酸イオン、硝酸イオンあるいはキ
し・−ト剤と共存する状態で注入することで、注入効率
の増大で、ひいては、注入配管の注入鉄による閉塞を防
止でき、安定した鉄注入運転が実現可能となる。

さらに、長期連続運転を行う必要性から考えると、炭酸
第一鉄、あるいは、硝酸鉄の注入の場合には大容量の溶
解槽（タンク）が必要となるが、電解鉄発生装置と組合
せ、注入前に鉄イオンを炭酸イオン、硝酸イオン、ある
いは、キレート剤と共存させ、その後注入することによ
って上記と同様の効果を持たせることが可能となる。

又、アルカリ薬品を注入鉄と同時に生じる方法を採用し
た場合には、炉水ｐＨを中性、あるいは、アルカリ性側
に安定化させることが可能となり、注入鉄で安定化させ
たＮｉ−あるいは、Ｃｏの溶出を抑制できる。その結果
、より有効な原子炉水放射性物質の抑制が達成できろ。

〔実施例〕

以下１本発明の一実施例を第１図により説明する、第１
図に示した実施例は炭酸第一鉄を炭酸を含む水の中で溶
解させ注入する方法の実施例である。炭酸第一鉄の溶解
は溶解槽１５内で行う。溶解槽１には炭酸第一鉄を入れ
るパケット］６．攪拌機１７．加温器１８．水位計１９
および温度計２０を設ける。溶解槽１への純水の供給は
供給水配管２１より行い、供給水の供給および停止は弁
２２で行う。又、水位調整は水位計１９で行い上限水位
の指示で弁２２が自動的に閉じ、下限水位で自動的に開
く制御設備を持たせることも可能である。炭酸第一鉄の
溶解に必要な炭酸とするため、溶解槽の下部に散気管２
３とそれに接続する窒素ガスと炭酸ガスの供給配管２４
を設ける。供給配管２４に窒素ガスボンベ２５．炭酸ガ
スボンベ２６より圧力調整弁２７．流量計２８を介して
窒素ガスと炭酸ガスの混合ガスを供給する。

炭酸第一鉄の溶解量は、前述のように、第５図および第
６図に示した炭酸ガスの分圧コントロールによる水中炭
酸濃度を変化させることによって調整する。その場合、
加温器１８と温度計２０によって溶解槽中の液温を一定
にコントロールすることによって溶解量を安定化させる
ことが望ましい。溶解槽に供給した窒素ガスと炭酸ガス
は排気管２４により糸外へ排出する。この場合、窒素ガ
スの代わりにヘリウムガスあるいはアルゴンガス等の不
活性ガスを使用しても炭酸の溶解量はコントロール可能
である。前述の方法で鉄濃度を調整した液はフィルタ２
５．注入ポンプ２６．流量調節弁２７．注入配管２８、
および、注入配管元弁２９を介して注入配管系３０に注
入する。

次に、本発明の第二の実施例を第８図を用いて説明する
。第８図に示した実施例は硝酸第一鉄あるいは硝第二鉄
を溶解させ、注入するケースについて示したものである
。溶解槽１５には、硝酸鉄を入れるパケット１６．攪拌
機１７．水位計１９゜加温器１８および温度計２０を設
けた設備とする。

これらの設備の作動は実施例１に示した内容と同様とす
る。

一定の鉄濃度に調整した溶解槽の液をフィルタ２５、注
入ポンプ２６．流量調節弁２７．注入配管２８および注
入配管元弁２９を介して注入配管３０に注入する。注入
鉄量のコントロールは溶解槽中の鉄濃度と注入流量で調
整する。

次に、本発明の第三の実施例を第９図および第１０図を
用いて説明する。第９図に示した実施例は第１図に示し
た炭酸第一鉄を注入する設備に炉水中のＰＨを中性、ま
たは、弱アルカリ性に調整するためにアルカリ薬品タン
ク３１と供給ポンプ３２、供給配管３３および弁３４を
追加したものである。

第四の実施例を第１１図を用いて説明する。第１１図に
は、電解で生成した鉄イオン、あるいは、非晶質水酸化
鉄溶液に炭酸イオンを添加して注入する方法を示す。

電解液および注入水として使用する脱塩水の供給は、供
給配管３５により電解鉄発生装置に供給され、流量調節
弁３６．および、流量計３７で行・う　。

Ｃｏｘ圧入原水槽；３８に導かれた供給水は電気ヒータ
３９で加温し、温度計４０で水温を検出し一定温度に調
整し、下流側の電解槽４１で鉄電極４２を電解するのに
十分な導電率を得るため、ＣＯ２圧入原水槽３８の下部
より炭酸ガスを吹き込む、炭酸ガスの供給は、複数個の
炭酸ガスボンベ４３により行い、炭酸ガス供給配管４４
．流量計４５．流量調節弁４６を介して行う。

供給水の温度、および、導電率を調整した後の水は電解
槽の下部に移送管４７で導き、鉄電極４２間を１昇させ
る。その後、鉄電極には直流電源４８より電流が供給さ
れ、電イオンが電解液中に溶出する。

さらに、電解液中には電解槽４１の下部より窒素ガスを
吹き込み７鉄電極表面へのスケールの付着を抑制しなが
ら運転を行う、１！素ガスの供給は複数の窒素ガスボン
ベ４９より、供給配管５０゜流量計５１．および、流量
ｌ１ｉ１節弁５２を介して行なわれる。

電解鉄を含む電解液は電解槽の上部より関を介して反応
槽にオーバフロー・することにより反応槽５３に移動す
る。このため、仮に反応槽の水が無くなった場合にも電
解槽４１．ＣＯ２圧入原水槽３８の水が無くなることが
防止でき、ヒータのオーバヒ・−ト、あるいは一′ｆ解
電圧の異常なモ昇という現象を防ぐことができる、 反応槽５３に導かれた電解鉄を含む水は　攪拌機５４で
攪拌されるとともに、前述の炭酸ガスボンベ４３より、
再度、炭酸ガスを供給し、炭酸鉄溶液を形成させる。Ｃ
ｏｔ圧入原水槽：３８．電解槽４１および反応槽５３Ｌ
、供給された炭酸ガスおよび窒素ガスは、電解槽および
反応槽１部に設けた排気管５５より建屋内排気ダクトに
導き排出する。又、反応槽の水位調整は、水位計５６で
検出し注入れ取出し水位より低下する。：とを防止する
。

一方、上限水位は水位計で検呂および制御することも可
能であるが、第１１図に示したように、オーバフローラ
イン５７を設は調整することも可能である。炭酸鉄とし
た注入銃は注入ポンプ５８゜注入配管５９．流量調節＃
６０．および、注入配管元弁６１を介して注入系配管６
２に導かれる３注入系は、第２図に示した復水脱塩器８
と原子炉１人口部の間の配管、あるいは、原子炉浄化系
浄化装置ｔ１．ａから原子炉１人口部の閣の配管系でも
良い。

実施例の第五番目の例を第】２図を用いて説明する。第
１２図に示した実施例は、第１１図に示した電解鉄製造
設備に硝酸供給設備を設けたものである。具体的には、
電解鉄を硝酸イ゛オン（ＮＯ３＞と共存させて注入する
ため反応槽５３に硝酸供給タンク６３より供給ポンプ６
４．流量計６５．流量調節弁６６および供給配管６７を
介して硝酸溶液を供給する設備である６ 本発明の第六の実施例を第１３図および＠１４図を用い
て説明する。第１３図および第１４図に示した実施例は
第１１図および第１２図にした電解鉄溶液中に、炭酸イ
オン、あるいは、硝酸イオンを共存させて注入する方法
に加えて、炉水中のｐＨをコントロールするためアルカ
リ薬品の添加設備を加えたものである。

電解鉄溶液中へのアルカリ薬品の添加は　アルカリ薬品
タンク３１．送液ポンプ３２゜流量計６８および流量調
節弁３４を設けて行う二とで可能となる。

〔発明の効果〕

本発明によれば、注入銃が注入配管内に付着り。

配管を閉塞させることに防ぐため、安定した鉄注入が可
能となり、注入系での鉄濃度コントロールの信頼性が向
上する。

その結果として、炉水中の放射性物質濃度を安定化させ
ることが容易となり、ひいては、プラント点検時に受け
る線量率低減に寄与できる７さらに、注入銃ととともに
アルカリ薬品を注入することによって原子炉内での放射
性物質の溶出量を抑えることが可能となり１合理的な水
質管理が達成できる。

【図面の簡単な説明】 第１図は本発明の一実施例の系統図、第２図はＢＷＲの
一般的な系統図、第３図は注入鉄の注入配管への付着割
合の実測結果を示す特性図、第４図はアニオン不純物の
ＳＣＣへの影響試験結果を示す説明図、第５図は気相中
の炭酸ガス濃度と水中への炭酸の溶解濃度の関係を示す
説明図、第６図は水中の炭酸濃度と、炭酸第一鉄の溶解
量の関係を示す説明図、第７図は高温水中における鉄酸
化物の溶解度を示す説明図、第８図は本発明の第二の実
施例の系統図、第９図および第１０図は本発明の第三の
実施例の系統図、第１１図は本発明の第四の実施例を示
す系統図、第１２図は本発明の第五の実施例を示す系統
図、第１３図、第１４図は本発明の第六の実施例を示す
系統図である。 １５・・・溶解槽、１６・・・パケット、１７・・・攪
拌機。 １８・・・加温器、１９・・・水位計、２３・・・散気
管、２６・・・注入ポンプ、３１・・・アルカリ薬品タ
ンク、３８・・・ＣＯｚ圧入原水槽、４１・・・電解槽
、４３・・・炭酸ガスボンベ、４９・・・窒素ガスボン
ベ、５３・・・反応槽、 ６３・・・硝酸タンク。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １、沸騰水型原子力発電プラントの給水中の鉄とニッケ
   ル濃度をコントロールすることにより、原子炉水中の放
   射性物質の濃度を低減し、給水中のニッケル濃度変化に
   応じて必要な鉄を注入する方法において、 溶解性の鉄塩を注入することを特徴とする原子力発電プ
   ラントの放射性物質低減方法。 ２、請求項１において、注入する溶解性の前記鉄塩は硝
   酸第一鉄、硝酸第二鉄あるいは炭酸第一鉄の中より少な
   くとも一つ以上を選定したものである原子力発電プラン
   トの放射性物質低減方法。 ３、沸騰水型原子力発電プラントの給水中の鉄とニッケ
   ル濃度をコントロールすることにより、原子炉水中の放
   射性物質濃度を低減し、給水中のニッケル濃度変化に応
   じて必要な鉄を注入する方法において、 溶解性の鉄塩とアルカリ薬品を注入することを特徴とす
   る原子力発電プラントの放射性物質低減方法。 ４、請求項３において、溶解性の鉄塩は硝酸第一鉄、硝
   酸第二鉄、炭酸第一鉄の中より一種類以上を選定し、か
   つ、アルカリ薬品は水酸化ナトリウム、水酸化リチウム
   、水酸化カリウムの中より一種類以上を選定される原子
   力発電プラントの放射性物質低減方法。 ５、沸騰水型原子力発電プラントの給水中の鉄とニッケ
   ル濃度をコントロールすることにより、原子炉水中の放
   射性物質濃度を低減し、給水中のニッケル濃度変化に応
   じて必要な電解鉄を注入する方法において、 前記鉄電極を電解して生成させた電解鉄溶液中に炭酸イ
   オン、あるいは、硝酸イオンあるいは炭酸イオンと硝酸
   イオンの両者を共存させて注入することを特徴とする原
   子力発電プラントの放射性物質低減方法。 ６、請求項５において、電解鉄溶液中に共存させる炭酸
   イオンの供給は、炭酸ガス、炭酸、炭酸ナトリウム、炭
   酸カリウム、炭酸リチウムの中より一種類以上選定され
   ることを特徴とする原子力発電プラントの放射性物質低
   減方法。 ７、請求項５において、電解鉄溶液中に共存させる硝酸
   イオンの供給は、硝酸、硝酸ナトリウム、硝酸カリウム
   、硝酸リチウムの中より一種類以上選定されることを特
   徴とする原子力発電プラントの放射性物質低減方法。 ８、沸騰水型原子力発電プラントの給水中の鉄とニッケ
   ル濃度をコントロールすることにより、原子炉水中の放
   射性物質濃度を低減し、給水中のニッケル濃度変化に応
   じて必要な電解鉄を注入する方法において、 鉄電極を電解して生成させた電解鉄溶液中に炭酸イオン
   、あるいは、硝酸イオンあるいは炭酸イオンと硝酸イオ
   ンの両者とアルカリ薬品を共存させて注入することを特
   徴とする原子力発電プラントの放射性物質低減方法。 ９、請求項８において、電解鉄溶液中に共存させる炭酸
   イオンの供給は、炭酸ガス、炭酸、炭酸ナトリウム、炭
   酸カリウム、炭酸リチウムの中より一種類以上が選定さ
   れる原子力発電プラントの放射性物質の低減方法。 １０、請求項８において、電解鉄溶液中に共存させる硝
   酸イオンの供給は硝酸、硝酸ナトリウム、硝酸カリウム
   、硝酸リチウムの中より一種類以上を選定される原子力
   発電プラントの放射性物質低減方法。 １１、請求項８において、電解鉄溶液中に共存させるア
   ルカリ薬品は、水酸化ナトリウム、水酸化リチウム、水
   酸化カリウムの中より一種類以上選定される原子力発電
   プラントの放射性物質低減方法。 １２、沸騰水型原子力発電プラントの給水中の鉄とニッ
   ケル濃度をコントロールすることにより、原子炉水中の
   放射性物質濃度を低減するため、給水中のニッケル濃度
   変化に応じて必要な鉄を注入する方法において、 水溶性の鉄錯塩を注入することを特徴とする原子力発電
   プラントの放射性物質低減方法。１３、請求項１２にお
   いて、注入する水溶性の鉄錯塩のキレート剤はポリアミ
   ノカルボン酸類、あるいはオキシカルボン酸類である原
   子力発電プラントの放射性物質低減方法。 １４、沸騰水型原子力発電プラントの給水中の鉄とニッ
   ケル濃度をコントロールすることにより、原子炉水中の
   放射性物質濃度を低減するため、給水中のニッケル濃度
   変化に応じて電解鉄を注入する方法において、 鉄電極を電解させて生成させた電解鉄溶液中にキレート
   剤を共存させて注入することを特徴とする原子力発電プ
   ラントの放射性物質低減方法。 １５、請求項１４において、電解鉄溶液中に共存させる
   キレート剤はポリアミノカルボン酸類あるいはオキシカ
   ルボン酸類である原子力発電プラントの放射性物質低減
   方法。