JPH0417013B2 - - Google Patents
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- JPH0417013B2 JPH0417013B2 JP59035292A JP3529284A JPH0417013B2 JP H0417013 B2 JPH0417013 B2 JP H0417013B2 JP 59035292 A JP59035292 A JP 59035292A JP 3529284 A JP3529284 A JP 3529284A JP H0417013 B2 JPH0417013 B2 JP H0417013B2
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- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01R—MEASURING ELECTRIC VARIABLES; MEASURING MAGNETIC VARIABLES
- G01R31/00—Arrangements for testing electric properties; Arrangements for locating electric faults; Arrangements for electrical testing characterised by what is being tested not provided for elsewhere
- G01R31/08—Locating faults in cables, transmission lines, or networks
- G01R31/081—Locating faults in cables, transmission lines, or networks according to type of conductors
- G01R31/085—Locating faults in cables, transmission lines, or networks according to type of conductors in power transmission or distribution lines, e.g. overhead
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02H—EMERGENCY PROTECTIVE CIRCUIT ARRANGEMENTS
- H02H3/00—Emergency protective circuit arrangements for automatic disconnection directly responsive to an undesired change from normal electric working condition with or without subsequent reconnection ; integrated protection
- H02H3/40—Emergency protective circuit arrangements for automatic disconnection directly responsive to an undesired change from normal electric working condition with or without subsequent reconnection ; integrated protection responsive to ratio of voltage and current
- H02H3/402—Emergency protective circuit arrangements for automatic disconnection directly responsive to an undesired change from normal electric working condition with or without subsequent reconnection ; integrated protection responsive to ratio of voltage and current using homopolar quantities
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Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の技術分野〕
この発明は、両端電源を有する単回線送電系統
を保護する短絡距離継電器において相手端電源か
ら故障点抵抗に流れる電圧降下成分で生じる距離
測定誤差を無くした短絡距離継電器に関するもの
である。
を保護する短絡距離継電器において相手端電源か
ら故障点抵抗に流れる電圧降下成分で生じる距離
測定誤差を無くした短絡距離継電器に関するもの
である。
従来、この種の短絡距離継電器としてはオーム
社第版第２刷（昭和45年４月25日発行）の「保
護継電器ハンドブツクP111〜P112」及び電気書
院（第版第刷昭和47年10月15日発行）の「保
護継電技術P323〜P324」に記載されているよう
に技術的に問題があることが指摘されていたが問
題解決には至つていなかつた。ここで一例を上げ
て従来装置の説明を行なう。
社第版第２刷（昭和45年４月25日発行）の「保
護継電器ハンドブツクP111〜P112」及び電気書
院（第版第刷昭和47年10月15日発行）の「保
護継電技術P323〜P324」に記載されているよう
に技術的に問題があることが指摘されていたが問
題解決には至つていなかつた。ここで一例を上げ
て従来装置の説明を行なう。
第１図は両端電源を有する単回線送電系統を示
した図で、１は自端電源、２は変圧器、３は母
線、４は変圧器、５は変流器、６は短絡距離継電
器（継電器）、７は送電線、８は故障点、９は母
線、１０は変圧器、１１は相手端電源を示す。
した図で、１は自端電源、２は変圧器、３は母
線、４は変圧器、５は変流器、６は短絡距離継電
器（継電器）、７は送電線、８は故障点、９は母
線、１０は変圧器、１１は相手端電源を示す。
第２図は第１図の故障点８で２線短絡故障が発
生した時の等価回路を示した図である。
生した時の等価回路を示した図である。
但し、図中EΔPは自端（Ｐ端）の故障相の線間
電源電圧、EΔQは相手端（Ｑ端）の故障相の線間
電源電圧、ZgPは自端背後インピーダンス、ZgQは
相手端背後インピーダンス、Ｚは送電線の単位
〔Km）当りのインピーダンス、ｘは短絡距離継電
器設置点から故障点迄の距離〔Km〕、Ｌは送電線
の亘長、RFは故障点抵抗、VRは短絡距離継電器
設置点の電圧、IPは自端電源から故障点に流れる
故障電流、IQは相手端電源から故障点に流れる故
障電流である。
電源電圧、EΔQは相手端（Ｑ端）の故障相の線間
電源電圧、ZgPは自端背後インピーダンス、ZgQは
相手端背後インピーダンス、Ｚは送電線の単位
〔Km）当りのインピーダンス、ｘは短絡距離継電
器設置点から故障点迄の距離〔Km〕、Ｌは送電線
の亘長、RFは故障点抵抗、VRは短絡距離継電器
設置点の電圧、IPは自端電源から故障点に流れる
故障電流、IQは相手端電源から故障点に流れる故
障電流である。
第２図において短絡距離継電器６設置点の電圧
VRは次の(1)式となる。
VRは次の(1)式となる。
VR＝xZIp＋RF（IP＋IQ） −(1)式
次に短絡距離継電器６に流れる電流はIPである
ことから、該短絡距離継電器６の測定するインピ
ーダンスは該短絡距離継電器６に印加される電圧
VRを電流IPで割算して次の(2)式が得られる。
ことから、該短絡距離継電器６の測定するインピ
ーダンスは該短絡距離継電器６に印加される電圧
VRを電流IPで割算して次の(2)式が得られる。
VR／IP＝xZ＋RF（１＋IQ／IP） −(2)式
(2)式において故障点抵抗RFが零であれば測定
するインピーダンスはxZとして求められる。こ
こでＺは送電線７の単位長さ当りのインピーダン
スであることから短絡距離継電器６設置点から故
障点８迄の距離測定が出来る。また故障点抵抗
RFが零でなく有限の値の場合でも自端電源１か
らの故障電流IPと相手端からの故障電流IQの位相
差がなく同相であれば(2)式中の２項目の抵抗成分
は変化するがIPに対するVRの正弦成分から距離測
定が出来る。このことはxZのリアクタンス成分
が変らないことから明らかである。
するインピーダンスはxZとして求められる。こ
こでＺは送電線７の単位長さ当りのインピーダン
スであることから短絡距離継電器６設置点から故
障点８迄の距離測定が出来る。また故障点抵抗
RFが零でなく有限の値の場合でも自端電源１か
らの故障電流IPと相手端からの故障電流IQの位相
差がなく同相であれば(2)式中の２項目の抵抗成分
は変化するがIPに対するVRの正弦成分から距離測
定が出来る。このことはxZのリアクタンス成分
が変らないことから明らかである。
第３図は従来の短絡距離継電器６で欠点が生じ
る場合を示した図で相手端からの故障電流IQが自
端の故障電流IPより遅れ位相の場合のベクトル図
をＲ−jx座標に示したものである。
る場合を示した図で相手端からの故障電流IQが自
端の故障電流IPより遅れ位相の場合のベクトル図
をＲ−jx座標に示したものである。
図中、線分OBは送電線（第１図７）の故障点
（第１図８）迄の電圧降下xZIp、線分BCは自端
電流による故障点抵抗の電圧降下RFIP、線分CD
は相手端電流による故障点抵抗RFの電圧降下RF
IQ、αは送電線路のインピーダンス角度、θは継
電器設置点の電圧VRと電流IPの相差角度、δは自
端電流IPと相手端電流IQの相差角度を示す。
（第１図８）迄の電圧降下xZIp、線分BCは自端
電流による故障点抵抗の電圧降下RFIP、線分CD
は相手端電流による故障点抵抗RFの電圧降下RF
IQ、αは送電線路のインピーダンス角度、θは継
電器設置点の電圧VRと電流IPの相差角度、δは自
端電流IPと相手端電流IQの相差角度を示す。
従来の短絡距離継電装置は以上のように構成さ
れているので、自端電流と相手端電流に相差角が
ある場合、継電器設置点の電圧VRは(1)式から第
３図に示す線分ODとなり、IPに対するVRの正弦
成分から求めたリアクタンス成分は送電線のＡ点
で故障点抵抗RFが零で故障発生した場合と同一
となつて該Ａ点はRFの値、IPとIQの比及びIPとIQ
の相差角δにより変化することから故障点迄の距
離測定に誤差を生じるなどの欠点があつた。
れているので、自端電流と相手端電流に相差角が
ある場合、継電器設置点の電圧VRは(1)式から第
３図に示す線分ODとなり、IPに対するVRの正弦
成分から求めたリアクタンス成分は送電線のＡ点
で故障点抵抗RFが零で故障発生した場合と同一
となつて該Ａ点はRFの値、IPとIQの比及びIPとIQ
の相差角δにより変化することから故障点迄の距
離測定に誤差を生じるなどの欠点があつた。
この発明は、上記のような従来のものの欠点に
鑑みなされたもので、電力系統健全時の正相電圧
及び正相電流と、故障時の正相電圧と正相電流及
び逆相電流情報から距離測定に誤差を生じない短
絡距離継電器を提供することを目的としている。
鑑みなされたもので、電力系統健全時の正相電圧
及び正相電流と、故障時の正相電圧と正相電流及
び逆相電流情報から距離測定に誤差を生じない短
絡距離継電器を提供することを目的としている。
以下、この発明の一実施例を図について説明す
る。
る。
第４図は第１図の故障点８で２線短絡故障が発
生した時の対称分を示した回路図で、２１は正相
回路、２２は逆相回路、２３は２線短絡故障が発
生する部分を模擬したスイツチ、３１は母線３の
正相回路部、３２は母線３の逆相回路部、５１と
５２は変流器５１の位置の正相電流と逆相電流を
導出する変流器、９１は母線９の正相回路部、９
２は母線９の逆相回路部を示す。ただし図中、
EPは自端の電源電圧、EQは相手端の電源電圧、
ZP1は自端背後の正相インピーダンス、ZP2は自端
背後の逆相インピーダンス、Z1は送電線の単位
〔Km〕当りの正相インピーダンス、Z2は送電線の
単位〔Km〕当りの逆相インピーダンス、ｘは継電
器設置点から故障点迄の距離〔Km〕、Ｌは送電線
の亘長〔Km〕、ZQ1は相手端背後の正相インピーダ
ンス、ZQ2は相手端背後の逆相インピーダンス、
RFは故障点抵抗、Ｖは系統健全時の継電器設置
点の正相電圧、ILは系統健全時〔スイツチ２３が
開の時〕に継電器設置点に流れる正相電流、IFは
系統故障時〔スイツチ２３が閉の時〕に継電器設
置点に流れる正相電流、I2は系統故障時〔スイツ
チ２３が閉の時〕に継電器設置点に流れる逆相電
流、IF1は故障点に流れる電流、ZFは逆相回路の
インピーダンスと故障点抵抗を合成したインピー
ダンスである。
生した時の対称分を示した回路図で、２１は正相
回路、２２は逆相回路、２３は２線短絡故障が発
生する部分を模擬したスイツチ、３１は母線３の
正相回路部、３２は母線３の逆相回路部、５１と
５２は変流器５１の位置の正相電流と逆相電流を
導出する変流器、９１は母線９の正相回路部、９
２は母線９の逆相回路部を示す。ただし図中、
EPは自端の電源電圧、EQは相手端の電源電圧、
ZP1は自端背後の正相インピーダンス、ZP2は自端
背後の逆相インピーダンス、Z1は送電線の単位
〔Km〕当りの正相インピーダンス、Z2は送電線の
単位〔Km〕当りの逆相インピーダンス、ｘは継電
器設置点から故障点迄の距離〔Km〕、Ｌは送電線
の亘長〔Km〕、ZQ1は相手端背後の正相インピーダ
ンス、ZQ2は相手端背後の逆相インピーダンス、
RFは故障点抵抗、Ｖは系統健全時の継電器設置
点の正相電圧、ILは系統健全時〔スイツチ２３が
開の時〕に継電器設置点に流れる正相電流、IFは
系統故障時〔スイツチ２３が閉の時〕に継電器設
置点に流れる正相電流、I2は系統故障時〔スイツ
チ２３が閉の時〕に継電器設置点に流れる逆相電
流、IF1は故障点に流れる電流、ZFは逆相回路の
インピーダンスと故障点抵抗を合成したインピー
ダンスである。
第５図は第４図における故障電流の分布を図示
したものである。
したものである。
第５図イは第４図の逆相回路インピーダンスと
故障点抵抗RFをまとめてZFで示したもので、故
障発生スイツチ２３が開放した系統健全時の状態
を示す。そしてこの健全時に変流器５１部に流れ
る電流をILとし、母線３１部の正相電圧をＶとす
る。
故障点抵抗RFをまとめてZFで示したもので、故
障発生スイツチ２３が開放した系統健全時の状態
を示す。そしてこの健全時に変流器５１部に流れ
る電流をILとし、母線３１部の正相電圧をＶとす
る。
第５図ロは第５図イにおいて故障発生スイツチ
２３が閉路した系統故障時の状態を示す。そして
この故障時に変流器５１部に流れる電流をIF、故
障点を模擬したスイツチ２３部に流れる故障点電
流をIF1とし、母線３１部の正相電圧をVFとする。
２３が閉路した系統故障時の状態を示す。そして
この故障時に変流器５１部に流れる電流をIF、故
障点を模擬したスイツチ２３部に流れる故障点電
流をIF1とし、母線３１部の正相電圧をVFとする。
第５図ハは両端の電源電圧EP、EQを除去して
故障点に流れる電流が第５図ロと逆極性でIF1と
なるよう仮に故障点に電源ｅを挿入したものであ
る。
故障点に流れる電流が第５図ロと逆極性でIF1と
なるよう仮に故障点に電源ｅを挿入したものであ
る。
従つて、第５図ロと第５図ハを重ねることで故
障点を模擬したスイツチ２３部に流れる電流が零
となることから第５図ロに第５図ハを重ね合わせ
たものが第５図イとなることが判る。
障点を模擬したスイツチ２３部に流れる電流が零
となることから第５図ロに第５図ハを重ね合わせ
たものが第５図イとなることが判る。
このことは鳳風−テブナンの定理から明らかで
ある。
ある。
第５図ハで仮に挿入した電源ｅにより変流器５
１部に流れる電流をIαとすれば次の(3)式が成立す
る。
１部に流れる電流をIαとすれば次の(3)式が成立す
る。
IL＝IF−Iα −(3)式
ここでIαは次の(4)式で求まる。
Iα＝IF1・ZQ／ZP＋ZQ −(4)式
但し、
ZP＝ZP1＋xZ1
ZQ＝（Ｌ−ｘ）Z1＋ZQ1
とした。
また、第５図イより次の(5)式が成立する。
EP−EQ／IL＝ZP＋ZQ −(5)式
従つて上記(3)、(4)、(5)式より次の(6)式が求ま
る。
る。
ZQ＝IF−IL／IF1・IL・（EP−EQ） −(6)式
次に第５図イからまた次の(7)式が成立する。
Ｖ−EQ／IL＝xZ1＋ZQ −(7)式
(6)式と(7)式より次の(8)式が成立する。
xZ1＝Ｖ−EQ／IL−IF−IL／IF1・IL・（EP−EQ）−(8)
式 次に(8)式中のIF1を得る方法について説明する。
第４図の逆相回路から次の(9)式が成立する。
式 次に(8)式中のIF1を得る方法について説明する。
第４図の逆相回路から次の(9)式が成立する。
（ZP2＋xZ2）I2−｛（Ｌ−ｘ）Z2＋ZQ2｝
（IF1−I2）＝０ −(9)式
ここで、IF1について解くと次の(10)式が得られ
る。
る。
IF1＝ZP2＋LZ2＋ZQ2／（Ｌ−ｘ）Z2＋ZQ2・I2 −(10)式
この(10)式を(8)式に代入すると次の（11）式とな
る。
る。
xZ1＝Ｖ−EQ／IL−（IF−IL）（EP−EQ）・｛（
Ｌ−ｘ）Z2＋ZQ2｝／IL・（ZP2＋LZ2＋ZQ2）・I2−（11
）式 この式（11）式に(5)式を代入すると次の（12）
式となる。
Ｌ−ｘ）Z2＋ZQ2｝／IL・（ZP2＋LZ2＋ZQ2）・I2−（11
）式 この式（11）式に(5)式を代入すると次の（12）
式となる。
xZ1＝Ｖ−EQ／IL−（IF−IL）（ZP−ZQ）・｛（
Ｌ−ｘ）Z2＋ZQ2｝／（ZP2＋LZ2＋ZQ2）・I2−（12）式
（12）式をxZ1について整理すると次の（13）
式となる。
Ｌ−ｘ）Z2＋ZQ2｝／（ZP2＋LZ2＋ZQ2）・I2−（12）式
（12）式をxZ1について整理すると次の（13）
式となる。
xZ1＝ZT2I2（Ｖ−EQ）−（ZP＋ZQ）（LZ2＋ZQ2）
IL（IF−IL）／ZT2ILI2−（ZP＋ZQ）IL（IF−IL）Z2／Z
1−（13）式 但し、ZT2＝ZP2とLZ2＋ZQ2とした。
IL（IF−IL）／ZT2ILI2−（ZP＋ZQ）IL（IF−IL）Z2／Z
1−（13）式 但し、ZT2＝ZP2とLZ2＋ZQ2とした。
ここでZP＋ZQは(4)式よりZP1＋LZ1＋ZQ1であり、
一般に正相回路と逆相回路のインピーダンスが等
しいことからZP＋ZQ＝ZT2、Z1＝Z2と出来るので
（13）式は次の（14）式のように簡単化出来る。
一般に正相回路と逆相回路のインピーダンスが等
しいことからZP＋ZQ＝ZT2、Z1＝Z2と出来るので
（13）式は次の（14）式のように簡単化出来る。
xZ1＝（Ｖ−EQ）I2−IL（IF−IL）（LZ2
＋ZQ2）／ILI2−IL（IF−IL）−（14）式 この（14）式中、相手端の電源電圧EQを除い
て全ての値は既知の値である。
＋ZQ2）／ILI2−IL（IF−IL）−（14）式 この（14）式中、相手端の電源電圧EQを除い
て全ての値は既知の値である。
次に相手端の電源電圧EQを得る方法について
説明する。
説明する。
第５図の健全時の回路イから次の（15）式が成
立する。
立する。
EP−Ｖ＝ZP1IL −（15）式
また、故障時の回路ロから次の（16）式が成立
する。
する。
EP−VF＝ZP1IF
−（16）式
従つて、（15）式と（16）式から次の（17）式
が求まる。
が求まる。
EP＝Ｖ・IF−VFILIF−IL −（17）式
（17）式のEPを(5)式に代入すると次の（18）
式が成立する。
式が成立する。
EQ＝VIF−VFIL／IF−IL−（ZP＋ZQ）IL −（18）式
この（18）式を（14）式に代入すれば故障点迄
のインピーダンスは次の（19）式で求まる。
のインピーダンスは次の（19）式で求まる。
xZ1＝ILI2（VF−Ｖ）＋（I2）2（IF−IL）（ZP＋ZQ）
−IL（IF−IL）2（LZ2＋ZQ2）／（IF−IL）（I2−IF＋I
L） −（19）式 第６図は本発明回路を示す図であり、１０１は
正相電圧成分の入力端子、１０２は正相電流成分
の入力端子、１０３は逆相電流成分の入力端子、
１０４は故障検出器（図示略）により応動する切
替スイツチ、１０５，１０６記憶回路、１０７〜
１１０は演算回路、１１１は加算回路、１１２は
割算回路、１１３は出力端子を示す。
−IL（IF−IL）2（LZ2＋ZQ2）／（IF−IL）（I2−IF＋I
L） −（19）式 第６図は本発明回路を示す図であり、１０１は
正相電圧成分の入力端子、１０２は正相電流成分
の入力端子、１０３は逆相電流成分の入力端子、
１０４は故障検出器（図示略）により応動する切
替スイツチ、１０５，１０６記憶回路、１０７〜
１１０は演算回路、１１１は加算回路、１１２は
割算回路、１１３は出力端子を示す。
次に動作について説明する。
故障検出器（図示略）により応動する切替スイ
ツチ１０４は、故障時第６図に示す状態、すなわ
ち該切替スイツチ１０４の下側１０４ａが接続さ
れるように構成し、また健全時には該切替スイツ
チ１０４の上側１０４ｂが接続されるように構成
する。従つて、記憶回路１０５では入力端子１０
１から印加される系統健全の正相電圧Ｖと、故障
時の正相電圧VFが記憶される。
ツチ１０４は、故障時第６図に示す状態、すなわ
ち該切替スイツチ１０４の下側１０４ａが接続さ
れるように構成し、また健全時には該切替スイツ
チ１０４の上側１０４ｂが接続されるように構成
する。従つて、記憶回路１０５では入力端子１０
１から印加される系統健全の正相電圧Ｖと、故障
時の正相電圧VFが記憶される。
また記憶回路１０６では入力端子１０２から印
加される系統健全時の正相電流ILと、故障時の正
相電流IFが記憶される。
加される系統健全時の正相電流ILと、故障時の正
相電流IFが記憶される。
次に演算回路１０７（第６の装置）では記憶回
路１０５の出力及び入力端子１０３からの逆相電
流成分からI2・（VF−Ｖ）が演算され、演算回路
１０８（第７の装置）では記憶回路１０６の出力
と入力端子１０３からの成分、及び系統の正相イ
ンピーダンスの合計（ZP＋ZQ）からI2・（IF−
IL）・（ZP＋ZQ）が演算される。また演算回路１０
９（第８の装置）では１０６の出力と継電器設置
点から相手端方向の逆相インピーダンス合計
（LZ2＋ZQ2）から（IF−IL）2・（LZ2＋ZQ2）が演算
され、演算回路１１０（第９の装置）では記憶回
路１０６の出力と、入力端子１０３からの成分か
ら（IF−IL）・（I2−IF＋IL）が演算される。
路１０５の出力及び入力端子１０３からの逆相電
流成分からI2・（VF−Ｖ）が演算され、演算回路
１０８（第７の装置）では記憶回路１０６の出力
と入力端子１０３からの成分、及び系統の正相イ
ンピーダンスの合計（ZP＋ZQ）からI2・（IF−
IL）・（ZP＋ZQ）が演算される。また演算回路１０
９（第８の装置）では１０６の出力と継電器設置
点から相手端方向の逆相インピーダンス合計
（LZ2＋ZQ2）から（IF−IL）2・（LZ2＋ZQ2）が演算
され、演算回路１１０（第９の装置）では記憶回
路１０６の出力と、入力端子１０３からの成分か
ら（IF−IL）・（I2−IF＋IL）が演算される。
次の加算回路１１１では上記演算回路１０７と
１０８の出力を加算後１０９の出力で引算した出
力が計算され、割算回路１１２により上記加算回
路１１１からの出力を上記演算回路１１０からの
出力で割算して前記（19）式で示される故障点迄
のインピーダンスが演算され出力端子１１３に出
力される。
１０８の出力を加算後１０９の出力で引算した出
力が計算され、割算回路１１２により上記加算回
路１１１からの出力を上記演算回路１１０からの
出力で割算して前記（19）式で示される故障点迄
のインピーダンスが演算され出力端子１１３に出
力される。
このように本発明の短絡距離継電器は電力系統
健全次の正相電圧Ｖ及び正相電流ILと、故障時の
正相電圧VF及び相相電流IFと逆相電流I2から故障
点迄のインピーダンスを求めたことにより故障点
抵抗RFに無関係となるため、従来両端電源位相
差で故障点抵抗RFに生じた電圧降下で距離測定
に誤差が発生していたのを無くすことができる。
健全次の正相電圧Ｖ及び正相電流ILと、故障時の
正相電圧VF及び相相電流IFと逆相電流I2から故障
点迄のインピーダンスを求めたことにより故障点
抵抗RFに無関係となるため、従来両端電源位相
差で故障点抵抗RFに生じた電圧降下で距離測定
に誤差が発生していたのを無くすことができる。
なお、上記実施例では式途中に於いて説明を簡
単化するために正相回路のインピーダンスと逆相
回路のインピーダンスが等しいことを利用して計
算を行なつたが両者が等しくないとして計算を行
なつてもよいことは言うまでもない。
単化するために正相回路のインピーダンスと逆相
回路のインピーダンスが等しいことを利用して計
算を行なつたが両者が等しくないとして計算を行
なつてもよいことは言うまでもない。
以上のように、この発明によれば電力系統健全
時及び故障時の電流及び電圧情報と系統定数から
故障点迄のインピーダンスを算出する構成とした
ので、故障点に発生する故障点抵抗による距離測
定誤差をほとんど無くすことが出来る信頼性の高
い短絡距離継電器が得られる効果がある。
時及び故障時の電流及び電圧情報と系統定数から
故障点迄のインピーダンスを算出する構成とした
ので、故障点に発生する故障点抵抗による距離測
定誤差をほとんど無くすことが出来る信頼性の高
い短絡距離継電器が得られる効果がある。
第１図は両端電源を有する単回線送電線の電力
系統を示した系統図、第２図は第１図で２線短絡
故障が発生した時の等価回路を示した回路図、第
３図は従来の短絡距離継電器で欠点が生じる場合
を示したベクトル図、第４図は第１図で２線短絡
故障が発生した時の対称分回路を示した回路図、
第５図は第４図における故障時の電流分布を示し
た回路図、第６図は本発明の一実施例による短絡
距離継電器の回路を示した回路図である。 １０１……正相電圧入力端子、１０２……正相
電流入力端子、１０３……逆相電流入力端子、１
０４……切替スイツチ、１０５，１０６……記憶
回路、１０７〜１１０……演算回路、１１１……
加算回路、１１２……割算回路、１１３……出力
端子。なお、図中同一符号は同一部分を示す。
系統を示した系統図、第２図は第１図で２線短絡
故障が発生した時の等価回路を示した回路図、第
３図は従来の短絡距離継電器で欠点が生じる場合
を示したベクトル図、第４図は第１図で２線短絡
故障が発生した時の対称分回路を示した回路図、
第５図は第４図における故障時の電流分布を示し
た回路図、第６図は本発明の一実施例による短絡
距離継電器の回路を示した回路図である。 １０１……正相電圧入力端子、１０２……正相
電流入力端子、１０３……逆相電流入力端子、１
０４……切替スイツチ、１０５，１０６……記憶
回路、１０７〜１１０……演算回路、１１１……
加算回路、１１２……割算回路、１１３……出力
端子。なお、図中同一符号は同一部分を示す。
Claims (1)
- １ 両端電源を有する単回線系統を保護する距離
継電器において、上記系統健全時の継電器設置点
の正相電圧及び正相電流を導出する第１及び第２
の装置と、上記系統故障時の継電器設置点の正相
電圧及び正相電流と逆相電流を導出する第３及び
第４と第５の装置と、上記第３の装置の出力から
第１の装置の出力を差引いた成分に第５の装置の
出力を積算する第６の装置と、上記第４の装置の
出力から第２の装置の出力を差引いた成分に第５
の装置の出力を積算した成分と更に系統の正相イ
ンピーダンス合計値を積算する第７の装置と、上
記第４の装置の出力から第２の装置の出力を差引
いた成分を自乗した成分に上記継電器設置点から
相手端方向の逆相インピーダンス値を積算する第
８の装置と、上記第４の装置の出力から第２の装
置の出力を差引いた成分に第５の装置の出力から
第４の装置の出力を差引いた後更に第２の装置の
出力を加算した成分を積算する第９の装置と、上
記第６の装置の出力に第７の装置の出力を加算後
に第８の装置の出力を差引く第10の装置と、この
第10の装置の出力を上記第９の装置の出力で割算
して故障点迄のインピーダンスとして算出出力す
る第11の装置を備えたことを特徴とする短絡距離
継電器。
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59035292A JPS60180424A (ja) | 1984-02-28 | 1984-02-28 | 短絡距離継電器 |
| AU35865/84A AU570521B2 (en) | 1984-02-28 | 1984-11-26 | Short circuit distance relay |
| DE8484114566T DE3473699D1 (en) | 1984-02-28 | 1984-11-30 | Short-circuit distance relay |
| EP84114566A EP0155367B1 (en) | 1984-02-28 | 1984-11-30 | Short-circuit distance relay |
| US07/028,076 US4755903A (en) | 1984-02-28 | 1987-03-20 | Distance measuring relay for line faults |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59035292A JPS60180424A (ja) | 1984-02-28 | 1984-02-28 | 短絡距離継電器 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60180424A JPS60180424A (ja) | 1985-09-14 |
| JPH0417013B2 true JPH0417013B2 (ja) | 1992-03-25 |
Family
ID=12437694
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59035292A Granted JPS60180424A (ja) | 1984-02-28 | 1984-02-28 | 短絡距離継電器 |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4755903A (ja) |
| EP (1) | EP0155367B1 (ja) |
| JP (1) | JPS60180424A (ja) |
| AU (1) | AU570521B2 (ja) |
| DE (1) | DE3473699D1 (ja) |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CA2184091A1 (en) * | 1994-02-28 | 1995-09-08 | Damir Novosel | One-terminal data fault location system |
| US5751532A (en) * | 1996-02-28 | 1998-05-12 | Basler Electric Company | Intergrating reset overcurrent relay |
| GB2345810B (en) * | 1999-01-13 | 2003-07-23 | Alstom Uk Ltd | Fault-detection apparatus |
| DE102014203906A1 (de) * | 2014-03-04 | 2014-10-23 | Siemens Aktiengesellschaft | Verfahren zum Orten eines Kurzschlusses in einem wenigstens einen Leitungsabschnitt umfassenden Stromnetz |
| CN111257689B (zh) * | 2020-02-11 | 2020-11-27 | 西南交通大学 | 一种at供电接触网电气性能评估方法 |
Family Cites Families (18)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3405320A (en) * | 1966-05-10 | 1968-10-08 | Westinghouse Electric Corp | Network protector with static and circuit |
| US3599044A (en) * | 1970-04-30 | 1971-08-10 | Fuji Electric Co Ltd | Superhigh-speed relaying system and apparatus for protection of power systems |
| JPS5512817B1 (ja) * | 1970-11-19 | 1980-04-04 | ||
| FR2160306B1 (ja) * | 1971-11-19 | 1974-05-10 | Schlumberger Compteurs | |
| GB1526412A (en) * | 1975-07-22 | 1978-09-27 | Gen Electric Co Ltd | Directional relays |
| JPS52100149A (en) * | 1976-02-18 | 1977-08-22 | Tokyo Electric Power Co Inc:The | Digital failure point evaluating unit |
| CH640675A5 (de) * | 1978-06-01 | 1984-01-13 | Bbc Brown Boveri & Cie | Verfahren und einrichtung zur fehlerrichtungsbestimmung bezueglich eines messortes an elektrischen leitungen. |
| JPS5829471B2 (ja) * | 1978-10-30 | 1983-06-22 | 東京電力株式会社 | 事故点判別方式 |
| JPS5830554B2 (ja) * | 1978-11-13 | 1983-06-29 | 東京電力株式会社 | 送電線故障点探査・送電線保護用の故障点標定方式 |
| DE2907857C2 (de) * | 1979-02-28 | 1985-01-10 | Siemens AG, 1000 Berlin und 8000 München | Schaltungsanordnung zur Bestimmung der Reaktanz einer Energieübertragungsleitung im Kurzschlußfalle |
| JPS55125025A (en) * | 1979-03-19 | 1980-09-26 | Tokyo Electric Power Co | Digital distance relay |
| JPS55127821A (en) * | 1979-03-27 | 1980-10-03 | Tokyo Shibaura Electric Co | Digital protection relay unit |
| US4405966A (en) * | 1981-10-07 | 1983-09-20 | General Electric Company | System for providing protection for a high voltage transmission line |
| US4453191A (en) * | 1982-07-29 | 1984-06-05 | General Electric Company | Overvoltage directional relay |
| US4438475A (en) * | 1982-08-02 | 1984-03-20 | Westinghouse Electric Corp. | Ultra-high speed protective relay apparatus and method for providing single pole switching |
| SE433405B (sv) * | 1982-09-14 | 1984-05-21 | Asea Ab | Forfarande och anordning for lokalisering av ett felstelle pa en trefasig kraftledning |
| JPS6039312A (ja) * | 1983-08-10 | 1985-03-01 | 株式会社東芝 | 保護継電装置 |
| US4570231A (en) * | 1984-01-27 | 1986-02-11 | Richard H. Bunch | Fault finder |
-
1984
- 1984-02-28 JP JP59035292A patent/JPS60180424A/ja active Granted
- 1984-11-26 AU AU35865/84A patent/AU570521B2/en not_active Ceased
- 1984-11-30 DE DE8484114566T patent/DE3473699D1/de not_active Expired
- 1984-11-30 EP EP84114566A patent/EP0155367B1/en not_active Expired
-
1987
- 1987-03-20 US US07/028,076 patent/US4755903A/en not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS60180424A (ja) | 1985-09-14 |
| AU570521B2 (en) | 1988-03-17 |
| US4755903A (en) | 1988-07-05 |
| EP0155367A1 (en) | 1985-09-25 |
| EP0155367B1 (en) | 1988-08-24 |
| AU3586584A (en) | 1985-09-05 |
| DE3473699D1 (en) | 1988-09-29 |
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