JPH04173924A - 焼付硬化性および耐孔あき腐食性に優れた良加工性溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 - Google Patents
焼付硬化性および耐孔あき腐食性に優れた良加工性溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法Info
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- JPH04173924A JPH04173924A JP29881390A JP29881390A JPH04173924A JP H04173924 A JPH04173924 A JP H04173924A JP 29881390 A JP29881390 A JP 29881390A JP 29881390 A JP29881390 A JP 29881390A JP H04173924 A JPH04173924 A JP H04173924A
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- steel sheet
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- dip galvanized
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- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野〕
本発明は、焼付硬化性を有しかつ耐孔あき腐食性に優れ
た良加工性溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法に関するもの
である。
た良加工性溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法に関するもの
である。
自動車用鋼板等に使用される薄鋼板の分野では加工性に
優れていることのほか、耐プント性を向上させるために
塗装焼付後に鋼板の降伏応力が上昇する特性、すなわち
焼付硬化性が要求されることが多い。そして耐食性の点
から表面処理鋼板の需要が増大している。表面処理鋼板
としては溶融亜鉛めっき鋼板が代表的である。この場合
、孔あき腐食を軽減するために、めっき付着量を増大さ
せた溶融亜鉛めっき鋼板が適用されている。
優れていることのほか、耐プント性を向上させるために
塗装焼付後に鋼板の降伏応力が上昇する特性、すなわち
焼付硬化性が要求されることが多い。そして耐食性の点
から表面処理鋼板の需要が増大している。表面処理鋼板
としては溶融亜鉛めっき鋼板が代表的である。この場合
、孔あき腐食を軽減するために、めっき付着量を増大さ
せた溶融亜鉛めっき鋼板が適用されている。
従来よりこの種の溶融亜鉛めっき鋼板については、その
素材鋼板として、低炭素アルミキルド鋼板、極低炭素鋼
をヘースにＴｉを添加した鋼板。
素材鋼板として、低炭素アルミキルド鋼板、極低炭素鋼
をヘースにＴｉを添加した鋼板。
またはこれらにＳ ｉ、 Ｍｎ、 Ｐ 、 Ｃｒ等を添
加して強度を上げた高張力鋼板を使用するものが代表的
であり、これらについては多くの提案がある。
加して強度を上げた高張力鋼板を使用するものが代表的
であり、これらについては多くの提案がある。
例えば、特公平１−５４４１３号公報は低炭素アルミキ
ルド綱にＰを添加した溶融亜鉛めっき鋼板を開示する。
ルド綱にＰを添加した溶融亜鉛めっき鋼板を開示する。
特開昭５８−３１０３５号公報は低炭素アルミキルド綱
にＳｉ、Ｐを添加した焼付硬化性を有する溶融亜鉛めっ
き鋼板を開示する。特公平１−３７４６８号公報は極低
炭素Ｔｉ添加鋼にＳ ｒ ＋ Ｍ ｎ ＋ Ｐを複合添
加した溶融亜鉛めっき鋼板を開示する。
にＳｉ、Ｐを添加した焼付硬化性を有する溶融亜鉛めっ
き鋼板を開示する。特公平１−３７４６８号公報は極低
炭素Ｔｉ添加鋼にＳ ｒ ＋ Ｍ ｎ ＋ Ｐを複合添
加した溶融亜鉛めっき鋼板を開示する。
一般に溶融亜鉛めっきでは溶融亜鉛と地鉄とが反応して
合金層を形成し、この合金層が亜鉛層と地鉄とを結合さ
せている。また積極的に合金化処理を施してめっき層全
体を合金層としたものも塗装密着性が良好となるので多
用されている。この合金層は硬くて脆い。
合金層を形成し、この合金層が亜鉛層と地鉄とを結合さ
せている。また積極的に合金化処理を施してめっき層全
体を合金層としたものも塗装密着性が良好となるので多
用されている。この合金層は硬くて脆い。
したがって、めっき層が厚くなると溶融亜鉛めっき鋼板
の加工性は、地鉄母材の加工性と言うよりはめっき層の
加工性で支配されるので、母材の加工性を向上させても
良加工性は得られず、加工性のよくないめっき層が加工
時に剥離や損傷などが生じると地鉄母材が露出して錆び
るという、いわゆる孔あき腐食の問題を生じる。またプ
レス成型時に粉末状にめっき層が剥離し、これが星目と
呼ばれる表面欠陥を生成させる原因ともなる。
の加工性は、地鉄母材の加工性と言うよりはめっき層の
加工性で支配されるので、母材の加工性を向上させても
良加工性は得られず、加工性のよくないめっき層が加工
時に剥離や損傷などが生じると地鉄母材が露出して錆び
るという、いわゆる孔あき腐食の問題を生じる。またプ
レス成型時に粉末状にめっき層が剥離し、これが星目と
呼ばれる表面欠陥を生成させる原因ともなる。
このように溶融亜鉛めっき鋼板の孔あき腐食は硬くて脆
い合金層に由来するものであり、自動車用鋼板の如く深
絞り加工に供される場合に、これを解決することは良好
な加工性並びに焼付硬化性を具備させることと同時に重
要な課題である。
い合金層に由来するものであり、自動車用鋼板の如く深
絞り加工に供される場合に、これを解決することは良好
な加工性並びに焼付硬化性を具備させることと同時に重
要な課題である。
低炭素アルミキルド鋼を地鉄母材としたものは非常に高
い焼付硬化性は得られるものの室温時効による伸びの劣
化が大きいという問題がある。極低炭素Ｔｉ添加鋼を地
鉄母材としたものは焼付硬化性が得られない、他方、特
開昭５８−３１０３５号公報のように低炭素アルミキル
ド鋼にＳｔ、Ｐを添加して焼付硬化性を付与する場合に
は、これだけでは耐孔あき腐食性の問題は解決できない
のでめっき層を厚くする必要がある。
い焼付硬化性は得られるものの室温時効による伸びの劣
化が大きいという問題がある。極低炭素Ｔｉ添加鋼を地
鉄母材としたものは焼付硬化性が得られない、他方、特
開昭５８−３１０３５号公報のように低炭素アルミキル
ド鋼にＳｔ、Ｐを添加して焼付硬化性を付与する場合に
は、これだけでは耐孔あき腐食性の問題は解決できない
のでめっき層を厚くする必要がある。
本発明は、かような事情に鑑み、溶融亜鉛めっき鋼板の
耐食性で最も重要な耐孔あき腐食性の改善と共に、加工
性、焼付硬化性およびめっき密着性を同時に満足し得る
溶融亜鉛めっき鋼板を得ることを目的としてなされたも
のである。
耐食性で最も重要な耐孔あき腐食性の改善と共に、加工
性、焼付硬化性およびめっき密着性を同時に満足し得る
溶融亜鉛めっき鋼板を得ることを目的としてなされたも
のである。
Ｃ問題点を解決する手段〕
本発明によれば９重量％で。
Ｃ；０．００１〜０．０１０％。
Ｓ ｉ ； １．５％以下。
Ｍｎ；０．０５％〜１．８％。
Ｐ；０．０３〜０．２０％。
Ｓ；０．０２％以下。
Ｃｕ ： ０．０５〜１．５０％。
ｓｏｌ、 Ａ １ ； ０．００５〜０．１００％。
Ｎ ｉ Ｏ，００７％以下。
を含有し、場合によっては、さらに。
１％までのＮｉ、１％までのＭｏまたは７％までのＣｒ
の一種もしくは二種以上を含有し。
の一種もしくは二種以上を含有し。
残部は鉄および不可避的不純物よりなる鋼のスラブを熱
間圧延し、冷間圧延した後、連続式電気めっきラインで
鉄めっきを施すかまたは施さずに。
間圧延し、冷間圧延した後、連続式電気めっきラインで
鉄めっきを施すかまたは施さずに。
連続式溶融亜鉛めっきラインに通板し、このライン内焼
鈍温度を６７０〜９５０℃として溶融亜鉛めっきするこ
とからなる。焼付硬化性および耐孔あき腐食性に優れた
良加工性溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法を提供するもの
である。
鈍温度を６７０〜９５０℃として溶融亜鉛めっきするこ
とからなる。焼付硬化性および耐孔あき腐食性に優れた
良加工性溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法を提供するもの
である。
そのさい、溶融亜鉛めっき処理は亜鉛めっき層を４００
〜６５０℃の温度で合金化する処理を含むことができる
。
〜６５０℃の温度で合金化する処理を含むことができる
。
本発明は母材鋼板の綱の成分組成を適正に配慮すると同
時に適正な製造条件を採用することによって前記の目的
を達成したものである。先ず、母材鋼板の各成分の含有
量範囲の規制理由をその作用と共に説明する。
時に適正な製造条件を採用することによって前記の目的
を達成したものである。先ず、母材鋼板の各成分の含有
量範囲の規制理由をその作用と共に説明する。
Ｃは延性を著しく劣化させるので少ないほど好ましいが
、Ｃが０．０吋％未満では充分な焼付硬化性が得られな
い。他方、Ｃが０．０１０％を超えると室温時効による
延性の劣化が著しくなる。このためＣは０．００１〜０
．０１０％とした。
、Ｃが０．０吋％未満では充分な焼付硬化性が得られな
い。他方、Ｃが０．０１０％を超えると室温時効による
延性の劣化が著しくなる。このためＣは０．００１〜０
．０１０％とした。
Ｓｉは加工性を損なわずに鋼の強度を向上させるに好ま
しい元素であるが１本発明者らの研究によればゼンジマ
ー型の連続溶融亜鉛゛めつきラインに通板した場合に鋼
中のＳｉ含有量が約０．１０％を超えると不めっきを生
じる。したがって、Ｓｔは０．１０％以下にすることが
望ましい。ただし、ゼンジマー型連続亜鉛めっきライン
通板に先立って電気めっきにて付着量的２ ｇ／Ｍ”程
度の鉄めっきを施しておけばこの問題は解消される。し
かし、Ｓｉが１．５％を超えると硬質となり延性が劣化
するので上限を１．５％とした。
しい元素であるが１本発明者らの研究によればゼンジマ
ー型の連続溶融亜鉛゛めつきラインに通板した場合に鋼
中のＳｉ含有量が約０．１０％を超えると不めっきを生
じる。したがって、Ｓｔは０．１０％以下にすることが
望ましい。ただし、ゼンジマー型連続亜鉛めっきライン
通板に先立って電気めっきにて付着量的２ ｇ／Ｍ”程
度の鉄めっきを施しておけばこの問題は解消される。し
かし、Ｓｉが１．５％を超えると硬質となり延性が劣化
するので上限を１．５％とした。
Ｍｎは、Ｓによる熱間脆性を防止するのに有効であり、
そのためには最低０．０５％以上は必要である。また、
鋼の強度を向上させるのにも望ましい元素である。しか
し、１．８％を趙えると延性および深絞り性が低下する
。この理由によりＭｎ含有量の下限を０．０５％、上限
を１．８０％としたＰおよびＣｕは本発明における特徴
的な元素である。両元素の複合添加によって溶融亜鉛め
っき鋼板の耐孔あき腐食性を著しく改善する作用を供す
る。このためにはＰは０．０３％以上、Ｃｕは０．０５
％以上が必要である。しかしＰは０．２０％を越えてま
たＣｕは１．５％を超えて含有させても、耐孔あき腐食
性の改善効果が飽和すると共に延性が劣化する。このた
め、Ｐは０．０３％〜０．２０％、Ｃｕは０．０５％〜
１．５％の範囲で含有させる。
そのためには最低０．０５％以上は必要である。また、
鋼の強度を向上させるのにも望ましい元素である。しか
し、１．８％を趙えると延性および深絞り性が低下する
。この理由によりＭｎ含有量の下限を０．０５％、上限
を１．８０％としたＰおよびＣｕは本発明における特徴
的な元素である。両元素の複合添加によって溶融亜鉛め
っき鋼板の耐孔あき腐食性を著しく改善する作用を供す
る。このためにはＰは０．０３％以上、Ｃｕは０．０５
％以上が必要である。しかしＰは０．２０％を越えてま
たＣｕは１．５％を超えて含有させても、耐孔あき腐食
性の改善効果が飽和すると共に延性が劣化する。このた
め、Ｐは０．０３％〜０．２０％、Ｃｕは０．０５％〜
１．５％の範囲で含有させる。
Ｓは母材鋼にとって本質的に有害な元素であり少ないほ
ど望ましいが１本発明鋼の場合、 ０．０２％までは許
容できるので０．０２％以下とした。
ど望ましいが１本発明鋼の場合、 ０．０２％までは許
容できるので０．０２％以下とした。
Ａ１は脱酸側としての役割を果たすのみならず。
鋼中のＮをＡＩＮとして固定し、固溶Ｎによる室温時効
を防止する働きがある。このためには０．００５％以上
のＡＩが必要であるが、 ０．１０％を超えるとＡ１．
Ｏ，などの介在物が増大し、加工性および表面品質を劣
化させるので、下限を０．００５％、上限を０．１０％
とした。
を防止する働きがある。このためには０．００５％以上
のＡＩが必要であるが、 ０．１０％を超えるとＡ１．
Ｏ，などの介在物が増大し、加工性および表面品質を劣
化させるので、下限を０．００５％、上限を０．１０％
とした。
Ｎは本発明鋼にとって本質的に有害な元素であり、少な
いほど望ましいが０．００７％までは許容できるので０
．００７％以下とした。
いほど望ましいが０．００７％までは許容できるので０
．００７％以下とした。
さらに、１％までのＮｉ、１％までのＭｏまたは７％ま
でのＣｒの一種もしくは二種以上含有せしめることが好
ましく、これによって鋼板の強度と耐孔あき腐食性を改
善することができる。
でのＣｒの一種もしくは二種以上含有せしめることが好
ましく、これによって鋼板の強度と耐孔あき腐食性を改
善することができる。
ＮｉはＣｕによる熱間脆性の防止と耐孔あき腐食性の改
善に有効に作用するが、１％を超えて添加してもその効
果は飽和する。したがって徒に製造コストが高くなる。
善に有効に作用するが、１％を超えて添加してもその効
果は飽和する。したがって徒に製造コストが高くなる。
このため上限を１％とする。
Ｍｏは鋼板の強度上昇と耐孔あき腐食性の改善に有効に
作用するが、１％を超えて添加してもその効果は飽和す
るとともに製造コストが高くなるので上限を１％とする
。
作用するが、１％を超えて添加してもその効果は飽和す
るとともに製造コストが高くなるので上限を１％とする
。
Ｃｒは耐孔あき腐食性の改善に有効に作用するが７％を
超えると、非常に製造コスト高となるので上限を７％と
する。
超えると、非常に製造コスト高となるので上限を７％と
する。
本発明においては２以上の成分組成を有する綱のスラブ
を熱間圧延しそして冷間圧延して冷延鋼帯を製造し、こ
れを連続溶融亜鉛めっきラインに通板して溶融亜鉛めっ
きを施す。そのさい、連続熔融亜鉛めっきラインに通板
する前に、連続式電気めっきラインに予め通板して適量
の鉄めっきを施しておくことも有利である。これによっ
て不めっき発生率を皆無にすることができ、耐食性が向
上する。とくに前記化学成分値範囲の銅帯のうちでもＳ
ｉ含有量が高いもの （Ｓｉ２０．１％のもの）につい
てはこの鉄めっきは有利である。鉄めっきの付着量は２
ｇ／ｍ”程度の極めて薄いものでよい。
を熱間圧延しそして冷間圧延して冷延鋼帯を製造し、こ
れを連続溶融亜鉛めっきラインに通板して溶融亜鉛めっ
きを施す。そのさい、連続熔融亜鉛めっきラインに通板
する前に、連続式電気めっきラインに予め通板して適量
の鉄めっきを施しておくことも有利である。これによっ
て不めっき発生率を皆無にすることができ、耐食性が向
上する。とくに前記化学成分値範囲の銅帯のうちでもＳ
ｉ含有量が高いもの （Ｓｉ２０．１％のもの）につい
てはこの鉄めっきは有利である。鉄めっきの付着量は２
ｇ／ｍ”程度の極めて薄いものでよい。
連続溶融亜鉛めっきはインライン焼鈍型の周知の設備（
ゼンジマー型連続溶融めっき設備）を用いることができ
るが、そのさいの焼鈍温度は６７０〜９５０℃とするこ
とが肝要である。６７０℃未満の温度では綱帯の再結晶
が十分に進行せず、このため加工性を良好に発現させる
ことが困難となる。
ゼンジマー型連続溶融めっき設備）を用いることができ
るが、そのさいの焼鈍温度は６７０〜９５０℃とするこ
とが肝要である。６７０℃未満の温度では綱帯の再結晶
が十分に進行せず、このため加工性を良好に発現させる
ことが困難となる。
しかし９５０℃を越える焼鈍温度としても加工性の向上
効果が飽和すると共に表面疵が発生し易くなり食製品が
得難くなる。
効果が飽和すると共に表面疵が発生し易くなり食製品が
得難くなる。
また本発明においては、溶融亜鉛めっき鋼板のめっき層
の合金化処理を積極的に行うこともできる。既述のよう
にめっき層の合金化処理を行えばめっき層が硬質となり
加工時に孔あき腐食の問題が一般に生ずるが１本発明の
場合Ｇこ番よこの問題力（解決されると共に亜鉛めっき
鋼板の塗膜密着性および重ね抵抗溶接性が改善されるの
で本発明で意図する用途面では好ましい処理といえる。
の合金化処理を積極的に行うこともできる。既述のよう
にめっき層の合金化処理を行えばめっき層が硬質となり
加工時に孔あき腐食の問題が一般に生ずるが１本発明の
場合Ｇこ番よこの問題力（解決されると共に亜鉛めっき
鋼板の塗膜密着性および重ね抵抗溶接性が改善されるの
で本発明で意図する用途面では好ましい処理といえる。
通常。
合金化は連続溶融亜鉛めっきライン内で行われ。
４００〜６５０℃の温度範囲に加熱すれば合金化の達成
は必要にして充分となる。すなわち、この温度範囲より
低温となれば合金化不足、また高温となれば合金化過剰
となりめっき層の密着性が損なわれる。
は必要にして充分となる。すなわち、この温度範囲より
低温となれば合金化不足、また高温となれば合金化過剰
となりめっき層の密着性が損なわれる。
以下に実施例を挙げて本発明の効果を具体的に示す。
〔実施例１〕
第１表に示す化学成分値の鋼を第２表に示す条件で熱間
圧延し、さらに冷間圧延して板厚０．８ａ＋ｍの冷延鋼
帯とした。得られた冷延鋼帯を連続溶融亜鉛めっきライ
ンにて第２表に示す条件で焼鈍し付着量３０ｇ／ｆｉ”
の溶融亜鉛めっきを施し９合金化処理を行うかまたは行
わずして溶融亜鉛めっき銅帯を製造し、その後伸び率０
．８％のスキンパス圧延を行った。得られた溶融亜鉛め
っき鋼板の機械的特性と耐食性を調査し、その結果を第
２表に併記した。機械的特性はＪＩＳ Ｚ ２２０１の
５号試験片を用いた。耐食性試験は７０Ｘ１５０ｍ＋ｍ
の試験片を切り出し、複合腐食試験を行った。複合腐食
試験はＪＩＳＺ ２３７１の塩水噴霧試験に準じて行っ
た。すなわち〔塩水濃度を１．０％に変更した塩水噴霧
試験を５時間〕→〔６０℃の熱風乾燥を４時間〕→〔５
０℃の湿潤試験を１４時間〕→〔送風乾燥を１時間〕の
合計２４時間を１サイクルとして３０サイクル実施した
あとの腐食による最大侵食深さを測定した。
圧延し、さらに冷間圧延して板厚０．８ａ＋ｍの冷延鋼
帯とした。得られた冷延鋼帯を連続溶融亜鉛めっきライ
ンにて第２表に示す条件で焼鈍し付着量３０ｇ／ｆｉ”
の溶融亜鉛めっきを施し９合金化処理を行うかまたは行
わずして溶融亜鉛めっき銅帯を製造し、その後伸び率０
．８％のスキンパス圧延を行った。得られた溶融亜鉛め
っき鋼板の機械的特性と耐食性を調査し、その結果を第
２表に併記した。機械的特性はＪＩＳ Ｚ ２２０１の
５号試験片を用いた。耐食性試験は７０Ｘ１５０ｍ＋ｍ
の試験片を切り出し、複合腐食試験を行った。複合腐食
試験はＪＩＳＺ ２３７１の塩水噴霧試験に準じて行っ
た。すなわち〔塩水濃度を１．０％に変更した塩水噴霧
試験を５時間〕→〔６０℃の熱風乾燥を４時間〕→〔５
０℃の湿潤試験を１４時間〕→〔送風乾燥を１時間〕の
合計２４時間を１サイクルとして３０サイクル実施した
あとの腐食による最大侵食深さを測定した。
第２表の結果に見られるように、Ｃが高くＰとＣｏが本
発明で規定する量より少ないＮｏ、 １の比較鋼を用い
て製造した溶融亜鉛めっき鋼板は引張強さ（ＴＳ）が低
い割りに降伏点（ＹＳ）が高く、伸び（ＥＬ）が低い、
また焼付硬化性（ＢＨ）が高過ぎるため室温時効が生じ
てしまう。そして耐食性が劣る。
発明で規定する量より少ないＮｏ、 １の比較鋼を用い
て製造した溶融亜鉛めっき鋼板は引張強さ（ＴＳ）が低
い割りに降伏点（ＹＳ）が高く、伸び（ＥＬ）が低い、
また焼付硬化性（ＢＨ）が高過ぎるため室温時効が生じ
てしまう。そして耐食性が劣る。
Ｃが少なくＰを含有しているＮ１１２の比較鋼を用いて
製造した溶融亜鉛めっき鋼板はは比較的良好な引張強さ
（ＴＳ） 、伸び（Ｅいおよび焼付硬化性（Ｂｌ（）を
有するが、やはり耐食性が劣る。
製造した溶融亜鉛めっき鋼板はは比較的良好な引張強さ
（ＴＳ） 、伸び（Ｅいおよび焼付硬化性（Ｂｌ（）を
有するが、やはり耐食性が劣る。
これに対し１本発明で規定する範囲の成分組成を有する
Ｎ１１３〜１１ｔＩ４を用いて製造した溶融亜鉛めっき
鋼板は引張強さ（ＴＳ）が高い割りに降伏点（ＹＳ）が
低く、伸び（ＥＬ）、焼付硬化性（ＢＨ）が良好で、さ
らに耐食性に優れている。
Ｎ１１３〜１１ｔＩ４を用いて製造した溶融亜鉛めっき
鋼板は引張強さ（ＴＳ）が高い割りに降伏点（ＹＳ）が
低く、伸び（ＥＬ）、焼付硬化性（ＢＨ）が良好で、さ
らに耐食性に優れている。
〔実施例２］
第３表に示す化学成分値の鋼を第４表に示す条件で熱間
圧延し、さらに冷間圧延して板厚０．８□の冷延鋼帯と
した。得られた冷延綱帯を連続電気めっきラインにて付
着量２ ｇ７ｍ２のＦ ｅ−０，０１％Ｂめっきを施し
たあと、連続溶融亜鉛めっきラインにて第４表に示す条
件で焼鈍したうえ付着量３０ｇ／＋ｎ”の溶融亜鉛めっ
きを施し、その後伸び率０．８％のスキンパス圧延を行
った。得られた溶融亜鉛めっき鋼板の機械的特性と耐食
性を実施例１と同様にして評価した。その結果を第４表
に併記した。
圧延し、さらに冷間圧延して板厚０．８□の冷延鋼帯と
した。得られた冷延綱帯を連続電気めっきラインにて付
着量２ ｇ７ｍ２のＦ ｅ−０，０１％Ｂめっきを施し
たあと、連続溶融亜鉛めっきラインにて第４表に示す条
件で焼鈍したうえ付着量３０ｇ／＋ｎ”の溶融亜鉛めっ
きを施し、その後伸び率０．８％のスキンパス圧延を行
った。得られた溶融亜鉛めっき鋼板の機械的特性と耐食
性を実施例１と同様にして評価した。その結果を第４表
に併記した。
第４表の結果に見られるように５本発明で規定するより
Ｃが高く且つＰとＣｕが低い隘１２の比較鋼を用いて製
造した溶融亜鉛めっき鋼板は引張強さ（ＴＳ）が低い割
りに降伏点（ＹＳ）が高く、伸び（ＥＬ）が低い、また
焼付硬化性（Ｂ）Ｉ）が高過ぎるため室温時効が生じて
しまう。そして耐食性に劣る。
Ｃが高く且つＰとＣｕが低い隘１２の比較鋼を用いて製
造した溶融亜鉛めっき鋼板は引張強さ（ＴＳ）が低い割
りに降伏点（ＹＳ）が高く、伸び（ＥＬ）が低い、また
焼付硬化性（Ｂ）Ｉ）が高過ぎるため室温時効が生じて
しまう。そして耐食性に劣る。
またＣが低くＰを含有してはいるが、Ｃｕ或いはＮｉ、
Ｃｒ、Ｍｏ等を添加しなかったＮα１３の比較鋼を用い
て製造した溶融亜鉛めっき銅板は、比較的良好な引張強
さ（ＴＳ） 、伸び（ＥＬ）および焼付硬化性（８Ｈ）
を有するが２耐食性に劣る。
Ｃｒ、Ｍｏ等を添加しなかったＮα１３の比較鋼を用い
て製造した溶融亜鉛めっき銅板は、比較的良好な引張強
さ（ＴＳ） 、伸び（ＥＬ）および焼付硬化性（８Ｈ）
を有するが２耐食性に劣る。
これに対して１本発明で規定する範囲の成分組成を有す
るＮ０１４〜２１１１１を用いて製造した溶融亜鉛めっ
き鋼板は、引張強さ（ＴＳ）が高い割りに降伏点（ＹＳ
）が低く、伸び（ＩＩ：Ｌ） 、焼付硬化性（ＢＨ）が
良好でさらに耐食性に優れている。
るＮ０１４〜２１１１１を用いて製造した溶融亜鉛めっ
き鋼板は、引張強さ（ＴＳ）が高い割りに降伏点（ＹＳ
）が低く、伸び（ＩＩ：Ｌ） 、焼付硬化性（ＢＨ）が
良好でさらに耐食性に優れている。
Claims (3)
- （１）重量％で， Ｃ；０．００１〜０．０１０％， Ｓｉ；１．５％以下， Ｍｎ；０．０５％〜１．８％， Ｐ；０．０３〜０．２０％， Ｓ；０．０２％以下， Ｃｕ；０．０５〜１．５０％， ｓｏｌ．Ａｌ；０．００５〜０．１００％，Ｎ；０．０
０７％以下， を含有し，残部は鉄および不可避的不純物よりなる鋼の
スラブを熱間圧延し，冷間圧延した後，連続式電気めっ
きラインで鉄めっきを施すかまたは施さずに，連続式溶
融亜鉛めっきラインに通板し，このライン内焼鈍温度を
６７０〜９５０℃として溶融亜鉛めっきすることからな
る，焼付硬化性および耐孔あき腐食性に優れた良加工性
溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法。 - （２）重量％で， Ｃ；０．００１〜０．０１０％， Ｓｉ；１．５％以下， Ｍｎ；０．０５％〜１．８％， Ｐ；０．０３〜０．２０％， Ｓ；０．０２％以下， Ｃｕ；０．０５〜１．５０％， ｓｏｌ．Ａｌ：０．００５〜０．１００％，Ｎ；０．０
０７％以下，および １％までのＮｉ，１％までのＭｏまたは７％までのＣｒ
の一種もしくは二種以上 を含有し，残部は鉄および不可避的不純物よりなる鋼の
スラブを熱間圧延し，冷間圧延した後，連続式電気めつ
きラインで鉄めっきを施すかまたは施さずに，連続式溶
融亜鉛めっきラインに通板し，このライン内焼鈍温度を
６７０〜９５０℃として溶融亜鉛めっきすることからな
る，焼付硬化性および耐孔あき腐食性に優れた良加工性
溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法。 - （３）溶融亜鉛めっき処理は亜鉛めっき層を４００〜６
５０℃の温度で合金化する処理を含む請求項１または２
に記載の製造方法。
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|---|---|---|---|
| JP02298813A JP3058911B2 (ja) | 1990-11-06 | 1990-11-06 | 焼付硬化性および耐孔あき腐食性に優れた良加工性溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP02298813A JP3058911B2 (ja) | 1990-11-06 | 1990-11-06 | 焼付硬化性および耐孔あき腐食性に優れた良加工性溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04173924A true JPH04173924A (ja) | 1992-06-22 |
| JP3058911B2 JP3058911B2 (ja) | 2000-07-04 |
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ID=17864557
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| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
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| JP02298813A Expired - Fee Related JP3058911B2 (ja) | 1990-11-06 | 1990-11-06 | 焼付硬化性および耐孔あき腐食性に優れた良加工性溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3058911B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2824079A1 (fr) * | 2001-04-25 | 2002-10-31 | Kobe Steel Ltd | Tole d'acier galvanisee trempee a chaud |
Families Citing this family (1)
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| JP3105533B2 (ja) | 1990-11-06 | 2000-11-06 | 日新製鋼株式会社 | 焼付硬化性および耐孔あき腐食性に優れた高加工用溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
-
1990
- 1990-11-06 JP JP02298813A patent/JP3058911B2/ja not_active Expired - Fee Related
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