JPH04174973A - 固体電解質型燃料電池 - Google Patents
固体電解質型燃料電池Info
- Publication number
- JPH04174973A JPH04174973A JP2278808A JP27880890A JPH04174973A JP H04174973 A JPH04174973 A JP H04174973A JP 2278808 A JP2278808 A JP 2278808A JP 27880890 A JP27880890 A JP 27880890A JP H04174973 A JPH04174973 A JP H04174973A
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- JP
- Japan
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- gas
- substrate
- interconnector
- fuel cell
- single cell
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E60/00—Enabling technologies; Technologies with a potential or indirect contribution to GHG emissions mitigation
- Y02E60/30—Hydrogen technology
- Y02E60/50—Fuel cells
Landscapes
- Fuel Cell (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
この発明は、固体電解質型燃料電池のセル構造に係り、
特にガスシール性に優れる基板構成に関する。
特にガスシール性に優れる基板構成に関する。
ジルコニア等の酸化物固体電解質を用いる燃料電池は、
作動温度が８００〜１１００℃と高温であるために発電
効率が高（、触媒が不要であるという長所があり、電解
質が固体であるため取扱いや保守が容易であるとされ第
三世代の燃料電池として期待されている。
作動温度が８００〜１１００℃と高温であるために発電
効率が高（、触媒が不要であるという長所があり、電解
質が固体であるため取扱いや保守が容易であるとされ第
三世代の燃料電池として期待されている。
しかし、固体電解質型燃料電池は主要な構成材料にセラ
ミックスを多用するため熱的に破損しやすく、適切なガ
スシール方法もないために実現が困難であった。
ミックスを多用するため熱的に破損しやすく、適切なガ
スシール方法もないために実現が困難であった。
近年、燃料電池としては特殊な形状である円筒状のもの
が考案され、上記の２つの問題が解決され運転試験に成
功している。しかし、この円筒状の構造では単位体積あ
たりの発電量が少なく経済的に有利なものとなる見通し
はまだない。
が考案され、上記の２つの問題が解決され運転試験に成
功している。しかし、この円筒状の構造では単位体積あ
たりの発電量が少なく経済的に有利なものとなる見通し
はまだない。
発電密度を高めるためには平板型にすることが必要であ
り、事実リン酸型燃料電池や溶融炭酸塩型燃料電池など
の他の形式の燃料電池は全て平板型を採用している。
り、事実リン酸型燃料電池や溶融炭酸塩型燃料電池など
の他の形式の燃料電池は全て平板型を採用している。
固体電解質型燃料電池においても平板型の構造が採用さ
れており、その構造としては第７図のようなものが知ら
れている。
れており、その構造としては第７図のようなものが知ら
れている。
この場合単セル１０は固体電解室１０Ａおよび電極１０
Ｂ、 ＩＯＣから成り立っており、この単セル１０と基
板１１Ａ、 １１Ｂおよびインタコネクタ１２とを順次
積層することにより電池スタックが形成される。この平
板型固体電解賞型燃料電池への反応ガスの供給は、内部
または外部に設けたマニホールドを介して行う。
Ｂ、 ＩＯＣから成り立っており、この単セル１０と基
板１１Ａ、 １１Ｂおよびインタコネクタ１２とを順次
積層することにより電池スタックが形成される。この平
板型固体電解賞型燃料電池への反応ガスの供給は、内部
または外部に設けたマニホールドを介して行う。
この際、内部マニホールドタイプではマニホールドの貫
通孔外周面を、外部マニホールドタイプではマニホール
ドを取りつけた内側の面を、それぞれガラスなどを用い
てシールし、反応ガス間の混合を防止している。
通孔外周面を、外部マニホールドタイプではマニホール
ドを取りつけた内側の面を、それぞれガラスなどを用い
てシールし、反応ガス間の混合を防止している。
固体電解質型燃料電池は運転温度が約１０００℃であり
、多くの金属材料は酸化して使用できないためにセラミ
ックスがインタコネクタやガス通路用の基材として多用
されている。この場合、電極材料またはインタコネクタ
材料を用いて多孔質でガス透過性に優れた基板を作り、
この基板に溝を設けてガス通路とする方法やこの基板自
身を電極の一部分として用いこの基板の表面に電解質層
やインタコネクタを形成する方法等が検討されている。
、多くの金属材料は酸化して使用できないためにセラミ
ックスがインタコネクタやガス通路用の基材として多用
されている。この場合、電極材料またはインタコネクタ
材料を用いて多孔質でガス透過性に優れた基板を作り、
この基板に溝を設けてガス通路とする方法やこの基板自
身を電極の一部分として用いこの基板の表面に電解質層
やインタコネクタを形成する方法等が検討されている。
これら多孔質なセラミックスの基板を用いたスタックに
おいても内部あるいは外部に設けた反応ガスマニホール
ド周辺部分については、ガス出入口部分に適切なシール
剖を用いてシールを行うことによりスタ７りに供給して
いる反応ガス （＃他剤ガスおよび燃料ガス）の直接的
な接触を防止していた。
おいても内部あるいは外部に設けた反応ガスマニホール
ド周辺部分については、ガス出入口部分に適切なシール
剖を用いてシールを行うことによりスタ７りに供給して
いる反応ガス （＃他剤ガスおよび燃料ガス）の直接的
な接触を防止していた。
これらの基板においては前述のように溝を介して反応ガ
スが単セルに供給されるが、多孔質であるので、その空
孔により反応ガスの供給も行われる。
スが単セルに供給されるが、多孔質であるので、その空
孔により反応ガスの供給も行われる。
しかしながら基板の空孔は単セルへのガス供給に寄与す
る他に、反応ガスがセルの外部へリークする原因ともな
っており、ガス利用率を低減させる原因となっていた。
る他に、反応ガスがセルの外部へリークする原因ともな
っており、ガス利用率を低減させる原因となっていた。
ガス利用率は発電の経済性を左右する。
この発明は上述の点に厳みてなされ、その目的は多孔質
基板からのガスリークを低減させることによりガス利用
率に優れる固体電解質型燃料電池を提供することにある
。
基板からのガスリークを低減させることによりガス利用
率に優れる固体電解質型燃料電池を提供することにある
。
上述の目的はこの発明によれば
１）基板と単セルとインタコネクタとガス不透過層とを
有し、 単セルは固体電解質層と、その両主面にそれぞれ設けら
れたアノードとカソードであり、インタコネクタはラン
タンクロマイト系酸化物からなる緻密な層であり、 基板は多孔質なランタンマンガナイト系酸化物。
有し、 単セルは固体電解質層と、その両主面にそれぞれ設けら
れたアノードとカソードであり、インタコネクタはラン
タンクロマイト系酸化物からなる緻密な層であり、 基板は多孔質なランタンマンガナイト系酸化物。
ランタンクロマイト系酸化物またはランタンコバルタイ
ト系酸化物で、単セルまたはインタコネクタをその主面
の１つに積層し、 ガス不透過層は基板の周縁面に設けられるものであるこ
と、または ２）基板と単セルとインタコネクタとガス不透過層とを
有し、 単セルは固体電解質層と、その両主面にそれぞれ設けら
れたアノードとカソードであり、インタコネクタはラン
タンクロマイト系酸化物からなる緻密な層であり、 基板は多孔質なニッケル−ジルコニアサーメットで単セ
ルまたはインタコネクタをその主面の１つに積層し、 ガス不透過層は基板の周縁面に設けられるものであると
することにより達成される。
ト系酸化物で、単セルまたはインタコネクタをその主面
の１つに積層し、 ガス不透過層は基板の周縁面に設けられるものであるこ
と、または ２）基板と単セルとインタコネクタとガス不透過層とを
有し、 単セルは固体電解質層と、その両主面にそれぞれ設けら
れたアノードとカソードであり、インタコネクタはラン
タンクロマイト系酸化物からなる緻密な層であり、 基板は多孔質なニッケル−ジルコニアサーメットで単セ
ルまたはインタコネクタをその主面の１つに積層し、 ガス不透過層は基板の周縁面に設けられるものであると
することにより達成される。
ガス不透過層はガラス、セラミックス等を用いて形成す
ることができる。製造方法としては焼成の他プラズマ溶
射、イオンブレーティング、ＣＶＤ、電子ビーム蒸着等
の方法を用いることができる。
ることができる。製造方法としては焼成の他プラズマ溶
射、イオンブレーティング、ＣＶＤ、電子ビーム蒸着等
の方法を用いることができる。
ガス不透過層は基板の周縁面に設けられるので反応ガス
はリークすることなく所定のガス通路を流れる。
はリークすることなく所定のガス通路を流れる。
次にこの発明の実施例を図面に基いて説明する。
第１図は請求項１または請求項２で定義された発明の実
施例に係る電池を示す断面図、第２図は破断斜視図であ
る。同図において、基板ＩＡおよび基板ＩＢの間にはア
ノードおよびカソードと固体電解質が一体となった単セ
ル２が構成される。基板ＩＡの表面には緻密なインタコ
ネクタ４の層が形成されている。インタコネクタ４は導
電性を有するランタンクロマイト系材料で作られるため
に隣接するセルは電気的に直列に接読される。
施例に係る電池を示す断面図、第２図は破断斜視図であ
る。同図において、基板ＩＡおよび基板ＩＢの間にはア
ノードおよびカソードと固体電解質が一体となった単セ
ル２が構成される。基板ＩＡの表面には緻密なインタコ
ネクタ４の層が形成されている。インタコネクタ４は導
電性を有するランタンクロマイト系材料で作られるため
に隣接するセルは電気的に直列に接読される。
基板ＩＡおよび基板ＩＢの周縁部にはそれぞれガス不透
過層５Ａおよびガス不透過層５Ｂが設けられる。
過層５Ａおよびガス不透過層５Ｂが設けられる。
基板ＩＡ、ＩＢにはランタンマンガナイト系酸化物。
ランタンコバルタイト系酸化物若しくはランタンクロマ
イト系酸化物またはニッケル−ジルコニアサーメット等
が使用される。
イト系酸化物またはニッケル−ジルコニアサーメット等
が使用される。
ニッケル−ジルコニアサーメットからなる基板は次のよ
うにして調製される。スプレードライヤにて造粒された
イツトリア安定化ジルコニアＹｓＺを、空気中１５００
℃、２時間仮焼し、これを粉砕した後、目開き３００−
の篩いを通過させ、ジルコニア粗粒粉を得る。得られた
ｙｓｚ粗粒粉の平均粒子径は５０〜１００ｎの範囲にあ
る。
うにして調製される。スプレードライヤにて造粒された
イツトリア安定化ジルコニアＹｓＺを、空気中１５００
℃、２時間仮焼し、これを粉砕した後、目開き３００−
の篩いを通過させ、ジルコニア粗粒粉を得る。得られた
ｙｓｚ粗粒粉の平均粒子径は５０〜１００ｎの範囲にあ
る。
次に、酸化ニッケルＮｉＯとイツトリア安定化ジルコニ
アＹＳｚを２：１の重量比で秤量し、バインダとしてポ
リビニルブチラールＰＶＢ、ポリエチレングリコールＰ
ＥＧを添加したエタノール中にて湿式混合する。さらに
上記Ｙｓｚ粗粒粉を添加し、湿式混合後、放置し加熱乾
燥する。得られた粉末を金型に入れて１ ｔ／−の圧力
の下、常温で１〜３分間印加してディスク状にする。デ
ィスク状の成形体をスタンプミルまたはカッターミルに
より粗粉砕し、それらの粉体を目開き３００Ｂの篩いを
通過させ、造粒する。得られた造粒粉を空気中において
温度１３００℃で２時間仮焼し、その仮焼粉をさらに目
開き３００−の篩いを通過させる。得られた粗粒粉をバ
インダとして、ポリビニルアルコールＰＶＡ。
アＹＳｚを２：１の重量比で秤量し、バインダとしてポ
リビニルブチラールＰＶＢ、ポリエチレングリコールＰ
ＥＧを添加したエタノール中にて湿式混合する。さらに
上記Ｙｓｚ粗粒粉を添加し、湿式混合後、放置し加熱乾
燥する。得られた粉末を金型に入れて１ ｔ／−の圧力
の下、常温で１〜３分間印加してディスク状にする。デ
ィスク状の成形体をスタンプミルまたはカッターミルに
より粗粉砕し、それらの粉体を目開き３００Ｂの篩いを
通過させ、造粒する。得られた造粒粉を空気中において
温度１３００℃で２時間仮焼し、その仮焼粉をさらに目
開き３００−の篩いを通過させる。得られた粗粒粉をバ
インダとして、ポリビニルアルコールＰＶＡ。
ポリエチレングリコールＰＥＧを溶解した水溶液に加え
、攪拌後、加熱乾燥する。このバインダが添加された粉
体を、さらに目開き３００μの篩いを通過させ粗粒粉と
する。これを金型に入れ、常温で１〜３分間、３００〜
５００ｋｇ／−の圧力にて一軸加圧して成型し、空気中
において温度１５００℃で２時間焼成し、直径１３０ｍ
ｘ厚さ３鶴の基板を得ることができる。ニッケル−ジル
コニアサーメットは導電性に優れるために電池の内部抵
抗を減らすことができる。またセルの大面積化を図るこ
とにも遺している。
、攪拌後、加熱乾燥する。このバインダが添加された粉
体を、さらに目開き３００μの篩いを通過させ粗粒粉と
する。これを金型に入れ、常温で１〜３分間、３００〜
５００ｋｇ／−の圧力にて一軸加圧して成型し、空気中
において温度１５００℃で２時間焼成し、直径１３０ｍ
ｘ厚さ３鶴の基板を得ることができる。ニッケル−ジル
コニアサーメットは導電性に優れるために電池の内部抵
抗を減らすことができる。またセルの大面積化を図るこ
とにも遺している。
単セルのアノードにはニッケル−ジルコニアサーメット
が、カソードにはランタンマンガナイト系酸化物、ラン
タンコバルタイト系酸化物が用いられる。固体電解質に
はイツトリアで安定化されたジルコニアが用いられる。
が、カソードにはランタンマンガナイト系酸化物、ラン
タンコバルタイト系酸化物が用いられる。固体電解質に
はイツトリアで安定化されたジルコニアが用いられる。
またガス不透過層５Ａ。
５Ｂは多孔質基板ＩＡおよびＩＢにソーダライムガラス
。
。
バリウムホウケイ酸ガラス、アルミケイ酸ガラス５ケイ
酸リチウムガラス、ホウケイ酸ガラス等のガラスを溶融
、含浸させることにより容易に作製することができる。
酸リチウムガラス、ホウケイ酸ガラス等のガラスを溶融
、含浸させることにより容易に作製することができる。
さらにガス不透過層５Ａ、５Ｂはアルミナ、ジルコニア
等のセラミックスを用いてプラズマ溶射等の方法により
作製することもできる。
等のセラミックスを用いてプラズマ溶射等の方法により
作製することもできる。
第３図は請求項１または請求項２で定義された発明の異
なる実施例に係る燃料電池を示す断面図である０反応ガ
スはガス通路８Ａ、８Ｂにより供給される。電極の働き
を兼ねる基板ＩＡの片面に溶射。
なる実施例に係る燃料電池を示す断面図である０反応ガ
スはガス通路８Ａ、８Ｂにより供給される。電極の働き
を兼ねる基板ＩＡの片面に溶射。
蒸着、スラリー塗布等の方法を用いて固体電解貫層６お
よび他の電極７が形成される。
よび他の電極７が形成される。
また、基板ＩＢの片面には同じく溶射、蒸着、スラリー
塗布等の方法によりインタコネクタ４が形成されている
。
塗布等の方法によりインタコネクタ４が形成されている
。
第６図は請求項１で定義された発明の実施例に係る燃料
電池につきセル電圧のガス利用率依存性６１を従来の燃
料電池のガス利用率依存性６２と対比して示す線図であ
る。を流密度はＩＡ／−である。
電池につきセル電圧のガス利用率依存性６１を従来の燃
料電池のガス利用率依存性６２と対比して示す線図であ
る。を流密度はＩＡ／−である。
ガスは酸化副ガスである。ガス不透過層５Ａ 、 ５Ｂ
を設けるとガスリークが減少するため特性の改善が図ら
れる。ガスリークのある場合は現実のガス利用率は同図
で示される見かけのガス利用率よりも高くなり濃度分極
が増大してセル電圧は低下する。
を設けるとガスリークが減少するため特性の改善が図ら
れる。ガスリークのある場合は現実のガス利用率は同図
で示される見かけのガス利用率よりも高くなり濃度分極
が増大してセル電圧は低下する。
リークがないとセル電圧は同じガス利用率に対して上昇
する。
する。
第４図は請求項１または２で定義された発明の実施例に
係る燃料電池につきセル電圧の燃料ガス利用率依存性４
１を従来の燃料電池の特性４２と対比して示す線図であ
る。電流密度は５００ｍＡ／ｃｉである。
係る燃料電池につきセル電圧の燃料ガス利用率依存性４
１を従来の燃料電池の特性４２と対比して示す線図であ
る。電流密度は５００ｍＡ／ｃｉである。
第５図は請求項１または２で定義された発明の実施例に
係る燃料電池につきセル電圧の時間依存性５１を従来の
特性５２と対比して示す線図である。
係る燃料電池につきセル電圧の時間依存性５１を従来の
特性５２と対比して示す線図である。
ガス不透過層５Ａ、５Ｂがあると、燃料電池の損傷がな
く電池性能を長時間安定に維持できる。従来は外部ガス
がリークしてセル内部で反応ガスが直接燃焼して損傷が
おこっていた。
く電池性能を長時間安定に維持できる。従来は外部ガス
がリークしてセル内部で反応ガスが直接燃焼して損傷が
おこっていた。
〔発明の効果〕
この発明によれば
１）基板と単セルとインタコネクタとガス不透過層とを
有し、 単セルは固体電解質層と、その馬主面にそれぞれ設けら
れたアノードとカソードであり、インタコネクタはラン
タンクロマイト系酸化物からなる緻密な層であり、 基板は多孔質なランタンマンガナイト系酸化物。
有し、 単セルは固体電解質層と、その馬主面にそれぞれ設けら
れたアノードとカソードであり、インタコネクタはラン
タンクロマイト系酸化物からなる緻密な層であり、 基板は多孔質なランタンマンガナイト系酸化物。
ランタンクロマイト系酸化物またはランタンコバルタイ
ト系酸化物で、単セルまたはインタコネクタをその主面
の１つに積層し、 ガス不透過層は基板の周縁面に設けられるものであるこ
と、または ２）基板と単セルとインタコネクタとガス不透過層とを
有し、 単セルは固体電解質層と、その馬主面にそれぞれ設けら
れたアノードとカソードであり、インタコネクタはラン
タンクロマイト系酸化物からなる緻密な層であり、 基板は多孔質なニッケル−ジルコニアサーメットで単セ
ルまたはインタコネクタをその主面の１つに積層し、 ガス不透過層は基板の周縁面に設けられるものであるの
でガス不透過層によりセルからのガスリークが減少しガ
ス利用率と耐久性に優れる固体電解質型燃料電池が得ら
れる。
ト系酸化物で、単セルまたはインタコネクタをその主面
の１つに積層し、 ガス不透過層は基板の周縁面に設けられるものであるこ
と、または ２）基板と単セルとインタコネクタとガス不透過層とを
有し、 単セルは固体電解質層と、その馬主面にそれぞれ設けら
れたアノードとカソードであり、インタコネクタはラン
タンクロマイト系酸化物からなる緻密な層であり、 基板は多孔質なニッケル−ジルコニアサーメットで単セ
ルまたはインタコネクタをその主面の１つに積層し、 ガス不透過層は基板の周縁面に設けられるものであるの
でガス不透過層によりセルからのガスリークが減少しガ
ス利用率と耐久性に優れる固体電解質型燃料電池が得ら
れる。
第１図は請求項１または２の発明の実施例に係る燃料電
池を示す断面図、第２図は請求項１または２の発明の実
施例に係る燃料電池の破断斜視図、第３図はこの発明の
異なる実施例に係る燃料電池の断面図、第４図は請求項
１または２で定義された発明の実施例に係る燃料電池に
つきセル電圧の燃料ガス利用率依存性４１を従来の特性
４２と対比して示す線図、第５図は、請求項１または２
で定義された発明の実施例に係る燃料電池につき、セル
電圧の時間依存性５１を従来の特性５２と対比して示す
線図、第６図は請求項１で定義された発明の実施例に係
る燃料電池につき、セル電圧のガス利用率依存性６１を
従来の特性６２と対比して示す線図、第７図は従来の固
体電解質型燃料電池を示す分解斜？ｙ１図である。 ＩＡ、 ＩＢ：基板、２：単セル、４：インタコネクタ
、５Ａ、５Ｂ：ガス不透過層、６：電解質、７：電極、
８Ａ：ガス通路、８Ｂ：ガス通路、１０：単セル、１０
＾ ：電解質、１０Ｂ＝電極、１０Ｃ：電極、１１Ａ：
ガス通路、１１Ｂ＝ガス通路、１２：インタコネクタ。 代理人弁理士 山 口 巌 − ミー二 第１図 第２図 Ａ 第３図 譜ｒ＋ｎ−又朽…隼／％ 第４図 晴間／ｈ 第５図 カ°”ス刺ｍ隼Ｃ３−） 第６図 第７図
池を示す断面図、第２図は請求項１または２の発明の実
施例に係る燃料電池の破断斜視図、第３図はこの発明の
異なる実施例に係る燃料電池の断面図、第４図は請求項
１または２で定義された発明の実施例に係る燃料電池に
つきセル電圧の燃料ガス利用率依存性４１を従来の特性
４２と対比して示す線図、第５図は、請求項１または２
で定義された発明の実施例に係る燃料電池につき、セル
電圧の時間依存性５１を従来の特性５２と対比して示す
線図、第６図は請求項１で定義された発明の実施例に係
る燃料電池につき、セル電圧のガス利用率依存性６１を
従来の特性６２と対比して示す線図、第７図は従来の固
体電解質型燃料電池を示す分解斜？ｙ１図である。 ＩＡ、 ＩＢ：基板、２：単セル、４：インタコネクタ
、５Ａ、５Ｂ：ガス不透過層、６：電解質、７：電極、
８Ａ：ガス通路、８Ｂ：ガス通路、１０：単セル、１０
＾ ：電解質、１０Ｂ＝電極、１０Ｃ：電極、１１Ａ：
ガス通路、１１Ｂ＝ガス通路、１２：インタコネクタ。 代理人弁理士 山 口 巌 − ミー二 第１図 第２図 Ａ 第３図 譜ｒ＋ｎ−又朽…隼／％ 第４図 晴間／ｈ 第５図 カ°”ス刺ｍ隼Ｃ３−） 第６図 第７図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １）基板と単セルとインタコネクタとガス不透過層とを
有し、 単セルは固体電解質層と、その両主面にそれぞれ設けら
れたアノードとカソードであり、インタコネクタはラン
タンクロマイト系酸化物からなる緻密な層であり、 基板は多孔質なランタンマンガナイト系酸化物、ランタ
ンクロマイト系酸化物またはランタンコバルタイト系酸
化物で、単セルまたはインタコネクタをその主面の１つ
に積層し、ガス不透過層は基板の周縁面に設けられるも
のであることを特徴とする固体電解質型燃料電池。 ２）基板と単セルとインタコネクタとガス不透過層とを
有し、 単セルは固体電解質層と、その両主面にそれぞれ設けら
れたアノードとカソードであり、インタコネクタはラン
タンクロマイト系酸化物からなる緻密な層であり、 基板は多孔質なニッケル−ジルコニアサーメットで単セ
ルまたはインタコネクタをその主面の１つに積層し、 ガス不透過層は基板の周縁面に設けられるものであるこ
とを特徴とする固体電解質型燃料電池。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2-161767 | 1990-06-20 | ||
| JP16176790 | 1990-06-20 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04174973A true JPH04174973A (ja) | 1992-06-23 |
Family
ID=15741514
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2278808A Pending JPH04174973A (ja) | 1990-06-20 | 1990-10-17 | 固体電解質型燃料電池 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH04174973A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007123004A (ja) * | 2005-10-27 | 2007-05-17 | Kyocera Corp | 燃料電池セル及びセルスタック並びに燃料電池 |
| JP2010527102A (ja) * | 2007-05-11 | 2010-08-05 | ドイチェス ツェントルム フュール ルフト−ウント ラウムファールト エー ファウ | 電気化学的機能ユニット用キャリア装置、燃料電池モジュール、及びキャリア装置の作製方法 |
| JP2023156787A (ja) * | 2022-04-13 | 2023-10-25 | 日産自動車株式会社 | 燃料電池及び燃料電池の製造方法 |
-
1990
- 1990-10-17 JP JP2278808A patent/JPH04174973A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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