JPH0417616A - ステンレス鋼線の製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 ［産業上の利用分野コ 本発明は、加工性が良好で、かつ導電性と耐食性の向上
を図ったコイルばねに主として使用されるステンレス鋼
線の製造方法に関する。

［従来の技術〕 ステンレス鋼線は耐食性が良いことを利用してコイルば
ねなどに広く利用されている。このステンレス鋼線は伸
線加工の際、さらにはばね成形加工時表面の潤滑性が悪
いため、その製造に際し、ステンレスの表面に樹脂皮膜
、鉛、銅、ニッケルなどの金属メツキを施して潤滑性を
高めている。

その中でも最も一般的なものがニッケルめっきである。

このニッケルめっきを施す前のステンレス線の状態には
硬質線そのものにめっきを施す場合と、溶体化して軟か
い状態でめっきを施す方法があるが、それぞれ一長一短
がある。すなわち硬質線にニッケルめっきを施してから
溶体化処理を行う場合には、メツキ過程で吸収した水素
ガスを放出してその後の線の性質の向上に寄与させたり
、あるいはニッケルめっきとステンレス母材との間に金
属の拡散層を作って密着性を向上させる利点がある。し
かしこの方法では、硬質線をめっきするので線グセが悪
くメツキ槽の中で、メツキ線が隣りの線にからみついた
り、電極棒との接点部分に接したり、離れたりしてスパ
ークを起しこの部分で疵を生じたりするなど非常に多く
の問題がある。そこでその対策として溶体化処理してニ
ッケルめっきを施す方法がある例えば（特公昭６２１６
２７８号）。この場合、母線が軟かすぎてメツキ装置の
ガイドでこすり疵を生じたり、又溶体化処理時にボビン
巻き取りを行う場合、ボビンの胴部で重なり合った部分
がクニック（微小島り）を生じて、これがメツキ浴中で
蛇行して電極棒から外れて、スパークの原因となったり
する。又めっき前の母線は１１００℃程度で溶体化処理
を行うためステンレスの表面層は軟かく又結晶粒界が外
部に数多く顔を出しめっき時の水素侵入場所を多く与え
ている。又ステンレス素地か軟かすぎるとその上に析出
したニッケルがその後の伸線加工時ダイスとの接触を受
ける際、ニッケルそのものの潤滑性を充分に発揮する以
前に素地にニッケルが、めり込んでしまう場合がある。

その場合、析出したニッケルの結晶粒間の隙間、すなわ
ち潤滑剤の粉末がはまり込む隙間が減少し、潤滑性が低
下してしまう。

またステンレス母線にニッケルなどの責の金属をメツキ
すると、使用雰囲気環境如何によっては、かえってステ
ンレス鋼自体の耐食性をそこなう場合もある。

［発明が解決しようとする課題］ 本発明の目的とするところは、ニッケルめっき処理をお
こなう前に、ステンレス鋼線に表面硬化処理を施し、ニ
ッケルめっき処理を張力をかけた状態でおこなうことに
より、スパーク疵、接触疵、かき疵を防止するステンレ
ス鋼線の製造方法を提供することである。

本発明の別の目的は、ニッケルめっき処理をおこなう前
に、ステンレス鋼線に表面硬化処理を施すことにより、
ニッケルめっき処理時に水素が鋼線内部に侵入すること
を防止し、もってステンレス鋼線の脆化を阻止するステ
ンレス鋼線の製造方法を提供することである。

更に本発明の目的は、ニッケルめっき処理をおこなう前
に、ステンレス鋼線に表面硬化処理を施すことにより、
鋼線の硬さを、この表面に形成されるニッケルめっき層
よりも硬＜シ、もって、仕上加工時にニッケルめっき層
が鋼線に埋め込まれるのを防ぐとともに、ニッケルめっ
き層に多数の亀裂を生じせしめ、両者の作用により潤滑
剤の侵入領域を増大して、潤滑性を向上することかでき
るステンレス鋼線の製造方法を提供することである。

本発明の更に異なる目的は、めっき層を半光沢ニッケル
めっき層／銅めっき層／光沢ニッケルめっき層の三層構
造とすることによりスチレン鋼線の耐食性を向上するス
テンレス鋼線の製造方法を提供することである。

［課題を解決する手段］ この目的を達成するために、本発明のステンレス鋼線の
製造方法は、オーステナイト系ステンレス鋼線に溶体化
処理を施す工程と、溶体化処理した上記鋼線に、表面硬
化処理を施す工程と、表面硬化処理を施した鋼線に張力
を付加した状態でニッケルめっき処理をおこなう工程と
、ニッケルめっきした鋼線を仕上伸線処理する工程とを
具備したステンレス鋼線の製造方法である。

本発明の実施態様のステンレスＭ線の製造方法は、ステ
ンレス鋼線へのめっき処理が、半光沢ニッケルめっき、
銅めっき、光沢ニッケルめっきを順におこなう工程であ
る。

本発明の別の実施態様のステンレス鋼線の製造方法は、
溶体化処理する鋼線が、下引き伸線加工されている。

本発明の別の実施態様のステンレス鋼線の製造方法は、
鋼線の表面硬化処理で得られる鋼線の表面硬度が、ニッ
ケルめっき処理で得られるニッケルめっき層の硬度より
も高くなるように表面硬化処理かおこなわれている。

本発明の実施態様のステンレス鋼線の製造方法は、仕上
伸線処理が、鋼線の組織中にαマルテンサイトが６０〜
９０％含まれるようにおこなわれている。

［作用および効果］ 本発明のステンレス鋼線の製造方法によれば、ニッケル
めっき処理をおこなう前にステンレス鋼線に表面硬化処
理を施し、ニッケルめっき処理をテンションを掛けた状
態でおこなっている。従って、ニッケルめっき処理は、
処理されるステンレス鋼線の表面か硬くしかも真直ぐな
状態でおこなわれる。このためステンレス鋼線かニッケ
ルめっき処理設備の各ガイドや電極に接触することを防
止し、仮に接触してもステンレス鋼線に疵が付きにくく
なる。すなわち、めっき処理時におけるステンレス鋼線
のスパーク疵、接触疵、かき疵を防止することができる
。

本発明のステンレス鋼線の製造方法によれば、ニッケル
めっき処理をおこなう前にステンレス鋼線に表面硬化処
理を施している。このため、ステンレス鋼線の表面に形
成されている結晶粒界（ここが水素の侵入経路となる）
を潰して、ニッケルめっき処理時にここから水素が鋼線
内部に侵入捕捉されることを阻止し、もってステンレス
鋼線の脆化を防止することができる。なお、素材を硬化
することによる水素脆化の助長が考えられるが、本発明
程度の加工では問題とはならず、むしろ粒界を潰すこと
の方が脆化防止に有効である。

更に本発明のステンレス鋼線の製造方法によれば、ニッ
ケルめっき処理をおこなう前に、ステンレス鋼線に表面
硬化処理を施すことにより、鋼線の硬さを、この表面に
形成されるニッケルめっき層よりも硬くすることができ
る。この結果、ステンレス鋼線が硬いので、初期の伸線
加工時にニッケルめっき層が鋼線に埋め込まれることが
なく、析出したニッケル結晶の粒界に多くの潤滑剤かは
まり込むと同時に、相対的に柔らかいニッケルめっき層
が塑性変形して、ニッケルめっき層に多数の亀裂が生し
、この亀裂箇所にも潤滑剤が侵入することにより潤滑剤
の侵入領域を増大して、潤滑性を向上することができる
。　本発明の別のステンレス鋼線の製造方法によれば、
めっき層を半光沢ニッケルめっき層／銅めっき層／光沢
ニッケルめっき層の三層構造とすることにより、めっき
ステンレス鋼線が腐食環境下に置かれた場合、卑なる光
沢めっき層がアノードとなって溶解し、責なる銅や半光
沢めっき層がカソードとして防食され、その結果、下層
にあるステンレス鋼線が保護され、その耐食性を向上す
る。

［発明の詳細な説明コ 本発明のステンレス鋼線の製造方法は、まずオーステナ
イト系ステンレス鋼線を用意し、この鋼線に必要により
常法に従って下引き伸線処理を施す。ついて常法に従っ
た溶体化処理（約１１００℃に加熱）後に、表面硬化処
理をおこなう（以下この処理で得られた鋼線を母線と称
する）。この表面硬化処理は、母線表面に形成されるめ
っき層よりも母線の硬度が高くなるようにおこなわれる
もので、通常、ビッカース硬さで５０〜１５０程度向上
させるように処理するのが好適である。すなわち、母線
の硬度はその線径によっても異なるが、概ねＨｖ１７０
〜２３０程度である。またこの母線表面に析出形成され
るニッケルめっき層の硬さは、めっきの条件（液の組成
、液のｐＨ，液の温度、添加剤の有無など）により異な
るが、通常のめっきではＨｖ１９０〜２５０程度である
。従って、ビッカース硬度で５０〜１５０程度向上させ
ることにより、母線の硬度がニッケルめっき層よりも概
ね硬くなる。表面硬化処理は、例えば、母線に圧延加工
を施してもよく、また線引き用ダイスにより線径を１／
１０〜１／３０程度細くすることによりなされる。この
表面硬化処理後又はこの処理と同時に、母線に張力を付
加して伸直に保持した状態でめっき処理槽内に母線を通
す。

母線のめっき処理をおこなうと、水素が母線内に侵入し
ようとするが、上記表面硬化処理により母材表面に露出
していたオーステナイト組織の結晶粒界（ここが水素の
侵入しやすい箇所となる）が押し潰されており、母線へ
の水素吸蔵量が減少する。母線のめっき処理は、常法に
従って、通常のニッケルめっき処理をおこなってもよく
、また、半光沢ニッケルめっき、銅めっき、光沢ニッケ
ルめっきを順に行って三層のめっき層を形成するように
してもよい。三層のめっき層を形成した場合、めっきス
テンレス鋼線が腐食環境下に置かれた場合、卑なる光沢
めっき層がアノードとなって溶解し、責なる銅や半光沢
ニッケルめっき層がカソードとして防食され、その結果
、下層にあるステンレス鋼線が保護され、その耐食性を
向上する。

めっき層を形成した後、仕上伸線加工をおこなうと、め
っき層に比べて母線の硬度か高いため、ニッケルめっき
層か鋼線に埋め込まれることがなく、相対的に柔らかい
ニッケルめっき層か塑性変形して、ニッケルめっき層に
多数の亀裂が生じ、この亀裂箇所に潤滑剤が侵入するこ
とにより潤滑剤の侵入領域を増大して、潤滑性を向上す
る。

このようにして製造されたステンレス鋼線を伸線加工を
施すとオーステナイト組織は加工によってマルテンサイ
ト組織に変化し硬度を増して強度が上昇する。オーステ
ナイトからマルテンサイト組織に変化する度合はステン
レスを構成するニッケルやクロームやカーボンなどの含
有元素の量によって異なりばね周線としてはニッケル８
％、クローム１８％カーボン０．０７％程度を含有する
１８−８ステンレスが最も一般的である。この成分のも
のををばね用線材として使用する場合には、加工を加え
ることによって発生するマルテンサイトの量が６０％〜
９０％の組織の機械的性質が最も適している。このマル
テンサイト量を発生せしめるためには、常温環境下では
、母線の直径に対し、その１／２〜１／４程度の仕上り
径まで引き伸ばせばよい。マルテンサイトの量が６０％
以下では強度不足であり、９０％以上となければ脆化を
生じて好ましくない。オーステナイトからマルテンサイ
トを生じる度合は、加工の程度のみでなく加工を加える
時の温度によっても著しく変化するものであるから加工
温度を充分に管理して線引加工を行うことが重要である
。

このように種々の特長ある製法によって製造したばね用
ステンレス鋼線は、表面的にも好潤滑性を有しているた
めその後の成形加工性もよく、又出来上ったばねも通電
性、耐食性そして強度的にも最適の製品と云える。

［実施例コ 次に実施例によって、本発明を具体的に説明する。

実施例及び比較例 第１表に示す元素を含むオーステナイト系ステンレス鋼
材を用いて次の各種の方法でステンレス鋼線を製造した
。

Ａ・　（従来方法：母線への表面硬化処理、張力付加を
おこなわない） 溶体化処理した直径１．５ｍｍφのボビン巻きした母線
に５．０μｍのニッケルメッキを施した後直径を１／３
の０．５ｍｍ迄線引き加工し、これをコイルばねに加工
した。

Ｂ：　（従来方法：母線への表面硬化処理、張力付加を
おこなわない） 強度の伸線加工を施した１、５ｍｍφの硬引線を５．０
μ印の厚さのニッケルメッキを施した後溶体化処理を行
い、直径を１／３の０．５ｍｍ迄線引き加工を行った。

Ｃ：　（本発明方法） 溶体化処理した直径１．６１ｍｍφのボビン巻した母線
に軽度の圧延加工を加えて１．５ｍｍφに仕上げながら
５．０μｍの厚さでニッケルメッキを施し、直径を１／
３の０．５ｍｍφ迄線引き加工を行いこれをコイルばね
に加工した。なおメツキ時には３０眩程度のバックテン
ションを加えた。軽度の圧延加工後の母線の硬度は２８
０Ｈｖ、ニッケルメッキ層の硬度は１９０Ｈｖてあった
。

Ｄ：　（本発明方法） 溶体化処理した直径１．５ｍｍφのボビン巻きした母線
に軽度の圧延加工を加えて１．４ｍｍφに仕上げながら
厚み２μｍの半光沢ニッケルメッキを施しその上に２μ
印の銅メツキを施し更にその上に２μｍの光沢ニッケル
メッキを施して後直径を１／３の０．５０ｍｍφ迄線引
き加工を行い、これをコイルばねに加工した。なおメツ
キ時には３０ｋｇ程度のパックテンションを加えた。軽
度の圧延加工後の母線の硬度は２９０Ｈｖ、ニッケルメ
ッキ層の硬度は２００Ｈｖであった。

ここで使用されためっき処理ラインを第３図に示す。図
中１は母線、２は圧延ローラー　３は弓き出しキャプス
タン、４は前処理層、５は半光沢ニッケルめっき層、６
は銅めっき層、７は光沢ニッケルめっき層、８は引出し
キャプスタン、９はめっき後のステンレス鋼線を示す。

第２表は、これら諸テスト品を線引き加工した後の機械
的性質と表面観察による平坦率を調査したものである。

この表から従来法と本発明法とを比較すると平坦率で明
らかに本発明品Ｃの平坦率か特に小さく潤滑性の良好な
ことが判る。また、本発明品Ｃは、強度が高いにも拘ら
ず絞り率か大きい。更に本発明品りも、従来品Ａ及びＢ
に比較して平坦率は小さく、絞り率が大きく、潤滑性及
び靭性か優れていることが判る。

第３表には、メツキ工程で生じたスパーク疵を５０００
ｍの長さについて３０μ以上の深さの疵を別ラインで伸
線加工時に渦電流探傷器で確認したものである。

明らかに硬質線をメツキしたちのＢはスパーク疵か著し
く多く認められ、溶体化処理したものを軽度の圧延加工
してめっき作業を行ったものＣ及びＤではスパーク疵は
認められなかった。それは線が伸直化されたためと、且
つパックテンションか加わりメツキライン上を真直ぐな
状態で走行するためと考えられる。スパークの残存疵は
、ばね成形加工時の折損を生しる問題をのこす。

第４表に、各テスト材の導電率を測定し比較した値を示
す。

銅メツキした本発明品りは明らかに導電率の向上が認め
られる。

［ばねコイリング性］ Ａ、Ｃ，Ｄを供試材として、第１図に示す如きばねを２
０００個制作し自由長りの分布を測定した結果第２図に
示す如き分布が得られた。

この結果Ｃが最もバラツキが少なく、次はＤて、ＡはＣ
とＤに比較してばらつきが幾分大きかった。

〔塩水噴霧テストによる耐食性〕

Ａ及びＤを供試材としてＪＩＳ　ｚ２３７１による塩水
噴霧試験を行った。その結果を表−５に示す。

この結果から判る通り、Ｄの発明品、すなわち半光沢ニ
ッケル＋銅＋光沢ニッケルの複合メッキ品は従来のニッ
ケル単独のメッキ品に比較して明らかに、赤錆の初期発
生迄の時間が長く、しかもその後の全錆の程度も少なく
耐食性が優れていると云える。

以上説明したごとく、本発明は製造工程上における品質
も安定し、これによって作り出すステンレス線の電導性
、耐食性か向上し、又最終製品であるばねの形状も安定
した良い製品か作り出されることになる。

以下、本発明の効果を以下の実験例により確認した。

実験例１（表面硬さと疵との関係） 電極棒の重さを７５０ｇｒとし２．０ｍｍφのワイヤー
を１０ｍ／ｍｉｎのスピードでＩＨｒ走らせた場合にス
テンレスワイヤーの表面硬さを変えて疵の発生状況を調
査した（電極棒との摩擦疵のみ調査）。

対象とした疵の種類は「５０μｍ以上の目玉」、「巾１
００μｍ以上のカキキズ」、［連続した巾５０、ｃｚｎ
以上のキズ（１００ｒｎで１ケと見る）」、「スパーク
疵（大小を問わす）」である。

疵は明らかに電極棒よりもステンレス肌がより硬くなる
と急激に減少してＨｖで１００程度の差がある場合には
殆んど無くなり、逆にＨｖ５０程軟かくなっただけで急
激に増加することか判る（第４図参照）。

実験例２（バックテンションの大きさと疵との関係） 実際のメツキラインに２．０ｍｍφを１０ｍ／ａｌｉｎ
で走らせてテストした。溶体化処理材ではバックテンシ
ョンかゆるい場合には陰極棒でのスパーク疵や途中のガ
イドとの接触紙がかなり認められる。

硬化処理材の方が溶体化処理材よりも明らかに疵ハ少す
くこの場合でもバックテンションの大きい方が疵は減少
し、３０　ｋｇで殆んど無くなる（第５図参照）。なお
、硬化処理をダイスで引き抜きこの場合に要する引抜き
力をそのままバックテンションに利用する場合には減面
率２０％で９０ｋｇ程度のバックテンションになる。

実験例３（硬化処理におけるニッケルの素地への最大め
り込み率） 析出ニッケルの硬さをＨｖ２２０としステンレス母線の
表面硬度を変化させてこれにニッケルメッキを施し、減
面率２０％の引抜加工で硬化処理を施した場合、ニッケ
ルのステンレス素地への最大めり込み率を金属顕微鏡観
察で求めた。この結果母線の硬さか概ねＨｖ２３０以上
であればめり込み率は小さく、逆にメツキ層への素地の
めり込みか幾分認められるようになる。素地への二・ン
ケルのめり込みの程度を見る「最大めり込み率」とは次
の如き内容である。すなわち素地へニッケルかめり込む
のをプラス、逆にニッケルへ素地がめり込むのをマイナ
スの符号で表わし、いずれにもめりこまないのをＯて表
わした。即ちめっき直後はＯであるが、これに伸線加工
を加えて行くと、いずれかがめり込みながら、加工度が
増加するにつれてめっき層の厚みの絶対値を漸次減少し
て行く。

最大めり込み率とは、初めのめつき厚みに対し、その時
の伸線加工によっていずれかの方向に最も深くめり込ん
だ所を横断面上でさがし出して、その割合で呼ぶ。例え
ば、第７図の記号Ａ、ＢＳＣを用いて表現すると（１−
Ｂ／Ａ）　Ｘ１００又は（１−Ｃ／Ａ）Ｘ１００−最大
めり込み率となる。

ただし、ＩＢＩ≦ＩＡＩ≦ＩｃＩの条件有Ａ−Ｂ＞Ｃの
場合−めっき層への素地のめり込み、Ａ−Ｂ＜Ｃの場合
＋素地へのめつきのめり込み、この状態を実際の顕微鏡
写真で示す第８図〜第１１図になる。

しかし、この考え方は、伸線加工の初期段階、すなわち
減面率が５０％（伸線前の母線の直径に対して約７割程
の直径となる加工）程度までの範囲で適用できるもので
、表面潤滑性はこの段階までの加工で概ね決定される。

それ以上の伸線加工となると、素線及びニッケルめっき
層のそれぞれの加工効果の違いや、めっき層が非常に薄
くなっていくことから、相互へのめり込み上体か複雑と
なり、−律に律することはできなくなる。第８図はめっ
き直後の母線の横断面の顕微鏡写真を示す。

第９図はめっき層と素地の硬さがほぼ同じ状態、第１０
図はニッケルめっきがステンレス素線よりも硬い場合（
従来品）、第１１図はステンレス素線がニッケルめっき
よりも硬い場合（本発明品）のめっき線をそれぞれ１５
％（第９図）、３５％（第１０図）　３５％（第１１図
）の減免率の伸線加工を施したものの顕微鏡写真である
。なおニッケルめっきとステンレス素線との硬度差はそ
れぞれＨｖで±７０程度のものである。

実施例４（水素脆性に対する表面硬化処理の影響） ステンレス線の表面には、ハンドリング中の汚れ、酸化
皮膜、油脂分などの耐着がある場合、それ等を完全に除
去しておかないと、その後のニッケルメッキの密着性に
悪い影響か生じ剥離する場合もある。

従って、ステンレス線の表面清浄には優れた電解処理法
が採用されなければならない。最近の最も優れている電
解清浄法を採用する場合、即ち、処理する線とは無接触
で、電解洗浄を強力に行う無接触交番電解法があるが、
この場合通常の陰極又は陽極電解洗浄法に比して１０倍
〜２０倍の大電流密度が採用出来るのでそれだけ強力な
表面処理が可能である。しかし一方においては、素材か
陰極となる場合、その表面から発生する水素の量は極め
て多く、通常の接触陰極電解法で発生する程度の水素量
では、比較的鈍感と云われている溶体化したオーステナ
イト系ステンレス線の場合ても、充分に留意する必要か
ある。更にまた、その後の伸線加工でα−マルテンサイ
トを発生するオーステナイト系ステンレス鋼線の場合、
水素が侵入すれば、その量は僅かでも脆化への水素の影
響は大きくなる。ステンレス表面から水素か内部に侵入
する侵入路としては溶体化されたステンレスでは再結晶
後のフレッシュな結晶粒界が大きな役割を果たしている
。

従って、表面に露出している結晶粒界を押し潰して、水
素の侵入路を減少せしめることが内部に侵入する水素を
減少せしめることに大いに寄与することになる。一般に
強度の加工をおこなえば、その後のめっきによる水素脆
性が起こりやすいと言われているが、本発明程度の加工
では問題はない。

そこで、本発明ではステンレス表面を圧延ローラーで圧
延し、結晶粒界を押し潰すわけであるが、その実験例に
よる効果を次に示す。

まず３．８關φの溶体化したステンレス線を硫酸２００
ｇｚＪの浴組成で無接触交番電解清浄法を採用し６０　
Ａ　／　ｃ−の電流密度で３０秒処理した母線と、４　
、０５　ｍｍφの溶体化処理したステンレス線をローラ
ーダイスで３．８順φ迄圧延し、これを前述した方法と
全く同じ条件で処理した線の２種類に厚み３μｍのニッ
ケルメッキ処理を施し、両者の水素の吸蔵量を測定比較
し、更にこれらの線を１．８ｍｍ迄連続伸線機で伸線し
、これらの線の捻回値及び絞り率を測定比較した。それ
らの結果を第１２図、第１３図、第１４図に示す。図か
ら、本発明法はガスの吸収は少なく、捻回値と絞り率の
向上が認められる。

第１表　供試材の化学成分（ｗｔ％） 表３ スパーク疵の調査結果 表４ 導電率 参考ニステンレス＝２．４

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明方法に係るステンレス鋼線からなるコイ
ルばねの一例を示す図、第２図はこのコイルばねの自由
長のバラツキを示す分布図、第３図は本発明方法に係る
めっき処理ラインの模型図、第４図はステンレス鋼線の
表面硬さ（Ｈｖ）と疵の数との関係を示す図及び実験の
模型図、第５図はパックテンション（ｋｇ　）と疵の筒
数との関係を示す図、第６図はステンレス鋼線の表面硬
さ（Ｈｖ）と素地への最大めり込み率（％）との関係を
示す図、第７図はめっき粒子の素地へのめり込み状態を
示す図、第８図ないし第１１図は、めっき粒子の素地へ
の異なるめり込み状態を示す表面層近傍の金属組織の顕
微鏡写真、第１２図ないし第１４図は本発明のステンレ
ス鋼線の水素ガス含有率、素線の捻回値、素線の絞り率
％をそれぞれ従来のステンレス鋼線と比較して示す図で
ある。 出願人代理人　弁理士　鈴　江　武　彦第 図 一イ固　数 第 ２図 ハラクチ〉ジョン（に９） 第６図 てδ 図 第１１図 ←濱９駿−升イ りさｗ−ぐのへ− ￥−に４例将升匣 色

Claims (5)

【特許請求の範囲】
1. （１）オーステナイト系ステンレス鋼線に溶体化処理を
   施す工程と、溶体化処理した上記鋼線に、表面硬化処理
   を施す工程と、表面硬化処理を施した鋼線に張力を付加
   した状態でニッケルめっき処理をおこなう工程と、ニッ
   ケルめっきした鋼線を仕上伸線処理する工程とを具備し
   たステンレス鋼線の製造方法。
2. （２）オーステナイト系ステンレス鋼線に溶体化処理を
   施す工程と、溶体化処理した上記鋼線に、表面硬化処理
   を施す工程と、表面硬化処理を施した鋼線に張力を付加
   した状態で、半光沢ニッケルめっき、銅めっき、光沢ニ
   ッケルめっきを順におこなう工程と、このようにめっき
   層を形成した鋼線を仕上伸線処理する工程とを具備した
   ステンレス鋼線の製造方法。
3. （３）溶体化処理する鋼線は、下引き伸線加工されてい
   る請求項１または２に記載のステンレス鋼線の製造方法
   。
4. （４）鋼線の表面硬化処理は、この処理で得られる鋼線
   の表面硬度が、ニッケルめっき処理で得られるニッケル
   めっき層の硬度よりも高くなるようにおこなわれる請求
   項１ないし３のいずれかに記載のステンレス鋼線の製造
   方法。
5. （５）仕上伸線処理は、鋼線の組織中にα′マルテンサ
   イトが６０〜９０％含まれるようにおこなわれる請求項
   １ないし４のいずれかに記載のステンレス鋼線の製造方
   法。