JPH0418013B2 - - Google Patents
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- JPH0418013B2 JPH0418013B2 JP57082281A JP8228182A JPH0418013B2 JP H0418013 B2 JPH0418013 B2 JP H0418013B2 JP 57082281 A JP57082281 A JP 57082281A JP 8228182 A JP8228182 A JP 8228182A JP H0418013 B2 JPH0418013 B2 JP H0418013B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- less
- ridging
- hot
- temperature
- annealing
- Prior art date
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- Expired - Lifetime
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-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Description
本発明はリジングと熱間ロール焼付き疵のない
フエライト系ステンレス薄鋼板の製造方法に関す
るものである。 フエライト系ステンレス薄鋼板はオーステナイ
ト系ステンレス鋼に比べて安価に澄んだ色調を有
しているので自動車や家庭用の器具の部品などに
広く使用されている。しかしフエライト系ステン
レス鋼は部品製造において、絞り加工や引張り加
工を受けるとリジングあるいはローピングと称さ
れる凹凸の縞模様が発生して外観を著しく損なう
という欠点を有している。このリジングの防止方
法については非常に多くの研究がなされ種々の提
案が行なわれているが、その主たる考え方は、熱
延時の歪をできるだけ多く残留させ、続く熱延板
焼鈍での再結晶を促進させ、リジングの原因とな
る鋳造組織を破壊させようとするものである。具
体的には低温での熱延を施こす方法（例えば特公
昭45−34016号公報参照）が提案されており、ま
たTi，Nb等を添加した上での高温短時間焼鈍方
法（例えば、特開昭51−149116号公報、特公昭55
−6086号公報）が提案されているし、さらにこれ
らの方法を組合わせた提案（例えば特開昭56−
123527号公報）もなされている。しかし、これら
の方法はリジングの軽減には効果を有するものの
オーステナイト系ステンレス鋼の場合のようにリ
ジングを皆無にするためには決定的なものではな
い。 前記した考え方とは異なるが、熱延板焼鈍時に
一旦オーステナイト相を現出せしめる方法（特公
昭48−24611号公報）はリジング防止対策として
非常に優れているもののオーステナイト相をフエ
ライ相に変態させるために非常に遅い冷却を行な
うかあるいは変態温度以下で長時間加熱する必要
があるなど生産性を著しく阻害せざるを得ない。 本発明は以上に示した方法とは異なりNbを添
加したフエライト単相ステンレス鋼において熱延
時も含めて再結晶を繰り返すことによつてリジン
グの原因となる鋳造組織を破壊し、リジング性を
改善しリジングを皆無にしようとするものであ
る。 即ち本発明はC0.015％以下、N0.015％以上、
0.035％以下、Nb0.2％以上でかつＣとＮの重量％
の和の８倍以上1.0％以下、Cr10％以上22％以下
を含むフエライト系ステンレス鋼スラブを1100℃
以上1250℃以下に加熱し、1000℃以上にて１パス
当たりの圧下率30％以上60％未満の圧下を少くと
も１回以上含んで熱延後、900℃以上1100℃未満
にて10分以内の熱延板焼鈍を施し、しかる後冷延
するかあるいは１回以上の中間焼鈍を含んで冷延
し、再結晶焼鈍を行なうことを特徴とするリジン
グと熱間ロール焼付き疵のないフエライト系ステ
ンレス薄鋼板の製造方法を要旨とするものであ
る。 Nbを添加したフエライト系ステンレス鋼はリ
ジング性に優れていることは既に公知（特公昭38
−16301号公報）であるが、Nb添加のみでは決定
的でないことも周知である。本発明は、Nb添加
鋼の再結晶温度が高い点を利用し、従来指向され
ている低温熱延ではなく、むしろ高温で加熱し熱
延して熱延中の再結晶を促進させ、リジングの原
因となる鋳造組織を破壊するところに特徴を有す
る。Nbを含まない鋼の場合、再結晶温度は低い
ものの高温での熱延では再結晶を起こす程歪が蓄
積されず回復のみ起こることになりやすい上、低
温熱延を行なうと歪は蓄積するが熱延時に再結晶
を起こしにくくなるため、本発明の特徴を具現す
るのは困難である。Ｃ含有量が高く、高温でオー
ステナイト相の現われる鋼では再結晶の効果はあ
るが、鋳造組織をこわす程にはならない。 次に本発明者らはNbの析出物である炭化物、
窒化物の効果を検討した。その結果、1100℃以上
で析出するのは主として窒化物であることを見出
し、それが結晶粒の粗大化防止と歪蓄積の核にな
つているものと推定した。この知見に基づき、Ｃ
およびＮ量について検討した。 第１図はＣが0.01％以下の19Cr−0.4Nb鋼のリ
ジング高さに及ぼすＮの影響を示した図である。
図中●印はリジング高さが加工肌荒れ高さ2μ以
下であるため測定不可能であるため一律に1.5μの
点にプロツトしたものである。第１図の試験条件
は○印、●印については1200℃のスラブ加熱、熱
延の第１パスで40〜45％の圧下率での圧下、熱延
板の厚さは４mm、熱延板焼鈍は980℃×2min、冷
延は中間焼鈍を１回はさんだいわゆる２回冷延
で、0.5mmの再結晶焼鈍材についてJIS5号引張り
試験片にて20％引張り加工を施し測定した。×印
については熱延の圧下率をすべて30％未満とした
例である。 第１図においてリジング高さはＮ量0.015％以
上で加工肌荒れ高さ2μ以下となつて、実質的に
リジングなしのレベルに達する。またＮの効果は
熱延で高圧下を行なつた場合のみ現われ、両者の
複合効果の大きいことがわかる。 第２図は同じくＮ量0.015％以上の鋼について
リジング性に及ぼすＣ量の影響を示した図であ
る。ＣはＮとは逆に低い程優れており、0.015％
以下で効果が明確となり特に0.010％以下では加
工肌荒れ高さ以下のリジングになることがわかつ
た。Ｃの影響もまた熱延時に大圧下を加えない場
合は明確ではない。 以上示したとおり、本発明方法の効果はＮが
0.015％以上、Ｃが0.015％以下で現われることが
わかる。 次にNb添加鋼の熱延中の再結晶挙動について
調査した結果を説明する。Nb添加鋼は1000℃以
上で１パス当り30％以上の圧下率で圧延すると熱
延中に再結晶が起り第１図および第２図に示した
とおり最終製品でのリジング性が向上することが
認められた。この場合1200℃以上では効果がある
がその程度は小さくなつた。これは、1200℃以上
では再結晶温度の高いNb添加鋼といえども歪の
回復の速度が早くなるためと推定される。さらに
1250℃を超えるともはや再結晶は起らず回復と同
時に急激な粗大化を生ずることが認められた。こ
れは、1250℃を超えるとNbの析出物の大半が固
溶するため粗大化抑制効果がなくなるためと推定
される。 次に熱延板焼鈍における再結晶について検討し
たところ、本発明においても従来提唱されている
ように（特公55−6086、特開51−149116）、900℃
以上1100℃未満にて10分以内の高温短時間焼鈍を
施すことにより延伸したフエライト粒を微細に再
結晶させることができ、リジング性改善に効果が
大きい。しかし従来はこのために低温熱延を指向
して（特開昭56−123327号公報）きたのである
が、本発明では、熱延時の再結晶を繰り返してい
るため、ことさらに低温熱延をすることなく通常
の熱延で充分にその目的を達することができる。 以上示したとおり、Nb添加フエライト系ステ
ンレス鋼においてＮを添加し、1000℃以上にて高
圧下（１パス当りの圧下率30％以上60未満）を加
えることで、高温短時間の熱延板焼鈍の効果と相
俟つて、リジングを皆無にすることが可能となつ
た。しかも本発明の重要な特徴は、加熱温度にお
いても熱延の仕上げ温度においてもことさらに低
温にする必要がないという点にあり、この結果、
鋼板のロール焼付き疵を増加せしめたり熱延ロー
ルの摩耗を助長することなく、リジングを皆無に
することができるので工業的な利益は大きい。 次に本発明に用いる鋼の成分および製造条件に
ついて限定理由を述べる。 Nb添加フエライト系ステンレス鋼のＣは多量
では製品の耐食性を劣化させる上、リジング性を
劣化させるため上限を0.015％とした。 Ｎは前述したとおりNbの窒化物としてリジン
グ改善に効果があるので0.015％以上とし、多量
になると製品の耐食性を劣化させるので上限を
0.035％とした。 Nbは再結晶温度を高くする元素であるので、
炭化物窒化物として析出する量を考慮しても鋼中
に固溶状態で存在しうるよう0.2％以上でかつＣ
とＮの重量％の８倍以上とし、1.0％を超えると
その効果が飽和するので1.0％を上限とした。 また、Crは本発明の効果を限定する元素では
ないが、ステンレス鋼として最低限必要な10％を
下限とし、薄鋼板としての用途がない22％を上限
とした。しかし、これ以外のCr量についても本
発明の効果は現われる。なお、13％Cr鋼などは
一般にマルテンサイト系ステンレス鋼として扱わ
れているが、本発明のようにＣの低い範囲では高
温にしてもオーステナイト相が現われずフエライ
ト単相であるのでフエライト系ステンレス鋼と同
じ取扱いをした。 この他耐食性の改善などを目的として1.0％以
下のCu、1.5％以下のNi、3.0％以下のMoの１種
以上を添加することもできる。 スラブの加熱温度は1250℃を超えるとNb窒化
物が固溶して粒の粗大化が起きリジング性を劣化
せしめるため1250℃を上限とした。また1100℃未
満でも1000℃以上であればリジング改善の効果は
変わらないが熱延疵を増加せしめ高温で熱延する
利益がなくなるため1100℃を下限とした。 熱延中の再結晶を起こさせるための歪の付与は
高温での大圧下であるが、圧下温度が1000℃未満
では再結晶が起こらないので1000℃を下限とし
た。圧下温度が1200℃以上では効果が小さくなる
が1250℃までは効果が認められるので圧下温度の
上限はスラブの加熱温度の上限まで有効である。 圧下率は１パス当り30％以上が必要でそれ以上
では大きい程効果がある。しかし30％未満では効
果にバラツキが生ずるため30％を下限とし、60％
以上では熱間でのロール焼付きによる激しい焼付
き疵が発生するので上限を60％未満とした。 熱延板の焼鈍は、従来の知見どおり900℃未満
では微細な再結晶が起こらないので下限とし、
1100℃以上では結晶粒の粗大化がはじまるので上
限とした。また10分を超えて焼鈍することは品質
的には効果がないので10分を上限とした。この高
温短時間焼鈍は、熱延時に再結晶を促進させた鋼
では特に効果的であつた。 次に本発明を、実施例と比較例にもとづいてさ
らに詳細に説明する。 表１に示した成分の鋼について表２に示した条
件で熱延、焼鈍し、熱延板のロール焼付き疵と最
終製品のリジング性およびｒ値を測定した。本発
明方法によると、熱延板の表面疵を発生させこと
なく肉眼的にはリジングがなくなり、粗さによる
測定高さも加工肌荒れ高さ以下となつて実質的
に、比較例として示したSUS304鋼の場合（No.
12）と同様リジングなしのレベルに達することが
認められる。第３図ａ〜ｄにNo.３，６，11，12の
リジング高さの測定チヤートの例を示した。また
本発明方法ではｒ値も高く高加工性も期待でき
る。従来指向されてきた低温熱延材（No.８）は同
じ材料の高温熱延材（No.７）に比べて優れている
ことが再現できたが、本発明方法（例えばNo.３）
に比べると、その効果は小さいことがわかる。
フエライト系ステンレス薄鋼板の製造方法に関す
るものである。 フエライト系ステンレス薄鋼板はオーステナイ
ト系ステンレス鋼に比べて安価に澄んだ色調を有
しているので自動車や家庭用の器具の部品などに
広く使用されている。しかしフエライト系ステン
レス鋼は部品製造において、絞り加工や引張り加
工を受けるとリジングあるいはローピングと称さ
れる凹凸の縞模様が発生して外観を著しく損なう
という欠点を有している。このリジングの防止方
法については非常に多くの研究がなされ種々の提
案が行なわれているが、その主たる考え方は、熱
延時の歪をできるだけ多く残留させ、続く熱延板
焼鈍での再結晶を促進させ、リジングの原因とな
る鋳造組織を破壊させようとするものである。具
体的には低温での熱延を施こす方法（例えば特公
昭45−34016号公報参照）が提案されており、ま
たTi，Nb等を添加した上での高温短時間焼鈍方
法（例えば、特開昭51−149116号公報、特公昭55
−6086号公報）が提案されているし、さらにこれ
らの方法を組合わせた提案（例えば特開昭56−
123527号公報）もなされている。しかし、これら
の方法はリジングの軽減には効果を有するものの
オーステナイト系ステンレス鋼の場合のようにリ
ジングを皆無にするためには決定的なものではな
い。 前記した考え方とは異なるが、熱延板焼鈍時に
一旦オーステナイト相を現出せしめる方法（特公
昭48−24611号公報）はリジング防止対策として
非常に優れているもののオーステナイト相をフエ
ライ相に変態させるために非常に遅い冷却を行な
うかあるいは変態温度以下で長時間加熱する必要
があるなど生産性を著しく阻害せざるを得ない。 本発明は以上に示した方法とは異なりNbを添
加したフエライト単相ステンレス鋼において熱延
時も含めて再結晶を繰り返すことによつてリジン
グの原因となる鋳造組織を破壊し、リジング性を
改善しリジングを皆無にしようとするものであ
る。 即ち本発明はC0.015％以下、N0.015％以上、
0.035％以下、Nb0.2％以上でかつＣとＮの重量％
の和の８倍以上1.0％以下、Cr10％以上22％以下
を含むフエライト系ステンレス鋼スラブを1100℃
以上1250℃以下に加熱し、1000℃以上にて１パス
当たりの圧下率30％以上60％未満の圧下を少くと
も１回以上含んで熱延後、900℃以上1100℃未満
にて10分以内の熱延板焼鈍を施し、しかる後冷延
するかあるいは１回以上の中間焼鈍を含んで冷延
し、再結晶焼鈍を行なうことを特徴とするリジン
グと熱間ロール焼付き疵のないフエライト系ステ
ンレス薄鋼板の製造方法を要旨とするものであ
る。 Nbを添加したフエライト系ステンレス鋼はリ
ジング性に優れていることは既に公知（特公昭38
−16301号公報）であるが、Nb添加のみでは決定
的でないことも周知である。本発明は、Nb添加
鋼の再結晶温度が高い点を利用し、従来指向され
ている低温熱延ではなく、むしろ高温で加熱し熱
延して熱延中の再結晶を促進させ、リジングの原
因となる鋳造組織を破壊するところに特徴を有す
る。Nbを含まない鋼の場合、再結晶温度は低い
ものの高温での熱延では再結晶を起こす程歪が蓄
積されず回復のみ起こることになりやすい上、低
温熱延を行なうと歪は蓄積するが熱延時に再結晶
を起こしにくくなるため、本発明の特徴を具現す
るのは困難である。Ｃ含有量が高く、高温でオー
ステナイト相の現われる鋼では再結晶の効果はあ
るが、鋳造組織をこわす程にはならない。 次に本発明者らはNbの析出物である炭化物、
窒化物の効果を検討した。その結果、1100℃以上
で析出するのは主として窒化物であることを見出
し、それが結晶粒の粗大化防止と歪蓄積の核にな
つているものと推定した。この知見に基づき、Ｃ
およびＮ量について検討した。 第１図はＣが0.01％以下の19Cr−0.4Nb鋼のリ
ジング高さに及ぼすＮの影響を示した図である。
図中●印はリジング高さが加工肌荒れ高さ2μ以
下であるため測定不可能であるため一律に1.5μの
点にプロツトしたものである。第１図の試験条件
は○印、●印については1200℃のスラブ加熱、熱
延の第１パスで40〜45％の圧下率での圧下、熱延
板の厚さは４mm、熱延板焼鈍は980℃×2min、冷
延は中間焼鈍を１回はさんだいわゆる２回冷延
で、0.5mmの再結晶焼鈍材についてJIS5号引張り
試験片にて20％引張り加工を施し測定した。×印
については熱延の圧下率をすべて30％未満とした
例である。 第１図においてリジング高さはＮ量0.015％以
上で加工肌荒れ高さ2μ以下となつて、実質的に
リジングなしのレベルに達する。またＮの効果は
熱延で高圧下を行なつた場合のみ現われ、両者の
複合効果の大きいことがわかる。 第２図は同じくＮ量0.015％以上の鋼について
リジング性に及ぼすＣ量の影響を示した図であ
る。ＣはＮとは逆に低い程優れており、0.015％
以下で効果が明確となり特に0.010％以下では加
工肌荒れ高さ以下のリジングになることがわかつ
た。Ｃの影響もまた熱延時に大圧下を加えない場
合は明確ではない。 以上示したとおり、本発明方法の効果はＮが
0.015％以上、Ｃが0.015％以下で現われることが
わかる。 次にNb添加鋼の熱延中の再結晶挙動について
調査した結果を説明する。Nb添加鋼は1000℃以
上で１パス当り30％以上の圧下率で圧延すると熱
延中に再結晶が起り第１図および第２図に示した
とおり最終製品でのリジング性が向上することが
認められた。この場合1200℃以上では効果がある
がその程度は小さくなつた。これは、1200℃以上
では再結晶温度の高いNb添加鋼といえども歪の
回復の速度が早くなるためと推定される。さらに
1250℃を超えるともはや再結晶は起らず回復と同
時に急激な粗大化を生ずることが認められた。こ
れは、1250℃を超えるとNbの析出物の大半が固
溶するため粗大化抑制効果がなくなるためと推定
される。 次に熱延板焼鈍における再結晶について検討し
たところ、本発明においても従来提唱されている
ように（特公55−6086、特開51−149116）、900℃
以上1100℃未満にて10分以内の高温短時間焼鈍を
施すことにより延伸したフエライト粒を微細に再
結晶させることができ、リジング性改善に効果が
大きい。しかし従来はこのために低温熱延を指向
して（特開昭56−123327号公報）きたのである
が、本発明では、熱延時の再結晶を繰り返してい
るため、ことさらに低温熱延をすることなく通常
の熱延で充分にその目的を達することができる。 以上示したとおり、Nb添加フエライト系ステ
ンレス鋼においてＮを添加し、1000℃以上にて高
圧下（１パス当りの圧下率30％以上60未満）を加
えることで、高温短時間の熱延板焼鈍の効果と相
俟つて、リジングを皆無にすることが可能となつ
た。しかも本発明の重要な特徴は、加熱温度にお
いても熱延の仕上げ温度においてもことさらに低
温にする必要がないという点にあり、この結果、
鋼板のロール焼付き疵を増加せしめたり熱延ロー
ルの摩耗を助長することなく、リジングを皆無に
することができるので工業的な利益は大きい。 次に本発明に用いる鋼の成分および製造条件に
ついて限定理由を述べる。 Nb添加フエライト系ステンレス鋼のＣは多量
では製品の耐食性を劣化させる上、リジング性を
劣化させるため上限を0.015％とした。 Ｎは前述したとおりNbの窒化物としてリジン
グ改善に効果があるので0.015％以上とし、多量
になると製品の耐食性を劣化させるので上限を
0.035％とした。 Nbは再結晶温度を高くする元素であるので、
炭化物窒化物として析出する量を考慮しても鋼中
に固溶状態で存在しうるよう0.2％以上でかつＣ
とＮの重量％の８倍以上とし、1.0％を超えると
その効果が飽和するので1.0％を上限とした。 また、Crは本発明の効果を限定する元素では
ないが、ステンレス鋼として最低限必要な10％を
下限とし、薄鋼板としての用途がない22％を上限
とした。しかし、これ以外のCr量についても本
発明の効果は現われる。なお、13％Cr鋼などは
一般にマルテンサイト系ステンレス鋼として扱わ
れているが、本発明のようにＣの低い範囲では高
温にしてもオーステナイト相が現われずフエライ
ト単相であるのでフエライト系ステンレス鋼と同
じ取扱いをした。 この他耐食性の改善などを目的として1.0％以
下のCu、1.5％以下のNi、3.0％以下のMoの１種
以上を添加することもできる。 スラブの加熱温度は1250℃を超えるとNb窒化
物が固溶して粒の粗大化が起きリジング性を劣化
せしめるため1250℃を上限とした。また1100℃未
満でも1000℃以上であればリジング改善の効果は
変わらないが熱延疵を増加せしめ高温で熱延する
利益がなくなるため1100℃を下限とした。 熱延中の再結晶を起こさせるための歪の付与は
高温での大圧下であるが、圧下温度が1000℃未満
では再結晶が起こらないので1000℃を下限とし
た。圧下温度が1200℃以上では効果が小さくなる
が1250℃までは効果が認められるので圧下温度の
上限はスラブの加熱温度の上限まで有効である。 圧下率は１パス当り30％以上が必要でそれ以上
では大きい程効果がある。しかし30％未満では効
果にバラツキが生ずるため30％を下限とし、60％
以上では熱間でのロール焼付きによる激しい焼付
き疵が発生するので上限を60％未満とした。 熱延板の焼鈍は、従来の知見どおり900℃未満
では微細な再結晶が起こらないので下限とし、
1100℃以上では結晶粒の粗大化がはじまるので上
限とした。また10分を超えて焼鈍することは品質
的には効果がないので10分を上限とした。この高
温短時間焼鈍は、熱延時に再結晶を促進させた鋼
では特に効果的であつた。 次に本発明を、実施例と比較例にもとづいてさ
らに詳細に説明する。 表１に示した成分の鋼について表２に示した条
件で熱延、焼鈍し、熱延板のロール焼付き疵と最
終製品のリジング性およびｒ値を測定した。本発
明方法によると、熱延板の表面疵を発生させこと
なく肉眼的にはリジングがなくなり、粗さによる
測定高さも加工肌荒れ高さ以下となつて実質的
に、比較例として示したSUS304鋼の場合（No.
12）と同様リジングなしのレベルに達することが
認められる。第３図ａ〜ｄにNo.３，６，11，12の
リジング高さの測定チヤートの例を示した。また
本発明方法ではｒ値も高く高加工性も期待でき
る。従来指向されてきた低温熱延材（No.８）は同
じ材料の高温熱延材（No.７）に比べて優れている
ことが再現できたが、本発明方法（例えばNo.３）
に比べると、その効果は小さいことがわかる。
【表】
【表】
以上詳述したように本発明方法によれば、従来
のリジング対策のように単なる軽減ではなく実質
的にリジングをなくすことになるからその取扱い
はリジングのないSUS304鋼と同様でよいことに
なる。しかも本発明方法による薄鋼板はｒ値も高
いことから、リジングのために加工を中断した
り、加工後の研摩に多くの労力とコストをかける
ことなく、高加工性を生かして加工に供すること
ができる。この結果、従来やむを得ず高価なNi
を多量に含むオーステナイト系ステンレス鋼（例
えばSUS304鋼）を用いていた分野で本発明方法
によるフエライト系ステンレス鋼を使用すること
が可能となるので、工業的な利益は極めて大き
い。
のリジング対策のように単なる軽減ではなく実質
的にリジングをなくすことになるからその取扱い
はリジングのないSUS304鋼と同様でよいことに
なる。しかも本発明方法による薄鋼板はｒ値も高
いことから、リジングのために加工を中断した
り、加工後の研摩に多くの労力とコストをかける
ことなく、高加工性を生かして加工に供すること
ができる。この結果、従来やむを得ず高価なNi
を多量に含むオーステナイト系ステンレス鋼（例
えばSUS304鋼）を用いていた分野で本発明方法
によるフエライト系ステンレス鋼を使用すること
が可能となるので、工業的な利益は極めて大き
い。
第１図はリジング性に及ぼすＮの影響を示す図
で、図中○印、●印は熱延1000〜1250℃の間で１
パス当り30％以上の圧下をした場合、×印はしな
い場合であり●印は肉眼上リジングが見られず、
リジング高さも加工肌荒れ高さ以下となつて測定
不可能な場合で便宜上1.5μの点にプロツトしたも
のである。第２図はリジング性に及ぼすＣの影響
を示す図で、記号は第１図と同じである。第３図
は表２のNo.３、No.６、No.11およびNo.12のリジング
測定チヤートで、ａはNo.３（本発明方法）、ｂはNo.
６（比較方法）、(c)はNo.11（比較方法、SUS430）、
(d)はNo.12（比較方法、SUS304）の測定チヤート
を示す。
で、図中○印、●印は熱延1000〜1250℃の間で１
パス当り30％以上の圧下をした場合、×印はしな
い場合であり●印は肉眼上リジングが見られず、
リジング高さも加工肌荒れ高さ以下となつて測定
不可能な場合で便宜上1.5μの点にプロツトしたも
のである。第２図はリジング性に及ぼすＣの影響
を示す図で、記号は第１図と同じである。第３図
は表２のNo.３、No.６、No.11およびNo.12のリジング
測定チヤートで、ａはNo.３（本発明方法）、ｂはNo.
６（比較方法）、(c)はNo.11（比較方法、SUS430）、
(d)はNo.12（比較方法、SUS304）の測定チヤート
を示す。
Claims (1)
- １ Ｃ：0.015％以下、Ｎ：0.015％以上0.035％以
下、Nb：0.2％以上でかつＣとＮの重量％の和の
８倍以上1.0％以下、Cr：10％以上22％以下を含
むフエライト系ステンレス鋼スラブを1100℃以上
1250℃以下で加熱し、1000℃以上で１パス当りの
圧下率30％以上60％未満の圧下を１回以上含んで
熱延後、900℃以上1100℃未満にて10分以内の熱
延板焼鈍を施し、しかる後冷延するかあるいは１
回以上の中間焼鈍を含んで冷延し、次いで再結晶
焼鈍を行なうことを特徴とするリジングと熱間ロ
ール焼付き疵のないフエライト系ステンレス薄鋼
板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57082281A JPS58199822A (ja) | 1982-05-15 | 1982-05-15 | リジングと熱間ロール焼付き疵のないフェライト系ステンレス薄鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57082281A JPS58199822A (ja) | 1982-05-15 | 1982-05-15 | リジングと熱間ロール焼付き疵のないフェライト系ステンレス薄鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58199822A JPS58199822A (ja) | 1983-11-21 |
| JPH0418013B2 true JPH0418013B2 (ja) | 1992-03-26 |
Family
ID=13770122
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57082281A Granted JPS58199822A (ja) | 1982-05-15 | 1982-05-15 | リジングと熱間ロール焼付き疵のないフェライト系ステンレス薄鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58199822A (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100435457B1 (ko) * | 1999-12-09 | 2004-06-10 | 주식회사 포스코 | 성형성 및 리찡 저항성이 우수한 페라이트계스테인레스강의 제조방법 |
| DE60200326T2 (de) * | 2001-01-18 | 2005-03-17 | Jfe Steel Corp. | Ferritisches rostfreies Stahlblech mit hervorragender Verformbarkeit und Verfahren zu dessen Herstellung |
| WO2017170611A1 (ja) * | 2016-03-30 | 2017-10-05 | 日新製鋼株式会社 | Ｎｂ含有フェライト系ステンレス鋼板およびその製造方法 |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5770234A (en) * | 1980-10-20 | 1982-04-30 | Nippon Steel Corp | Method of manufacture of ferritic stainless thin steel plate excellent in surface property and less in ribbing |
-
1982
- 1982-05-15 JP JP57082281A patent/JPS58199822A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS58199822A (ja) | 1983-11-21 |
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