JPH04191330A - 耐時効性、耐面歪み、耐デント性を有する加工用冷延鋼板の製造方法 - Google Patents
耐時効性、耐面歪み、耐デント性を有する加工用冷延鋼板の製造方法Info
- Publication number
- JPH04191330A JPH04191330A JP32012290A JP32012290A JPH04191330A JP H04191330 A JPH04191330 A JP H04191330A JP 32012290 A JP32012290 A JP 32012290A JP 32012290 A JP32012290 A JP 32012290A JP H04191330 A JPH04191330 A JP H04191330A
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- Japan
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- steel
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- Laminated Bodies (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は実質非時効が要求され、耐面歪み、耐デント性
を有する加工性に優れた冷延鋼板の製造方法に関するも
のである。
を有する加工性に優れた冷延鋼板の製造方法に関するも
のである。
（従来の技術）
耐デント性を向上させるには降伏点を高くすることが効
果的であることが知られているが、この場合逆に面歪み
が生じやすく、降伏点が約２５０ＭＮ／−以上になると
プレス成形後の形状凍結性が不良となる。従って、耐面
歪み、耐デント性の両方の特性が優れた鋼板は製造でき
ないと考えられていた。
果的であることが知られているが、この場合逆に面歪み
が生じやすく、降伏点が約２５０ＭＮ／−以上になると
プレス成形後の形状凍結性が不良となる。従って、耐面
歪み、耐デント性の両方の特性が優れた鋼板は製造でき
ないと考えられていた。
（発明か解決しようとする課題）
本発明は従来相反する特性である耐面歪みと耐デント性
の両方の特性を有し、かつ実質非時効である冷延鋼板の
製造方法を提供するものである。
の両方の特性を有し、かつ実質非時効である冷延鋼板の
製造方法を提供するものである。
（課題を解決するための手段）
本発明の要旨とする処は二種の成分材からなる複層構造
を有する鋼板の製造において、一層成分（Ａ成分）材を
Ｃ： ０．０１ｗｔ％〜０，２ｗｔ％、ＭｎＯ，１ｗｔ
％〜３ ｖｔ％、Ｓｉ：３ｗｔ％以下、Ｐ ：Ｑ、 １
ｗｆ％以下を含む鋼とし、他層成分（Ｂ成分）材をＣ：
０、０５ｗｔ％以下、Ｎ ： Ｏ，０１ｗｔ％以下でか
つ、該Ｃ及びＮの添加量がＴｉ、Ｚｔ及びＮｂの一種あ
るいは二種以上の添加量の合計とＣ／１２＋Ｎ／１４＜
１、２ （Ｔ ｉ／ ４８＋ Ｚ ｔｌ ９１＋ Ｎ
ｂ／ ９３）の関係にある鋼として、二層以上の複層構
造を有する鋼材となし、該鋼材を両成分鋼のＡ ｒ ３
変態点以上で熱延し、酸洗、冷延後、Ｂ成分材の再結晶
温度以上の温度で焼鈍することを特徴とする耐時効性、
耐面歪み、耐デント性を有する加工用冷延鋼板の製造方
法である。
を有する鋼板の製造において、一層成分（Ａ成分）材を
Ｃ： ０．０１ｗｔ％〜０，２ｗｔ％、ＭｎＯ，１ｗｔ
％〜３ ｖｔ％、Ｓｉ：３ｗｔ％以下、Ｐ ：Ｑ、 １
ｗｆ％以下を含む鋼とし、他層成分（Ｂ成分）材をＣ：
０、０５ｗｔ％以下、Ｎ ： Ｏ，０１ｗｔ％以下でか
つ、該Ｃ及びＮの添加量がＴｉ、Ｚｔ及びＮｂの一種あ
るいは二種以上の添加量の合計とＣ／１２＋Ｎ／１４＜
１、２ （Ｔ ｉ／ ４８＋ Ｚ ｔｌ ９１＋ Ｎ
ｂ／ ９３）の関係にある鋼として、二層以上の複層構
造を有する鋼材となし、該鋼材を両成分鋼のＡ ｒ ３
変態点以上で熱延し、酸洗、冷延後、Ｂ成分材の再結晶
温度以上の温度で焼鈍することを特徴とする耐時効性、
耐面歪み、耐デント性を有する加工用冷延鋼板の製造方
法である。
以下に本発明の詳細な説明する。
発明者らは研究を重ねた結果、耐面歪みと耐デント性の
両方の特性を付加することが、鋼板を異なった成分の複
層構造にすることによって達成できる可能性を見いだし
た。そのうえ、実質非時効でかつ加工性に優れた複層鋼
板として一層かハイテン成分で、他層かＩＦ鋼（極低炭
素鋼にＴ１などの炭窒化物形成元素を添加して、鉄中の
侵入型元素を炭窒化物の形で析出処理した鋼）という組
み合わせが有望なことが明らかになった。
両方の特性を付加することが、鋼板を異なった成分の複
層構造にすることによって達成できる可能性を見いだし
た。そのうえ、実質非時効でかつ加工性に優れた複層鋼
板として一層かハイテン成分で、他層かＩＦ鋼（極低炭
素鋼にＴ１などの炭窒化物形成元素を添加して、鉄中の
侵入型元素を炭窒化物の形で析出処理した鋼）という組
み合わせが有望なことが明らかになった。
次に、以上の知見に基づく本発明の限定理由を述べる。
まず、本発明における鋼の成分の限定理由について説明
する。
する。
Ａ成分材の成分はハイテンを製造することを前提とした
もので、Ｃは強度を得るのに必要な元素で、Ｃが０．０
ＩＷＩ％未満である場合は十分な強度が得られない。一
方、Ｃを０２％を超えて含有させると溶接性に支障を来
たす。
もので、Ｃは強度を得るのに必要な元素で、Ｃが０．０
ＩＷＩ％未満である場合は十分な強度が得られない。一
方、Ｃを０２％を超えて含有させると溶接性に支障を来
たす。
Ｍｎも強度上昇に寄与する。Ｍｎ含有量の下限Ｑ、 ｊ
ｖｔ％はこれより低い量では強化能力が小さく、かつ製
鋼コストが高くなるためで、一方、Ｍｎを３％を超えて
含有させると加工性が劣化する。
ｖｔ％はこれより低い量では強化能力が小さく、かつ製
鋼コストが高くなるためで、一方、Ｍｎを３％を超えて
含有させると加工性が劣化する。
Ｓｉの適量の添加は強化には好ましいが、３ｗ１％を超
えて添加すると加工性の劣化か見られる。
えて添加すると加工性の劣化か見られる。
Ｐの適量の添加も二相組織を得るには好ましいが、０１
％超添加すると熱間加工割れが起きやすくなる。
％超添加すると熱間加工割れが起きやすくなる。
Ｖ、Ｎｉ、Ｃｔ、Ｍｏ、Ｃｕ、Ｔｉ、Ｎｂ、Ｂの添加は
本発明の必須の条件ではないが、これらの元素の添加は
組織の微細化あるいは鋼材の焼き入れ性の向上に寄与す
るので、選択的に添加することは本発明の主旨に反しな
い。また、脱酸を目的にしたＡ／の添加も、同様に本発
明の主旨に反しない。しかし、これらの元素の添加量が
過度になるとコスト高になるので、これらの元素の合計
添加量の上限を５ｗｊ％とする。
本発明の必須の条件ではないが、これらの元素の添加は
組織の微細化あるいは鋼材の焼き入れ性の向上に寄与す
るので、選択的に添加することは本発明の主旨に反しな
い。また、脱酸を目的にしたＡ／の添加も、同様に本発
明の主旨に反しない。しかし、これらの元素の添加量が
過度になるとコスト高になるので、これらの元素の合計
添加量の上限を５ｗｊ％とする。
Ｂ成分材の成分はＩＦ鋼を製造することを前提としたも
ので、本発明方法において、Ｃ／１２＋Ｎ／１４＜１．
２ （Ｔｉ／４８＋Ｚｒ／９１＋Ｎｂ／９３）の条件式
により鋼の成分を限定する。この理由は、この条件を満
たすことにより、実質非時効でかつ優れた深絞り特性が
得られるためである。金属学的には、該条件を満足する
鋼はＴｉ、Ｎｂ、Ｚｔにより炭窒化物か形成され、固溶
Ｃ及びＮが減少し、これが時効性及び深絞り性に有利に
作用したと考えられる。
ので、本発明方法において、Ｃ／１２＋Ｎ／１４＜１．
２ （Ｔｉ／４８＋Ｚｒ／９１＋Ｎｂ／９３）の条件式
により鋼の成分を限定する。この理由は、この条件を満
たすことにより、実質非時効でかつ優れた深絞り特性が
得られるためである。金属学的には、該条件を満足する
鋼はＴｉ、Ｎｂ、Ｚｔにより炭窒化物か形成され、固溶
Ｃ及びＮが減少し、これが時効性及び深絞り性に有利に
作用したと考えられる。
また、Ｃ量を０．０５Ｗｉ％以下、Ｎｉｌを０．０１ｗ
ｔ％以下に限定したのは、これ以上Ｃ，Ｎが添加される
と加工性が悪くなるばかりでなく、上記の条件式を満足
するためのＴｉ、Ｎｂ、Ｚｔの必要量か多くなり高価に
なるためである。
ｔ％以下に限定したのは、これ以上Ｃ，Ｎが添加される
と加工性が悪くなるばかりでなく、上記の条件式を満足
するためのＴｉ、Ｎｂ、Ｚｔの必要量か多くなり高価に
なるためである。
Ｂ成分材の成分はＩＦ鋼にすることが主旨で、強度の調
整にＭｎ、Ｓｉ、Ｐ、Ｃｒ、Ｎｉなどを添加するのは本
発明の趣旨に反するものではない。
整にＭｎ、Ｓｉ、Ｐ、Ｃｒ、Ｎｉなどを添加するのは本
発明の趣旨に反するものではない。
また、二次加工割れの防止にＢを添加することも本発明
の趣旨に反しない。
の趣旨に反しない。
本発明で記した複層構造はＡ−Ｂ−ＡあるいはＢ−Ａ−
Ｂのサンドウィッチ構造、Ａ−Ｂの二層構造又はその繰
り返しの多層構造を総括したものを意味するが、耐デン
ト性には表層成分がＡ成分材の方がより好ましい。
Ｂのサンドウィッチ構造、Ａ−Ｂの二層構造又はその繰
り返しの多層構造を総括したものを意味するが、耐デン
ト性には表層成分がＡ成分材の方がより好ましい。
また、各層の板厚比は必要な強度によって変化すること
ができ、本発明において特に限定しない。
ができ、本発明において特に限定しない。
次に、製造条件の限定理由について説明する。
熱延の仕上温度の下限を画調のＡ ｒ ａ変態点以上と
したのは、これより低い温度で熱延を終了すると最終製
品板の加工性か著しく劣化するためである。これは、Ａ
ｒ ３変態点以下の温度で圧延すると強い集合組織が
形成され、それがその後の冷延、焼鈍後の集合組織にも
影響を与え、深絞り性に好ましい集合組織の発達を抑制
するためと考えられる。
したのは、これより低い温度で熱延を終了すると最終製
品板の加工性か著しく劣化するためである。これは、Ａ
ｒ ３変態点以下の温度で圧延すると強い集合組織が
形成され、それがその後の冷延、焼鈍後の集合組織にも
影響を与え、深絞り性に好ましい集合組織の発達を抑制
するためと考えられる。
冷延後の焼鈍温度をＢ成分材の再結晶温度以上と限定し
たのは、加工性を高め、深絞り性に好ましい集合組織を
形成させるためである。
たのは、加工性を高め、深絞り性に好ましい集合組織を
形成させるためである。
（実 施 例）
表１に示す成分の鋼を、表２に示す条件で製造した。表
１中のＡ ｒ ３は１℃／Ｓで降温したときのデータよ
り求めた。
１中のＡ ｒ ３は１℃／Ｓで降温したときのデータよ
り求めた。
得られた特性を表２に示す。ここで、層構造とはａから
ｈの鋼の層状組織の組み合せを示すもので、その板厚分
率を同表の板厚分率比に示す。板厚は０．８ｍｍである
。
ｈの鋼の層状組織の組み合せを示すもので、その板厚分
率を同表の板厚分率比に示す。板厚は０．８ｍｍである
。
本実験の冷延率は８０％で、焼鈍条件は８００℃で２分
（実験１３は７２０℃）の加熱の後、４００℃までの平
均冷速を７０°Ｃ／ｓで冷却した。
（実験１３は７２０℃）の加熱の後、４００℃までの平
均冷速を７０°Ｃ／ｓで冷却した。
／
面歪みの指数としてはＹＰか２５０ＭＮ／’−になると
面歪みに問題が生じる。また、実質非時効の目安として
は、引張試験時のストレッチャーストレイン（ｓｌ−ｓ
ｔ）の生成の有無で判断した。ＢＨ性は１７０℃で２０
分の熱処理前後の降伏点の差によって表した。デント性
の指標は第１図に示す実験装置により鋼板に負荷を与え
た後、残った凹み量でもって表した。
面歪みに問題が生じる。また、実質非時効の目安として
は、引張試験時のストレッチャーストレイン（ｓｌ−ｓ
ｔ）の生成の有無で判断した。ＢＨ性は１７０℃で２０
分の熱処理前後の降伏点の差によって表した。デント性
の指標は第１図に示す実験装置により鋼板に負荷を与え
た後、残った凹み量でもって表した。
実験番号１． ２． ３は単層材で１はＤＰ材、２はＩ
Ｆ鋼、３はフェライト−パーライト鋼である。
Ｆ鋼、３はフェライト−パーライト鋼である。
１−はＹＰが高いため面歪みが大きく、ｒ値も小さいた
め加工性が悪い。２は加工性は良いがデント性か悪い。
め加工性が悪い。２は加工性は良いがデント性か悪い。
３は若干面歪みに問題かあるだけでな（ｓｌ −ｓｔが
生じ製品価値か大きく低下する。
生じ製品価値か大きく低下する。
実験４から７は同じ複層材料を用いて層構造の影響を検
討した結果である。この結果よりは本発明の範囲内では
層構造の如何にかかわらず、耐時効性、耐ＢＨ性、耐デ
ント性、深絞り性の全ての面で優れた特性を示す。実験
６のデント性の試験はａ材が下に来るようにして実験を
行なった。
討した結果である。この結果よりは本発明の範囲内では
層構造の如何にかかわらず、耐時効性、耐ＢＨ性、耐デ
ント性、深絞り性の全ての面で優れた特性を示す。実験
６のデント性の試験はａ材が下に来るようにして実験を
行なった。
実験８から１１は種々の鋼種の組み合わせの結果を示す
。８から１０までは本発明の範囲内の鋼種の組み合わせ
で、優れた特性を示す。１１は内層か本発明の成分範囲
を満たさない例で加工性の著しい劣化を示す。
。８から１０までは本発明の範囲内の鋼種の組み合わせ
で、優れた特性を示す。１１は内層か本発明の成分範囲
を満たさない例で加工性の著しい劣化を示す。
実験１２は熱延仕上温度が低いため、深絞り性に好まし
い集合組織の形成が妨げられた。
い集合組織の形成が妨げられた。
実験１３は焼鈍温度が低すぎ、表層はフェライトと炭化
物の再結晶組織を示し、内層は加工組織を呈し、加工性
が劣る。
物の再結晶組織を示し、内層は加工組織を呈し、加工性
が劣る。
実験５． ６． ７．１１は圧延の圧着により複層鋼板
を製造したが、他の複層構造は鋳込みにより製造し、そ
れを圧延した結果であるが、複層鋼板の製造方法に限定
されず、本発明の範囲を満たすことにより優れた特性が
得られることを示す。
を製造したが、他の複層構造は鋳込みにより製造し、そ
れを圧延した結果であるが、複層鋼板の製造方法に限定
されず、本発明の範囲を満たすことにより優れた特性が
得られることを示す。
また、実験９の材料については冷延後、溶融亜鉛めっき
及び合金化処理を行なったがパウダリングは良好であっ
た。
及び合金化処理を行なったがパウダリングは良好であっ
た。
以」二の結果からも明確に認められるように、本発明鋼
は耐時効性、ＢＨ性、耐デント性、深絞り性の全ての面
で優れた特性を示す。
は耐時効性、ＢＨ性、耐デント性、深絞り性の全ての面
で優れた特性を示す。
（発明の効果）
本発明は、いままで不可能と考えられていた耐面歪み性
と良デント性の両特性を同時に満足する鋼を、実質非時
効でかつＢＨ性をも備えた形で提供するもので、自動車
用の外板などに広く使用でき、産業上極めて大きな効果
が期待される。
と良デント性の両特性を同時に満足する鋼を、実質非時
効でかつＢＨ性をも備えた形で提供するもので、自動車
用の外板などに広く使用でき、産業上極めて大きな効果
が期待される。
第１図はデント性の測定の実験方法の概要を示した説明
図である。 代 理 人 弁理士 茶野木 立 失策１父 荷重３０与
図である。 代 理 人 弁理士 茶野木 立 失策１父 荷重３０与
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 二種の成分材からなる複層構造を有する鋼板の製造にお
いて、一層成分（Ａ成分）材を Ｃ：０．０１ｗｔ％〜０．２ｗｔ％、 Ｍｎ：０．１ｗｔ％〜３ｗｔ％、 Ｓｉ：３ｗｔ％以下、 Ｐ：０．１ｗｔ％以下 を含む鋼とし、他層成分（Ｂ成分）材を Ｃ：０．０５ｗｔ％以下、 Ｎ：０．０１ｗｔ％以下、 かつ、該Ｃ及びＮの添加量がＴｉ、Ｚｒ及びＮｂの一種
あるいは二種以上の添加量の合計とＣ／１２＋Ｎ／１４
＜１．２（Ｔｉ／４８＋Ｚｒ／９１＋Ｎｂ／９３）の関
係にある鋼として、二層以上の複層構造を有する鋼材と
なし、該鋼材を両成分鋼のＡｒ＿３変態点以上で熱延し
、酸洗、冷延後、Ｂ成分材の再結晶温度以上の温度で焼
鈍することを特徴とする耐時効性、耐面歪み、耐デント
性を有する加工用冷延鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP32012290A JP2735380B2 (ja) | 1990-11-22 | 1990-11-22 | 耐時効性、耐面歪み、耐デント性を有する加工用冷延鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP32012290A JP2735380B2 (ja) | 1990-11-22 | 1990-11-22 | 耐時効性、耐面歪み、耐デント性を有する加工用冷延鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04191330A true JPH04191330A (ja) | 1992-07-09 |
| JP2735380B2 JP2735380B2 (ja) | 1998-04-02 |
Family
ID=18117944
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP32012290A Expired - Fee Related JP2735380B2 (ja) | 1990-11-22 | 1990-11-22 | 耐時効性、耐面歪み、耐デント性を有する加工用冷延鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2735380B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5578143A (en) * | 1993-11-22 | 1996-11-26 | Nippon Steel Corporation | Continuously cast slab of extremely low carbon steel with less surface defects in steel sheet-producing step; extremely low carbon sheet steel; and process for producing the same |
| JP2017535668A (ja) * | 2014-10-02 | 2017-11-30 | ティッセンクルップ スチール ヨーロッパ アクチェンゲゼルシャフトＴｈｙｓｓｅｎＫｒｕｐｐ Ｓｔｅｅｌ Ｅｕｒｏｐｅ ＡＧ | 多層平鋼製品および多層平鋼製品から製造された構成要素 |
-
1990
- 1990-11-22 JP JP32012290A patent/JP2735380B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5578143A (en) * | 1993-11-22 | 1996-11-26 | Nippon Steel Corporation | Continuously cast slab of extremely low carbon steel with less surface defects in steel sheet-producing step; extremely low carbon sheet steel; and process for producing the same |
| JP2017535668A (ja) * | 2014-10-02 | 2017-11-30 | ティッセンクルップ スチール ヨーロッパ アクチェンゲゼルシャフトＴｈｙｓｓｅｎＫｒｕｐｐ Ｓｔｅｅｌ Ｅｕｒｏｐｅ ＡＧ | 多層平鋼製品および多層平鋼製品から製造された構成要素 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2735380B2 (ja) | 1998-04-02 |
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Legal Events
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|---|---|---|---|
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