JPH04201171A - 圧延ロールの研削加工方法 - Google Patents
圧延ロールの研削加工方法Info
- Publication number
- JPH04201171A JPH04201171A JP33639190A JP33639190A JPH04201171A JP H04201171 A JPH04201171 A JP H04201171A JP 33639190 A JP33639190 A JP 33639190A JP 33639190 A JP33639190 A JP 33639190A JP H04201171 A JPH04201171 A JP H04201171A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- grinding
- hardness
- layer
- rolling roll
- concentration
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 title claims abstract description 19
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 10
- 239000010953 base metal Substances 0.000 claims abstract description 9
- 239000007769 metal material Substances 0.000 claims abstract description 3
- 239000006061 abrasive grain Substances 0.000 claims description 24
- 229910052582 BN Inorganic materials 0.000 claims description 10
- PZNSFCLAULLKQX-UHFFFAOYSA-N Boron nitride Chemical compound N#B PZNSFCLAULLKQX-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 10
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims description 5
- 239000013013 elastic material Substances 0.000 claims description 4
- 239000000463 material Substances 0.000 abstract description 16
- 101000635799 Homo sapiens Run domain Beclin-1-interacting and cysteine-rich domain-containing protein Proteins 0.000 abstract 4
- 102100030852 Run domain Beclin-1-interacting and cysteine-rich domain-containing protein Human genes 0.000 abstract 4
- 150000004767 nitrides Chemical class 0.000 abstract 4
- 239000012858 resilient material Substances 0.000 abstract 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 7
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 5
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 5
- 239000011347 resin Substances 0.000 description 4
- 229920005989 resin Polymers 0.000 description 4
- HBMJWWWQQXIZIP-UHFFFAOYSA-N silicon carbide Chemical compound [Si+]#[C-] HBMJWWWQQXIZIP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 229910010271 silicon carbide Inorganic materials 0.000 description 3
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910001315 Tool steel Inorganic materials 0.000 description 2
- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N aluminium oxide Inorganic materials [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000007796 conventional method Methods 0.000 description 2
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 2
- 239000005011 phenolic resin Substances 0.000 description 2
- 239000007921 spray Substances 0.000 description 2
- 229920001187 thermosetting polymer Polymers 0.000 description 2
- 229910001018 Cast iron Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000997 High-speed steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 1
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 1
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 1
- 239000012141 concentrate Substances 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002966 varnish Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B28/00—Maintaining rolls or rolling equipment in effective condition
- B21B28/02—Maintaining rolls in effective condition, e.g. reconditioning
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Grinding Of Cylindrical And Plane Surfaces (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、高硬度高靭性の材料からなる圧延ロールを、
被研削面に送りマー外やびびり等の研削マークを発生さ
せることなく高能率で研削加工し得る圧延ロールの研削
加工方法に関するものである。
被研削面に送りマー外やびびり等の研削マークを発生さ
せることなく高能率で研削加工し得る圧延ロールの研削
加工方法に関するものである。
従来圧延ロール、特に被圧延材と直接接触するワークロ
ールを研削加工する場合には、炭化ケイ素やアルミナを
主成分とする砥粒からなる研削砥石によるもの（例えば
特開昭５９−１８５５１０号、同５９−１５６５０８号
公報参照）や、ベルトによるもの（例えば特開昭５９−
１９９１０７号公報参照）が知られている。
ールを研削加工する場合には、炭化ケイ素やアルミナを
主成分とする砥粒からなる研削砥石によるもの（例えば
特開昭５９−１８５５１０号、同５９−１５６５０８号
公報参照）や、ベルトによるもの（例えば特開昭５９−
１９９１０７号公報参照）が知られている。
しかしながら、近年においては圧延ロールの長寿命化の
要請および被圧延材料の高品質化に伴い。
要請および被圧延材料の高品質化に伴い。
圧延ロールの材質が従来多用されていた鋳鉄から。
例えば高速度工具鋼のような高゛硬度かつ高靭性の材質
に移行してきている。このような高硬度高靭性の材料か
らなる圧延ロールを、上記従来の研削加工方法および研
削砥石で加工すると、研削加工能率が大幅に低下すると
共に、微少振動を誘発して、圧延ロールの被研削面に送
りマークやびびり等の研削マークを発生する。また研削
砥石から剥離脱落した砥粒による疵が発生するという問
題点がある。このような研削マークや疵の発生した圧延
ロールを圧延作業に使用すると、研削マークや疵が被圧
延材に転写されるため、被圧延材の品質を低下さセ、場
合によっては使用不可能の事態を惹起する。
に移行してきている。このような高硬度高靭性の材料か
らなる圧延ロールを、上記従来の研削加工方法および研
削砥石で加工すると、研削加工能率が大幅に低下すると
共に、微少振動を誘発して、圧延ロールの被研削面に送
りマークやびびり等の研削マークを発生する。また研削
砥石から剥離脱落した砥粒による疵が発生するという問
題点がある。このような研削マークや疵の発生した圧延
ロールを圧延作業に使用すると、研削マークや疵が被圧
延材に転写されるため、被圧延材の品質を低下さセ、場
合によっては使用不可能の事態を惹起する。
本発明は上記従来技術に存在する問題点を解決し、特に
高硬度高靭性の材料からなる圧延ロールを、被研削面に
送りマークやびびり等の研削マークを発生させることな
く、高能率で研削加工し得る圧延ロールの研削加工方法
を提供することを目的とする。
高硬度高靭性の材料からなる圧延ロールを、被研削面に
送りマークやびびり等の研削マークを発生させることな
く、高能率で研削加工し得る圧延ロールの研削加工方法
を提供することを目的とする。
上記目的を達成するために９本発明においては。
金属材料からなる台金の外周に１弾性材料からなる弾性
層と、立方晶窒化ホウ素または金属被覆した立方晶窒化
ホウ素からなる砥粒を含有する砥粒層とを順に設けると
共に、この砥粒層の軸方向両端部の砥粒層を粒度１７０
〜４００．硬度Ｐ−Ｔ。
層と、立方晶窒化ホウ素または金属被覆した立方晶窒化
ホウ素からなる砥粒を含有する砥粒層とを順に設けると
共に、この砥粒層の軸方向両端部の砥粒層を粒度１７０
〜４００．硬度Ｐ−Ｔ。
コンセントレージジン３０〜１００にヨリ、！！＋方向
中間部の砥粒層を粒度１６〜１４０．硬度Ｐ〜Ｔ、コン
セントレージョン５０〜１５０により各々形成した研削
加工用ホイールを用いて研削を行うという技術的手段を
採用した。
中間部の砥粒層を粒度１６〜１４０．硬度Ｐ〜Ｔ、コン
セントレージョン５０〜１５０により各々形成した研削
加工用ホイールを用いて研削を行うという技術的手段を
採用した。
上記の構成により、砥粒を従来技術における炭化ケイ素
やアルミナに代えて、より硬度が大である立方晶窒化ホ
ウ素若しくは金属被覆した立方晶窒化ホウ素を使用した
ことにより、高硬度高靭性の材料からなる圧延ロールを
容易に研削加工することができる。また研削加工用ホイ
ールの砥粒層と台金との間に弾性層を介在させ、かつ砥
粒層の軸方向両端部と中間部とを異なる特定の組成によ
って形成したことにより、研削加工時における研削マー
クの発生を防止することができる。
やアルミナに代えて、より硬度が大である立方晶窒化ホ
ウ素若しくは金属被覆した立方晶窒化ホウ素を使用した
ことにより、高硬度高靭性の材料からなる圧延ロールを
容易に研削加工することができる。また研削加工用ホイ
ールの砥粒層と台金との間に弾性層を介在させ、かつ砥
粒層の軸方向両端部と中間部とを異なる特定の組成によ
って形成したことにより、研削加工時における研削マー
クの発生を防止することができる。
第１図（ａ）（ｂ）は各々本発明の実施例における研削
加工用のホイールを示す端面図および正面図である。両
図において、１は台金であり、アルミニウム台金鋳物若
しくは炭素工具鋼により円柱状に形成し、取付穴２を設
ける。３は弾性層であり１例えば熱硬化性フェノールレ
ジンのような弾性材料によって台金１の外周にリング状
に一体に被着させて形成する。次に４は砥粒層であり、
立方晶窒化ホウ素からなる砥粒をレジンポンドにより結
合し、前記弾性層３の外周にリング状に一体に被着させ
て形成する。この場合砥粒層４の軸方向両端部４ａと中
間部４ｂとを、夫々異なる粒度。
加工用のホイールを示す端面図および正面図である。両
図において、１は台金であり、アルミニウム台金鋳物若
しくは炭素工具鋼により円柱状に形成し、取付穴２を設
ける。３は弾性層であり１例えば熱硬化性フェノールレ
ジンのような弾性材料によって台金１の外周にリング状
に一体に被着させて形成する。次に４は砥粒層であり、
立方晶窒化ホウ素からなる砥粒をレジンポンドにより結
合し、前記弾性層３の外周にリング状に一体に被着させ
て形成する。この場合砥粒層４の軸方向両端部４ａと中
間部４ｂとを、夫々異なる粒度。
硬度およびコンセントレージジン、例えば両端部４ａを
ＣＢＣ２３０Ｐ３０Ｂおよび中間部４ｂをＣＢＣ１４０
Ｐ５０Ｂによって形成し２両端部４ａの組成を細かく、
中間部４ｂの組成を粗くしである。
ＣＢＣ２３０Ｐ３０Ｂおよび中間部４ｂをＣＢＣ１４０
Ｐ５０Ｂによって形成し２両端部４ａの組成を細かく、
中間部４ｂの組成を粗くしである。
第４図は本発明を実施するための研削加工装置の例を示
す要部構成説明図である。第４図において５はへノドで
あり１例えばビット６内に設置し。
す要部構成説明図である。第４図において５はへノドで
あり１例えばビット６内に設置し。
研削加工用のホイール７を回転自在に支持する。
８は圧延ロールであり、支持装置９により回転自在に支
持する。なお研削加工用のホイール７と圧延ロール８と
は軸線を平行に、かつ軸線方向および軸線と直角方向相
対移動自在に支持する。次に１０は研削液であり、タン
ク１１内に保持される。
持する。なお研削加工用のホイール７と圧延ロール８と
は軸線を平行に、かつ軸線方向および軸線と直角方向相
対移動自在に支持する。次に１０は研削液であり、タン
ク１１内に保持される。
１２はポンプであり、タンク１１の近傍に設けると共に
、圧延ロール８の被研削部に臨ませて設けたスプレーノ
ズル１３との間を配管１４によって接続しである。
、圧延ロール８の被研削部に臨ませて設けたスプレーノ
ズル１３との間を配管１４によって接続しである。
以下本発明方法と従来方法とについて比較試験した結果
について記述する。使用した被研削材は。
について記述する。使用した被研削材は。
胴径６００ｍｍ、胴長１８００ｍｍ、硬さＨｓ８３であ
り、化学組成としてＮｉ、 Ｃｒ、 Ｍｏ、 Ｖ、
Ｗ等の台金元素を多量に含む高炭素ハイス系材質の圧延
用ロールである。
り、化学組成としてＮｉ、 Ｃｒ、 Ｍｏ、 Ｖ、
Ｗ等の台金元素を多量に含む高炭素ハイス系材質の圧延
用ロールである。
まず第４図に示す装置を使用して２本発明の方法と従来
の方法との研削能率を比較した。この場合、研削能率と
は、単位時間当りの加工量である。
の方法との研削能率を比較した。この場合、研削能率と
は、単位時間当りの加工量である。
使用した研削加工ホイールおよび研削加工条件を表に示
す。
す。
上記比較の結果、従来の炭化ケイ素からなる砥粒によっ
て形成されたホイールを使用した場合の研削能率と比較
して１本発明の立方晶窒化ホウ素からなる砥粒によって
形成されたホイールを使用した場合の研削能率は１．５
倍に向上することがわかった。
て形成されたホイールを使用した場合の研削能率と比較
して１本発明の立方晶窒化ホウ素からなる砥粒によって
形成されたホイールを使用した場合の研削能率は１．５
倍に向上することがわかった。
次に第２図は本発明の実施例におけるホイールの中間部
の粒度と研削能率比との関係を示す図である。すなわち
前記第１図（ａ）（ｂ）において。
の粒度と研削能率比との関係を示す図である。すなわち
前記第１図（ａ）（ｂ）において。
砥粒層４を金属被覆した立方晶窒化ホウ素からなる砥粒
をレジンボンドにより結合し８両端部４ａを粒度１７０
．コンセントレージョン３０に形成し、中間部４ｂの粒
度とコンセントレージョンを変化させたものである。な
おホイールの周速は３０００ Ｉｌ／ｗｉｎ、 ロール
の周速は３０ ｍ／ｓｉｎである。
をレジンボンドにより結合し８両端部４ａを粒度１７０
．コンセントレージョン３０に形成し、中間部４ｂの粒
度とコンセントレージョンを変化させたものである。な
おホイールの周速は３０００ Ｉｌ／ｗｉｎ、 ロール
の周速は３０ ｍ／ｓｉｎである。
また研削能率比は前記のものと同一の定義である。
第２図において２曲線ａ、ｂ、ｃは夫々コンセントレー
ジョンを１５０．１００．５０としたものに対応する。
ジョンを１５０．１００．５０としたものに対応する。
第２図から明らかなように、研削加工用のホイールの中
間部４ｂ（第１図（ｂ）参照）を構成する砥粒の粒度の
値を増大させると。
間部４ｂ（第１図（ｂ）参照）を構成する砥粒の粒度の
値を増大させると。
すなわち細かくすると、研削能率比が漸減し、特に曲線
Ｃにおけるコンセントレージョン５０のものでは１粒度
が１４０メソシユより細かくなると。
Ｃにおけるコンセントレージョン５０のものでは１粒度
が１４０メソシユより細かくなると。
研削能率比が１倍以下となるため好ましくない。
なおコンセントレージョンを増大させると、同一粒度に
おいては研削能率比が増大する。中間部４ｂの組成は、
研削加工に要求される研削能率および加工面の粗度に応
して選定されるが１粒度１６〜１４０メンシユ、硬度Ｐ
−Ｔ、 コンセントレージョン５０〜１５０とするの
が好ましい。
おいては研削能率比が増大する。中間部４ｂの組成は、
研削加工に要求される研削能率および加工面の粗度に応
して選定されるが１粒度１６〜１４０メンシユ、硬度Ｐ
−Ｔ、 コンセントレージョン５０〜１５０とするの
が好ましい。
第３図は本発明の実施例におけるホイールの両端部の粒
度とホイールの周速との関係を示す図である。この場合
前記第１図（ｂ）における中間部４ｂの粒度を１４０メ
ツシユ、コンセントレージョンを５０とし１両端部４ａ
のコンセントレージョンを３０として粒度を変化させた
。なお砥粒層は何れも金属被覆立方晶窒化ホウ素をレジ
ンポンド結合で形成した。その他の研削諸元は前記第２
図の場合と同一である。第３図において、Ｏ印は研削マ
ークなし、×印は研削マーク有を示している。第３図か
ら明らかなように９両端部４ａの粒度の値が増大すると
、同一のホイールの周速においても研削マークの発生が
認められる。すなわち中間部４ｂにおける粒度１４０メ
ンシユとの粒度差が大となり９両端部４ａが選択的に消
耗するため、中間部４ｂによる研削マークが発生する。
度とホイールの周速との関係を示す図である。この場合
前記第１図（ｂ）における中間部４ｂの粒度を１４０メ
ツシユ、コンセントレージョンを５０とし１両端部４ａ
のコンセントレージョンを３０として粒度を変化させた
。なお砥粒層は何れも金属被覆立方晶窒化ホウ素をレジ
ンポンド結合で形成した。その他の研削諸元は前記第２
図の場合と同一である。第３図において、Ｏ印は研削マ
ークなし、×印は研削マーク有を示している。第３図か
ら明らかなように９両端部４ａの粒度の値が増大すると
、同一のホイールの周速においても研削マークの発生が
認められる。すなわち中間部４ｂにおける粒度１４０メ
ンシユとの粒度差が大となり９両端部４ａが選択的に消
耗するため、中間部４ｂによる研削マークが発生する。
第３図の場合においては１両端部４ａにおける粒度が１
７０メツシユとしたときに２ホイールの周速を３０００
＋ｍ／ｗｉｎまで上昇することができ、研削マークを発
生することなく研削能率を向上させることができるので
ある。一般に中間部４ｂの組成に応じて１両端部４ａの
組成を調整することにより、研削マークを発生せずに高
能率の研削加工を行うことができる。
７０メツシユとしたときに２ホイールの周速を３０００
＋ｍ／ｗｉｎまで上昇することができ、研削マークを発
生することなく研削能率を向上させることができるので
ある。一般に中間部４ｂの組成に応じて１両端部４ａの
組成を調整することにより、研削マークを発生せずに高
能率の研削加工を行うことができる。
本実施例においては、ホイールを構成する弾性層を熱硬
化性フェノールレジンによって形成した例について記述
したが、これに限定されず、他の弾性材料によって形成
してもよい。
化性フェノールレジンによって形成した例について記述
したが、これに限定されず、他の弾性材料によって形成
してもよい。
本発明の圧延ロールの研削加工方法は１以上記述のよう
な構成および作用であるから、特に高硬度高靭性の材料
からなる圧延ロールを、被研削面に送りマークやびびり
等の研削マークを発生することなく、高能率で研削加工
することができる。
な構成および作用であるから、特に高硬度高靭性の材料
からなる圧延ロールを、被研削面に送りマークやびびり
等の研削マークを発生することなく、高能率で研削加工
することができる。
第１図（ａ）（ｂ）は各々本発明の実施例における研削
加工用のホイールを示す端面図および正面図、第２図は
本発明の実施例におけるホイールの中間部の粒度と研削
能率比との関係を示す図、第３図は本発明の実施例にお
けるホイールの両端部の粒度とホイールの周速との関係
を示す図、第４図は本発明を実施するための研削加工装
置の例を示す要部構成説明図である。 １：台金、３：弾性層、４：砥粒層２４ａ：両端部、４
ｂ：中間部、７：ホイール、８：圧延ロール、１３ニス
プレーノズル。
加工用のホイールを示す端面図および正面図、第２図は
本発明の実施例におけるホイールの中間部の粒度と研削
能率比との関係を示す図、第３図は本発明の実施例にお
けるホイールの両端部の粒度とホイールの周速との関係
を示す図、第４図は本発明を実施するための研削加工装
置の例を示す要部構成説明図である。 １：台金、３：弾性層、４：砥粒層２４ａ：両端部、４
ｂ：中間部、７：ホイール、８：圧延ロール、１３ニス
プレーノズル。
Claims (1)
- 金属材料からなる台金の外周に、弾性材料からなる弾性
層と、立方晶窒化ホウ素または金属被覆した立方晶窒化
ホウ素からなる砥粒を含有する砥粒層とを順に設けると
共に、この砥粒層の軸方向両端部の砥粒層を粒度１７０
〜４００、硬度Ｐ〜Ｔ、コンセントレーション３０〜１
００により、軸方向中間部の砥粒層を粒度１６〜１４０
、硬度Ｐ〜Ｔ、コンセントレーション５０〜１５０によ
り各々形成した研削加工用ホィールを用いて研削加工を
行うことを特徴とする圧延ロールの研削加工方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP33639190A JPH04201171A (ja) | 1990-11-30 | 1990-11-30 | 圧延ロールの研削加工方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP33639190A JPH04201171A (ja) | 1990-11-30 | 1990-11-30 | 圧延ロールの研削加工方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04201171A true JPH04201171A (ja) | 1992-07-22 |
Family
ID=18298652
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP33639190A Pending JPH04201171A (ja) | 1990-11-30 | 1990-11-30 | 圧延ロールの研削加工方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH04201171A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5954565A (en) * | 1992-06-03 | 1999-09-21 | Hitachi Ltd. | Rolling mill equipped with on-line roll grinding system and grinding wheel |
| WO2009079639A1 (en) * | 2007-12-18 | 2009-06-25 | Alcoa Inc. | Apparatus and method for grinding work rollers |
| US8029338B2 (en) | 2003-12-23 | 2011-10-04 | Diamond Innovations, Inc. | Grinding wheel for roll grinding application and method of roll grinding thereof |
-
1990
- 1990-11-30 JP JP33639190A patent/JPH04201171A/ja active Pending
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5954565A (en) * | 1992-06-03 | 1999-09-21 | Hitachi Ltd. | Rolling mill equipped with on-line roll grinding system and grinding wheel |
| US6283823B1 (en) | 1992-06-03 | 2001-09-04 | Hitachi, Ltd. | Rolling mill equipped with on-line roll grinding system and grinding wheel |
| US8029338B2 (en) | 2003-12-23 | 2011-10-04 | Diamond Innovations, Inc. | Grinding wheel for roll grinding application and method of roll grinding thereof |
| US8070556B2 (en) | 2003-12-23 | 2011-12-06 | Diamond Innovations, Inc. | Grinding wheel for roll grinding and method of roll grinding |
| EP1706221B2 (en) † | 2003-12-23 | 2013-08-14 | Diamond Innovations, Inc. | Method of roll grinding |
| WO2009079639A1 (en) * | 2007-12-18 | 2009-06-25 | Alcoa Inc. | Apparatus and method for grinding work rollers |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN101500755B (zh) | 旋转磨石 | |
| CN100357062C (zh) | 具有整体芯轴的磨具 | |
| CN102170999A (zh) | 球状体的研磨装置、研磨方法及球状构件制造方法 | |
| Qian et al. | Internal mirror grinding with a metal/metal–resin bonded abrasive wheel | |
| CN110900318A (zh) | 一种注塑模具镜面抛光加工方法 | |
| CN101513728B (zh) | Uo2芯块磨削装置用复合粒度金刚石砂轮 | |
| JPH04201171A (ja) | 圧延ロールの研削加工方法 | |
| JP3050379B2 (ja) | ダイヤモンドラップ定盤 | |
| JP3719780B2 (ja) | 超砥粒砥石のツルーイング方法 | |
| JP2838314B2 (ja) | 電解インターバルドレッシング研削方法 | |
| JP2008290168A (ja) | 超砥粒ホイールおよび焼結材料の研削加工法 | |
| US7384329B2 (en) | Coolant delivery system for grinding tools | |
| Matsuo et al. | Curvature in surface grinding of thin workpieces with superabrasive wheels | |
| JPH05208373A (ja) | 切断砥石及び切断方法 | |
| JP2001007064A (ja) | 半導体ウエーハの研削方法 | |
| JPH05285853A (ja) | 研削加工用砥石 | |
| Ohmori et al. | Highly efficient and precision fabrication of cylindrical parts from hard materials with the application of ELID (electrolytic in-process dressing) | |
| JP2977508B2 (ja) | 表面粗さ０．０８μｍ以下の鏡面仕上を行うためのダイヤモンド砥石のツルーイング・ドレッシング方法 | |
| JP2000190199A (ja) | 定盤平面修正方法 | |
| JPS6179566A (ja) | 超硬質砥粒砥石のドレツシング方法 | |
| US6447561B1 (en) | Abrasive body | |
| JPH08252772A (ja) | 帯状体捲取装置ラッパロールのオンライン研削用砥石 | |
| JP3014693B1 (ja) | ダイヤモンド砥石のツル―イング・ドレッシング方法 | |
| JPH09216164A (ja) | 平面研削砥石 | |
| JP2000052209A (ja) | 両頭平面研削装置およびそれを用いた研削方法 |