JPH04204321A - 磁気目盛りおよびその製造方法 - Google Patents
磁気目盛りおよびその製造方法Info
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- JPH04204321A JPH04204321A JP33852790A JP33852790A JPH04204321A JP H04204321 A JPH04204321 A JP H04204321A JP 33852790 A JP33852790 A JP 33852790A JP 33852790 A JP33852790 A JP 33852790A JP H04204321 A JPH04204321 A JP H04204321A
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- Japan
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- magnetic
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- scale
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- Transmission And Conversion Of Sensor Element Output (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
この発明は、メカトロニクスの分野で位置決め用等に用
いる磁気目盛りおよびその製造方法に関する。
いる磁気目盛りおよびその製造方法に関する。
（従来の技術）
数値制御工作機械および産業用ロボットの位置決め用検
出器に代表されるように、磁気目盛りがメカトロニクス
の分野で用いられている。磁気目盛りは、金属材料等の
基体表面に、基体自身の磁気的性質とは異なる磁気的性
質を有する目盛り部を所定位置に形成したものである。
出器に代表されるように、磁気目盛りがメカトロニクス
の分野で用いられている。磁気目盛りは、金属材料等の
基体表面に、基体自身の磁気的性質とは異なる磁気的性
質を有する目盛り部を所定位置に形成したものである。
その用途は、基体表面に磁気センサーを近接対峙させる
ことによって、基体表面と磁気センサーとの間で相対的
な移動があったとき、その移動量を検出し、最終的には
機械、機器等の位置決めあるいは移動速度、移動加速度
の算出に用いるものである。
ことによって、基体表面と磁気センサーとの間で相対的
な移動があったとき、その移動量を検出し、最終的には
機械、機器等の位置決めあるいは移動速度、移動加速度
の算出に用いるものである。
従来の磁気目盛りとして、特開昭５７−１６３０９号公
報には、基体が、例えばＦｅ２５Ｘ−Ｎｉ７５χのよう
なＮｉ基合金の磁性材料からなり、目盛り部が、前記基
体に高エネルギー密度ビームを照射して局部的に高温と
する熱処理を施して設けた磁気変質部からなるものが開
示され、また特開昭６２−８３６２０号公報には、基体
が、オーステナイト鋼の冷間加工誘起変態によって得ら
れる１０％以上のマルテンサイト組織を含む強磁性体か
らなり、目盛り部が、その基体に高エネルギー密度ビー
ムを照射して局部的に溶融処理して得られるオーステナ
イト組織の非磁性体からなるものが従業されている。
報には、基体が、例えばＦｅ２５Ｘ−Ｎｉ７５χのよう
なＮｉ基合金の磁性材料からなり、目盛り部が、前記基
体に高エネルギー密度ビームを照射して局部的に高温と
する熱処理を施して設けた磁気変質部からなるものが開
示され、また特開昭６２−８３６２０号公報には、基体
が、オーステナイト鋼の冷間加工誘起変態によって得ら
れる１０％以上のマルテンサイト組織を含む強磁性体か
らなり、目盛り部が、その基体に高エネルギー密度ビー
ムを照射して局部的に溶融処理して得られるオーステナ
イト組織の非磁性体からなるものが従業されている。
しかし、特開昭５７−１６３０９号公報に開示されてい
るものでは、基体の材質として多量のＮｉを含む高価な
合金を使用しなければならず、また目盛り部の形成に際
しても、基体を９００°Ｃの温度で熱処理しただけであ
り、基体を溶融処理していないので、目盛り部と基体と
は磁気的性質に大きな差がない。
るものでは、基体の材質として多量のＮｉを含む高価な
合金を使用しなければならず、また目盛り部の形成に際
しても、基体を９００°Ｃの温度で熱処理しただけであ
り、基体を溶融処理していないので、目盛り部と基体と
は磁気的性質に大きな差がない。
さらにまた高エネルギー密度ビームの照射による９００
’Ｃの温度管理が困難なため、均質な磁気特性を持つ目
盛り部の形成が困難であり、従って位置決めの精度が低
（、あるいは位置決めの精度向上のために特別な工夫を
必要とする。
’Ｃの温度管理が困難なため、均質な磁気特性を持つ目
盛り部の形成が困難であり、従って位置決めの精度が低
（、あるいは位置決めの精度向上のために特別な工夫を
必要とする。
一方、特開昭６２−８３６２０号公報に開示されている
ものでは、基体の素材鋼として１８Ｃｒ−７Ｎｉのよう
なオーステナイト鋼を用いるためやはり高価であり、ま
た加工誘起変態を利用するため加工の残留応力による曲
がりが発生したり、あるいは大径捧等の大型材では変態
を起こさせるに十分な冷間加工を施すことが困難である
等の問題がある。
ものでは、基体の素材鋼として１８Ｃｒ−７Ｎｉのよう
なオーステナイト鋼を用いるためやはり高価であり、ま
た加工誘起変態を利用するため加工の残留応力による曲
がりが発生したり、あるいは大径捧等の大型材では変態
を起こさせるに十分な冷間加工を施すことが困難である
等の問題がある。
（発明が解決しようとする諜Ｂ）
本発明の目的は、安価な素材を使用し、製造管理が容易
であり、しかも目盛り部と基体との磁気的性質の差が大
きく、位置決め精度が高い磁気目盛りを提供することに
ある。
であり、しかも目盛り部と基体との磁気的性質の差が大
きく、位置決め精度が高い磁気目盛りを提供することに
ある。
（課題を解決するための手段）
本発明の要旨は、下記■の磁気目盛りおよび■のその製
造方法にある。
造方法にある。
■ 主にパーライト相からなる基体にオーステナイトと
マルテンサイトの混合相からなる目盛りが刻まれた磁気
目盛り。
マルテンサイトの混合相からなる目盛りが刻まれた磁気
目盛り。
■ 鋼材をオーステナイト域に加熱して浸炭し、その表
層部の炭素濃度を高めた後連続冷却変態させて主にパー
ライト相からなる基体を作製し、この基体表面の所定局
部を溶融し、自己冷却させてオーステナイトとマルテン
サイトの混合相からなる目盛り部を形成することを特徴
とする磁気目盛りの製造方法。
層部の炭素濃度を高めた後連続冷却変態させて主にパー
ライト相からなる基体を作製し、この基体表面の所定局
部を溶融し、自己冷却させてオーステナイトとマルテン
サイトの混合相からなる目盛り部を形成することを特徴
とする磁気目盛りの製造方法。
磁気目盛りは、その構成として強磁性体と非磁性体との
組合せが最も有効である。磁気目盛りの基体を強磁性と
し、目盛り部を非磁性とする方法が一般的であることは
、前述の特開昭６２−８３６２０号公報に開示されてい
るとおりである。しが腰基体と目盛り部とが共に強磁性
体であっても磁化の程度に相当量の差があれば（すなわ
ち、一方が他方に比較して極端に弱い強磁性であれば）
磁気目盛りとして十分使用できる。
組合せが最も有効である。磁気目盛りの基体を強磁性と
し、目盛り部を非磁性とする方法が一般的であることは
、前述の特開昭６２−８３６２０号公報に開示されてい
るとおりである。しが腰基体と目盛り部とが共に強磁性
体であっても磁化の程度に相当量の差があれば（すなわ
ち、一方が他方に比較して極端に弱い強磁性であれば）
磁気目盛りとして十分使用できる。
本発明の磁気目盛りは、基体の素材として安価な炭素鋼
または低合金鋼を使用し、目盛り部を他の部分に対して
弱い強磁性（以下、これを「弱磁性Ｊと記す）としたも
のである。
または低合金鋼を使用し、目盛り部を他の部分に対して
弱い強磁性（以下、これを「弱磁性Ｊと記す）としたも
のである。
（作用）
炭素鋼をオーステナイト域から徐々に冷却すると、共析
鋼（炭素含有量が０．７６５χの炭素鋼）の場合にはフ
ェライトとセメンタイトが細かい層状になったパーライ
ト組織が生じ、亜共析鋼（炭素含有量が共析鋼より少な
い炭素鋼）の場合には初析フェライトとパーライトが生
じ、過共析ａｉｌ（炭素含有量が共析鋼より多い炭素１
ｌｌ）の場合には初析セメンタイトとパーライトが生し
る。このとき生じるパーライトは強磁性である。一方、
炭素鋼をオーステナイト域から急冷すると、通常は強磁
性のマルテンサイト＆Ｉ１１／ＰＸになるが、炭素含有
量および冷却速度によっては、相当量のオーステナイト
が残る（これを残留オーステナイトという）、この残留
オーステナイトは非磁性であるから、これとマルテンサ
イト＆１１織との混合相は弱磁性となる。
鋼（炭素含有量が０．７６５χの炭素鋼）の場合にはフ
ェライトとセメンタイトが細かい層状になったパーライ
ト組織が生じ、亜共析鋼（炭素含有量が共析鋼より少な
い炭素鋼）の場合には初析フェライトとパーライトが生
じ、過共析ａｉｌ（炭素含有量が共析鋼より多い炭素１
ｌｌ）の場合には初析セメンタイトとパーライトが生し
る。このとき生じるパーライトは強磁性である。一方、
炭素鋼をオーステナイト域から急冷すると、通常は強磁
性のマルテンサイト＆Ｉ１１／ＰＸになるが、炭素含有
量および冷却速度によっては、相当量のオーステナイト
が残る（これを残留オーステナイトという）、この残留
オーステナイトは非磁性であるから、これとマルテンサ
イト＆１１織との混合相は弱磁性となる。
本発明では、上記の金属学的原理を応用して、基体をパ
ーライト組織、あるいはパーライト組織と少量のフェラ
イトまたはセメンタイトとの混合組織の強磁性体とし、
一方目盛り部はオーステナイトとマルテンサイトの混合
相の弱磁性体とする。
ーライト組織、あるいはパーライト組織と少量のフェラ
イトまたはセメンタイトとの混合組織の強磁性体とし、
一方目盛り部はオーステナイトとマルテンサイトの混合
相の弱磁性体とする。
基体は、その全部が主にパーライト相である必要はない
０例えば、シリンダー等の機械部品の一部を磁気目盛り
にする場合は、表層部だけを主にパーライト相からなる
組織に変えればよい、そのためには、上記の機械部品に
オーステナイト域で浸炭処理を施し、その表層部のみを
浸炭により炭素濃度を高め、その後連続冷却変態させて
パーライト組織にすればよい。こうすることによって基
体の内部は、必要な機械的性質を持たせるための化学組
成および金属組織のままで、その表面だけに磁気目盛り
を付けることができる。
０例えば、シリンダー等の機械部品の一部を磁気目盛り
にする場合は、表層部だけを主にパーライト相からなる
組織に変えればよい、そのためには、上記の機械部品に
オーステナイト域で浸炭処理を施し、その表層部のみを
浸炭により炭素濃度を高め、その後連続冷却変態させて
パーライト組織にすればよい。こうすることによって基
体の内部は、必要な機械的性質を持たせるための化学組
成および金属組織のままで、その表面だけに磁気目盛り
を付けることができる。
目盛り部は次のようにして形成する。
上記のようにオーステナイト域で浸炭処理して炭素含有
量を高めた表層部の所定位置に、例えばレーザービーム
のような高エネルギー密度のビームを照射して局部的に
溶融する。溶融部分は基体によって自己冷却されて凝固
するが、その後の冷却速度が早いので常温まで冷却され
た後に過冷却のオーステナイトが残留する。一部はマル
テンサイトに変態するが、非磁性のオーステナイトとの
混合相であれば、前述の弱磁性体になる。
量を高めた表層部の所定位置に、例えばレーザービーム
のような高エネルギー密度のビームを照射して局部的に
溶融する。溶融部分は基体によって自己冷却されて凝固
するが、その後の冷却速度が早いので常温まで冷却され
た後に過冷却のオーステナイトが残留する。一部はマル
テンサイトに変態するが、非磁性のオーステナイトとの
混合相であれば、前述の弱磁性体になる。
残留オーステナイトとマルテンサイトとの比率は表層部
の炭素濃度、合金元素量、冷却速度等によって変わる０
本発明では、Ｎｉのような高価なオーステナイト安定化
元素を多量に添加しないことを基本とするから、専ら炭
素含有量を高めることによって残留オーステナイトの量
を確保する。後述するように、表層部の炭素含有量は、
０．７〜０．９％（重量％、以下同じ）とするのが望ま
しい、この炭素含有量であれば、前述の溶融−自己冷却
の条件下で、約２０体積％以上の残留オーステナイトが
目盛り部に残り、パーライトを主とする基体との磁性の
差異が顕著になる。
の炭素濃度、合金元素量、冷却速度等によって変わる０
本発明では、Ｎｉのような高価なオーステナイト安定化
元素を多量に添加しないことを基本とするから、専ら炭
素含有量を高めることによって残留オーステナイトの量
を確保する。後述するように、表層部の炭素含有量は、
０．７〜０．９％（重量％、以下同じ）とするのが望ま
しい、この炭素含有量であれば、前述の溶融−自己冷却
の条件下で、約２０体積％以上の残留オーステナイトが
目盛り部に残り、パーライトを主とする基体との磁性の
差異が顕著になる。
第１図は、ＪＩＳ ５４５Ｃ（Ｃ： ０．４５％）の基
体を浸炭処理した場合の表層部の炭素含有量と、その表
層部をレーザービームで溶融し、自己冷却させて得られ
た部分の飽和磁束密度との関係を示す図である。すなわ
ち、第１図の横軸は浸炭した基体表層部の炭素濃度であ
り、縦軸は目盛り部の飽和磁束密度を示す０図示のとお
り、基体表層部の炭素濃度が高くなると目盛り部の飽和
磁束密度が急激に低下することがわかる。即ち、浸炭さ
れた表層部の炭素濃度が高いほど残留オーステナイトの
量が増えて目盛り部の磁性が象、速に弱くなる。
体を浸炭処理した場合の表層部の炭素含有量と、その表
層部をレーザービームで溶融し、自己冷却させて得られ
た部分の飽和磁束密度との関係を示す図である。すなわ
ち、第１図の横軸は浸炭した基体表層部の炭素濃度であ
り、縦軸は目盛り部の飽和磁束密度を示す０図示のとお
り、基体表層部の炭素濃度が高くなると目盛り部の飽和
磁束密度が急激に低下することがわかる。即ち、浸炭さ
れた表層部の炭素濃度が高いほど残留オーステナイトの
量が増えて目盛り部の磁性が象、速に弱くなる。
パーライトの飽和磁束密度は８０００〜１００ＯＯＧ（
ガウス）程度である。磁気センサーの出力を十分に得る
ためには基体と目盛り部との飽和磁束密度の差をでき−
るだけ大きくした方がよいが、現在の磁気センサーの検
出能力では、目盛り部の飽和磁束密度を１５００ Ｃ；
以下とすれば十分に識別可能である。第１図から、この
条件を満足するのは、表層部の炭素濃度が０．７％以上
の場合である。基体と目盛り部との磁性相違を大きくす
るほどセンサーによる識別は容易になるから、基体表層
部の炭素濃度を高めるのが望ましい。しかし、炭素濃度
が０．９％を超えると、浸炭層部に初析セメンタイトが
多く析出し過ぎて、磁気目盛りの機械的性質、特に疲労
強度が劣化する。したがって、磁気目盛りの疲労強度が
要求される用途の場合には、浸炭により濃化される基体
表層部の炭素濃度は０．９％以下に抑えるのがよい。
ガウス）程度である。磁気センサーの出力を十分に得る
ためには基体と目盛り部との飽和磁束密度の差をでき−
るだけ大きくした方がよいが、現在の磁気センサーの検
出能力では、目盛り部の飽和磁束密度を１５００ Ｃ；
以下とすれば十分に識別可能である。第１図から、この
条件を満足するのは、表層部の炭素濃度が０．７％以上
の場合である。基体と目盛り部との磁性相違を大きくす
るほどセンサーによる識別は容易になるから、基体表層
部の炭素濃度を高めるのが望ましい。しかし、炭素濃度
が０．９％を超えると、浸炭層部に初析セメンタイトが
多く析出し過ぎて、磁気目盛りの機械的性質、特に疲労
強度が劣化する。したがって、磁気目盛りの疲労強度が
要求される用途の場合には、浸炭により濃化される基体
表層部の炭素濃度は０．９％以下に抑えるのがよい。
基体として用いる鋼材は、炭素鋼或いは低合金鋼である
。基体表層部は浸炭により所要の炭素濃度に調整できる
から、基体自身の炭素含有量は任意である。即ち、基体
は用途に応じて要求される機械的性質等を持つように炭
素含有量および合金元素の添加量を定めればよい。
。基体表層部は浸炭により所要の炭素濃度に調整できる
から、基体自身の炭素含有量は任意である。即ち、基体
は用途に応じて要求される機械的性質等を持つように炭
素含有量および合金元素の添加量を定めればよい。
浸炭処理はオーステナイト域で行う、その理由の一つは
、炭素の浸透拡散（浸炭）は、オーステナイト域で迅速
に進行するからである。もう一つの理由は、浸炭処理し
た部分をパーライトを主とする組織にするためにはオー
ステナイト域から徐々に冷却する必要があるからである
。浸炭温度が高温である程、鋼材表層部の炭素飽和値は
増大し、また浸炭深さが一定ならば浸炭時間が短くて済
むが、余りに高温になると結晶粒の粗大化や過剰浸炭に
よって基体の機械的性質が損なわれるおそれがあるから
、９５０ ’Ｃ程度を上限とするのが望ましい。
、炭素の浸透拡散（浸炭）は、オーステナイト域で迅速
に進行するからである。もう一つの理由は、浸炭処理し
た部分をパーライトを主とする組織にするためにはオー
ステナイト域から徐々に冷却する必要があるからである
。浸炭温度が高温である程、鋼材表層部の炭素飽和値は
増大し、また浸炭深さが一定ならば浸炭時間が短くて済
むが、余りに高温になると結晶粒の粗大化や過剰浸炭に
よって基体の機械的性質が損なわれるおそれがあるから
、９５０ ’Ｃ程度を上限とするのが望ましい。
目盛り部をオーステナイトとマルテンサイトの混合相と
するには、理論的には溶融させる必要ばばない、−旦オ
ーステナイト域に加熱して急冷すればこのｍ５ｔｓはえ
られる。しかし、目盛りになる掻く微小な部分を溶融さ
せずに所定の一定温度に加熱するのは困難である。溶融
させれば厳密な温度管理が不要であり、目視でも溶融し
たか否かが判別でき、作業管理が容易となる。所定局部
を溶融する方法としては、例えばレーザービーム、電子
ビーム等の高エネルギー密度ビームが目盛り部の位置精
度、寸法精度を上げ、溶融による基体表層部への熱影響
を最小限にするという意味から好適である。
するには、理論的には溶融させる必要ばばない、−旦オ
ーステナイト域に加熱して急冷すればこのｍ５ｔｓはえ
られる。しかし、目盛りになる掻く微小な部分を溶融さ
せずに所定の一定温度に加熱するのは困難である。溶融
させれば厳密な温度管理が不要であり、目視でも溶融し
たか否かが判別でき、作業管理が容易となる。所定局部
を溶融する方法としては、例えばレーザービーム、電子
ビーム等の高エネルギー密度ビームが目盛り部の位置精
度、寸法精度を上げ、溶融による基体表層部への熱影響
を最小限にするという意味から好適である。
目盛り部に相当する部分を上記のように溶融させた後は
、これを自己冷却させる。目盛り部となる基体表層部の
溶融部の体積は、基体自体の体積に比べて圧倒的に小さ
いから、溶融部は基体から急速に熱を奪われて極めて大
きな速度で冷却され、十分な残留オーステナイトを含む
組織となる。なお、目盛り部の組織としては、マルテン
サイトができるだけ少ないことが望ましい、しかし、残
留オーステナイトが約２０体積％以上であれば基体との
相対的な磁気的性質の相違が顕著になるから、マルテン
サイトの混在は約８０体積％までは許容できる。
、これを自己冷却させる。目盛り部となる基体表層部の
溶融部の体積は、基体自体の体積に比べて圧倒的に小さ
いから、溶融部は基体から急速に熱を奪われて極めて大
きな速度で冷却され、十分な残留オーステナイトを含む
組織となる。なお、目盛り部の組織としては、マルテン
サイトができるだけ少ないことが望ましい、しかし、残
留オーステナイトが約２０体積％以上であれば基体との
相対的な磁気的性質の相違が顕著になるから、マルテン
サイトの混在は約８０体積％までは許容できる。
（実施例）
鋼材として、外径６０φ、材質５４５Ｃの鋼棒を用い、
加熱→浸炭→冷却→局部溶融→自己冷却→表面研慶の工
程で磁気目盛り！ｌｉ［を試作した。
加熱→浸炭→冷却→局部溶融→自己冷却→表面研慶の工
程で磁気目盛り！ｌｉ［を試作した。
加熱工程では、鋼棒を９００’Ｃに加熱した。
浸炭工程では、加熱した鋼棒を、９６０’Ｃの浸炭炉中
で吸熱形変成ガス（ＲＸガス）にプロパンを添加し、露
点を調整した雰囲気で浸炭時間５ｈｒ、浸炭深さ０．４
１Ｎ、 ＠棒表層部の炭素濃度が第１表に示すとおりに
なるようにガス浸炭を行った。浸炭後の炭素濃度は化学
分析法で測定した。
で吸熱形変成ガス（ＲＸガス）にプロパンを添加し、露
点を調整した雰囲気で浸炭時間５ｈｒ、浸炭深さ０．４
１Ｎ、 ＠棒表層部の炭素濃度が第１表に示すとおりに
なるようにガス浸炭を行った。浸炭後の炭素濃度は化学
分析法で測定した。
冷却工程では、空中放冷で徐冷した。得られた＆ｌ１ｗ
１は、走査形電子顕微鏡で観察した結果、完全なパーラ
イト相（パーライトが１００体積％）であった。
１は、走査形電子顕微鏡で観察した結果、完全なパーラ
イト相（パーライトが１００体積％）であった。
局部溶融工程では、スポット径１ｍ１Ｉ１１、出力０．
５１［ＷのＣＯｔレーザービームを用い、溶融深さ０．
４ａｍ、熔融した目盛り幅１．０ｍｍ 、溶融した目盛
りピンチ２、Ｏｎｍ 、溶融速度１ｍ／ｌｌ１ｎで第２
図に示すような目盛り部を形成させた。第２図は、浸炭
された磁気目盛り鋼棒１の浸炭層２に、上述のレーザー
ビーム４による照射を行い、目盛り部３を溶融している
ことを示す、溶融の状況は目視で確認した。
５１［ＷのＣＯｔレーザービームを用い、溶融深さ０．
４ａｍ、熔融した目盛り幅１．０ｍｍ 、溶融した目盛
りピンチ２、Ｏｎｍ 、溶融速度１ｍ／ｌｌ１ｎで第２
図に示すような目盛り部を形成させた。第２図は、浸炭
された磁気目盛り鋼棒１の浸炭層２に、上述のレーザー
ビーム４による照射を行い、目盛り部３を溶融している
ことを示す、溶融の状況は目視で確認した。
自己冷却工程では、溶融部が急速に凝固冷却した。
表面研磨工程では、研曙代０．０５ｍｍの湿式研磨を行
った。研磨後の目盛り幅は０．９１とした。
った。研磨後の目盛り幅は０．９１とした。
磁気目盛り鋼棒を試作後、第３図に示すように、磁気セ
ンサー５を磁気目盛り鋼棒１と近接対峙させ、往復させ
て、そのときの出力信号波形を記録し、往復の出力信号
波形の差から誤差αを求めた。
ンサー５を磁気目盛り鋼棒１と近接対峙させ、往復させ
て、そのときの出力信号波形を記録し、往復の出力信号
波形の差から誤差αを求めた。
誤差αの定義は、第３図に示すとおりである。
また、出力信号波形を記録後、試作した磁気目盛り鋼棒
の疲労強度を回転曲げ試験法で確認した。
の疲労強度を回転曲げ試験法で確認した。
第１表に前記の誤差αと疲労強度の測定結果を示す、試
験隘１では、誤差αが８％と若干大きかった。この理由
は、浸炭後の炭素濃度が０．６％とやや低かったから目
盛り部をレーザー照射で溶融し、自己冷却しても残留オ
ーステナイトが不足して十分に弱磁性にならず、基体と
目盛り部とが磁気的性質の顕著な相違を持たなかったか
らである。
験隘１では、誤差αが８％と若干大きかった。この理由
は、浸炭後の炭素濃度が０．６％とやや低かったから目
盛り部をレーザー照射で溶融し、自己冷却しても残留オ
ーステナイトが不足して十分に弱磁性にならず、基体と
目盛り部とが磁気的性質の顕著な相違を持たなかったか
らである。
一方、試験磁２〜４では、浸炭後の炭素濃度が０．７〜
０．９％であったため、誤差αも４％以下と低かった。
０．９％であったため、誤差αも４％以下と低かった。
また試験階５．６では、誤差αは４％と低いが、疲労強
度が４０ｋｇ／１ｇｔｇ２以下と低かった。これは、浸
炭後の炭素濃度が０．９％を超えたため、初析セメンタ
イトが表層部に析出したためである。
度が４０ｋｇ／１ｇｔｇ２以下と低かった。これは、浸
炭後の炭素濃度が０．９％を超えたため、初析セメンタ
イトが表層部に析出したためである。
したがって、疲労強度が要求される用途の場合には、浸
炭後の炭素濃度を０．９％以下とするのが望ましい。
炭後の炭素濃度を０．９％以下とするのが望ましい。
なお、局部溶融後自己冷却して得た組織を光学Ｂ＠鐘で
観察した。試験陥２〜６のものは残留オーステナイトが
２０体積％以上であった。
観察した。試験陥２〜６のものは残留オーステナイトが
２０体積％以上であった。
第 １ 表
（発明の効果）
本発明の磁気目盛りは、これまでに知られている磁気目
盛りに比べて、材料費が安価でかつ製造も容易であり、
基体と目盛り部との間で磁気的性質の相違も十分である
。
盛りに比べて、材料費が安価でかつ製造も容易であり、
基体と目盛り部との間で磁気的性質の相違も十分である
。
第１図は、基体を浸炭処理した場合の表層部の炭素含有
量と、その表層部をレーザービームで溶融し、自己冷却
させて得られた部分の飽和磁束密度との関係を示す図で
ある。 第２図は、本発明の実施例において、磁気目盛り鋼棒の
表層部をレーザービームで溶射して、目盛り部を形成す
る模式図である。 第３図は、本発明の実施例において、試作した磁気目盛
り鋼棒の誤差（精度）を定義する模式図である。
量と、その表層部をレーザービームで溶融し、自己冷却
させて得られた部分の飽和磁束密度との関係を示す図で
ある。 第２図は、本発明の実施例において、磁気目盛り鋼棒の
表層部をレーザービームで溶射して、目盛り部を形成す
る模式図である。 第３図は、本発明の実施例において、試作した磁気目盛
り鋼棒の誤差（精度）を定義する模式図である。
Claims (2)
- （１）主にパーライト相からなる基体にオーステナイト
とマルテンサイトの混合相からなる目盛りが刻まれた磁
気目盛り。 - （２）鋼材をオーステナイト域に加熱して浸炭し、その
表層部の炭素濃度を高めた後連続冷却変態させて主にパ
ーライト相からなる基体を作製し、この基体表面の所定
局部を溶融し、自己冷却させてオーステナイトとマルテ
ンサイトの混合相からなる目盛り部を形成することを特
徴とする磁気目盛りの製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP33852790A JPH04204321A (ja) | 1990-11-30 | 1990-11-30 | 磁気目盛りおよびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP33852790A JPH04204321A (ja) | 1990-11-30 | 1990-11-30 | 磁気目盛りおよびその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04204321A true JPH04204321A (ja) | 1992-07-24 |
Family
ID=18319005
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP33852790A Pending JPH04204321A (ja) | 1990-11-30 | 1990-11-30 | 磁気目盛りおよびその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH04204321A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN112197706A (zh) * | 2020-10-19 | 2021-01-08 | 湖北新金洋资源股份公司 | 一种铝熔体体积的测算方法和结构 |
-
1990
- 1990-11-30 JP JP33852790A patent/JPH04204321A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN112197706A (zh) * | 2020-10-19 | 2021-01-08 | 湖北新金洋资源股份公司 | 一种铝熔体体积的测算方法和结构 |
| CN112197706B (zh) * | 2020-10-19 | 2022-01-11 | 湖北新金洋资源股份公司 | 一种铝熔体体积的测算方法和结构 |
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