JPH042076A - Spark rod - Google Patents
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Abstract
Description
【発明の詳細な説明】
Ｉｌ１発明の目的
［産業上の利用分野］
本発明は、高靭性の金属導電体によって形成されたスパ
ークロッド保持体の先端部に対し導電性セラミックス材
料製のスパークロッド本体が取外可能に取付けられたス
パークロッドに関し、特に、スパークロッド本体が３〜
２５重量部の珪化クロムと３〜２５重量部の酸化アルミ
ニウムと０〜６重量部の炭素と残部の炭化珪素とを互い
に配合してなる導電性セラミックス材料を不活性ガス雰
囲気下で１７００〜２１００℃の温度で焼結することに
より作製されてなるスパークロッドに関するものである
。DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION Object of the Invention [Industrial Application Field] The present invention provides a spark rod body made of a conductive ceramic material for a tip portion of a spark rod holder made of a highly tough metal conductor. Regarding spark rods that are removably attached, especially when the spark rod body is
A conductive ceramic material made by blending 25 parts by weight of chromium silicide, 3 to 25 parts by weight of aluminum oxide, 0 to 6 parts by weight of carbon, and the remainder silicon carbide is heated at 1700 to 2100°C under an inert gas atmosphere. This invention relates to a spark rod manufactured by sintering at a temperature of .
［従来の技術］
従来、この種のスパークロッドとしては、当初、鉄−ク
ロム−アルミニウム系合金（たとえばガブリウス社製の
゛°カンタル”）などの金属導電体によって全体が形成
されてなるものが提案されていたが、（ｉ）燃焼ガスの
燃焼に伴なって発生される熱量が増加してラジアントチ
ューブないし燃焼炉内が高温となるにつれ、酸化に伴う
消耗あるいはクリープに伴う彎曲などの劣化が短期間に
増大してしまう欠点があり、ひいては（ｉｉｌ耐用寿命
が短縮されてしまう欠点があり、また（ｉｉｉ）酸化に
伴う消耗あるいはクリープに伴う彎曲などの劣化に際し
全体を交換しなければならず材料効率を改善できない欠
点があったので、昨今では、これらの欠点を除去する目
的で、先端部（以下°°スパークロッド本体”という）
を導電性セラミックス材料で形成しておき、継手部材を
介して基端部（以下“スパークロッド保持体゛という）
に対し取外可能に連結してなるものが提案されるように
なった・
［解決すべき問題点コ
しかしながら、従来のスパークロッドでは、スパークロ
ッド本体が導電性セラミックス材料で形成されるように
なってきたが、燃焼ガスの燃焼に伴なって発生される熱
量の増加に十分に対応できず、依然として、ｆｉｌ酸化
に伴う消耗あるいはクリープに伴う彎曲などの劣化が短
期間に増大してしまう欠点があり、ひいてはｆｉｉ）耐
用寿命が短縮されてしまう欠点があり、またｆｉｉｉ）
酸化に伴う消耗あるいはクリープに伴う彎曲などの劣化
に際し頻繁と交換しなければならず材料効率を改善でき
ない欠点があった。[Prior Art] Conventionally, spark rods of this type were initially proposed that were made entirely of a metal conductor such as an iron-chromium-aluminum alloy (for example, "Canthal" manufactured by Gabrius). However, (i) as the amount of heat generated due to the combustion of combustion gas increases and the temperature inside the radiant tube or combustion furnace becomes high, deterioration such as wear due to oxidation or curvature due to creep will occur in a short period of time. (iii) The entire material must be replaced due to wear due to oxidation or deterioration such as curvature due to creep. Since there were drawbacks that could not improve efficiency, recently, in order to eliminate these drawbacks, the tip (hereinafter referred to as "°° spark rod body")
is made of a conductive ceramic material, and the proximal end (hereinafter referred to as "spark rod holder") is connected via a joint member.
However, with conventional spark rods, the spark rod body is now made of conductive ceramic material. However, it cannot adequately cope with the increase in the amount of heat generated as the combustion gas burns, and still has the disadvantage that deterioration such as consumption due to fil oxidation or curvature due to creep increases in a short period of time. There is a drawback that fii) the useful life is shortened, and fiii)
It has the disadvantage that it has to be replaced frequently due to deterioration such as wear due to oxidation or curvature due to creep, making it impossible to improve material efficiency.
そこで、本発明は、これらの欠点を除去すべく、スパー
クロッド本体が３〜２５重量部の珪化クロムと３〜２５
重量部の酸化アルミニウムと０〜６重量部の炭素と残部
の炭化珪素とを互いに配合してなる導電性セラミックス
材料を不活性ガス雰囲気下で１７００〜２１００℃の温
度で焼結することにより作製されてなるスパークロッド
を提供せんとするものである。Therefore, in order to eliminate these drawbacks, the present invention provides a spark rod body containing 3 to 25 parts by weight of chromium silicide and 3 to 25 parts by weight of chromium silicide.
It is produced by sintering a conductive ceramic material made of a mixture of parts by weight of aluminum oxide, 0 to 6 parts by weight of carbon, and the remainder silicon carbide at a temperature of 1700 to 2100°C in an inert gas atmosphere. The purpose of this project is to provide a spark rod that will meet your needs.
（２１発明の構成
ｃ問題点の解決手段］
本発明により提供される問題点の第１の解決手段は、
「高靭性の金属導電体によって形成されたスパークロッ
ド保持体の先端部に対し導電性セラミックス材料製のス
パークロッド本体が取外可能に取付けられたスパークロ
ッドにおいて、スパークロッド本体が３〜２５重量部の
珪化クロムと３〜２５重量部の酸化アルミニウムと残部
の炭化珪素とを互いに配合してなる導電性セラミックス
材料を不活性ガス雰囲気下で１７００〜２１００℃の温
度で焼結することにより作製されてなることを特徴とす
るスパークロッド」
である。(Means for Solving Problem C of Structure C of the 21st Invention) The first means for solving the problem provided by the present invention is as follows. In a spark rod to which a spark rod body made of a ceramic material is removably attached, the spark rod body is composed of 3 to 25 parts by weight of chromium silicide, 3 to 25 parts by weight of aluminum oxide, and the remainder silicon carbide. A spark rod characterized in that it is manufactured by sintering a conductive ceramic material consisting of a metal material at a temperature of 1,700 to 2,100°C in an inert gas atmosphere.
本発明により提供される問題点の第２の解決手段は、
「高靭性の金属導電体によって形成されたスパークロッ
ド保持体の先端部に対し導電性セラミックス材料製のス
パークロッド本体が取外可能に取付けられたスパークロ
ッドにおいて、スパークロッド本体が３〜２５重量部の
珪化クロムと３〜２５重量部の酸化アルミニウムと６重
量部以下の炭素と残部の炭化珪素とを互いに配合してな
る導電性セラミックス材料を不活性ガス雰囲気下で１７
００〜２１００℃の温度で焼結することにより作製され
てなることを特徴とするスパークロッド」
である。A second solution to the problem provided by the present invention is that the spark rod body made of a conductive ceramic material is removable from the tip of the spark rod holder made of a highly tough metal conductor. In the attached spark rod, the spark rod body is made of a conductive ceramic made of a mixture of 3 to 25 parts by weight of chromium silicide, 3 to 25 parts by weight of aluminum oxide, 6 parts by weight or less of carbon, and the balance silicon carbide. The material was heated under an inert gas atmosphere at 17
1. A spark rod produced by sintering at a temperature of 00 to 2100°C.
［作用］
本発明にかかる第１のスパークロッドは、上述のＥ問題
点の解決手段］に明示したごとく、スパークロッド本体
が３〜２５重量部の珪化クロムと３〜２５重量部の酸化
アルミニウムと残部の炭化珪素とを互いに配合してなる
導電性セラミックス材料を不活性ガス雰囲気下で１７０
０〜２１００℃の温度で焼結することにより作製されて
いるので、（１）燃焼ガスの燃焼に伴なって発生される
熱量が増加し高温となっても劣化を抑制する作用
をなし、ひいては
ｆｉｉｌ耐用寿命を遷延する作用
をなす。[Function] As clearly stated in [Means for solving problem E above], the first spark rod according to the present invention has a spark rod body composed of 3 to 25 parts by weight of chromium silicide and 3 to 25 parts by weight of aluminum oxide. A conductive ceramic material made by blending the remaining silicon carbide with the remaining silicon carbide is heated to 170% in an inert gas atmosphere.
Since it is manufactured by sintering at a temperature of 0 to 2100°C, (1) it has the effect of suppressing deterioration even at high temperatures due to an increase in the amount of heat generated as the combustion gas burns; It acts to prolong the service life of fiil.
本発明にかがる第２のスパークロッドは、上述の［問題
点の解決手段］に明示したごとく、スパークロッド本体
が３〜２５重量部の珪化クロムと３〜２５重量部の酸化
アルミニウムと６重量部以下の炭素と残部の炭化珪素と
を互いに配合してなる導電性セラミックス材料を不活性
ガス雰囲気下で１７００〜２１００℃の温度で焼結する
ことにより作製されているので、第１のスパークロッド
と同様に、上述の（ｉｌ （ｉｉ）の作用をなす。The second spark rod according to the present invention has a spark rod body that contains 3 to 25 parts by weight of chromium silicide and 3 to 25 parts by weight of aluminum oxide. The first spark is produced by sintering a conductive ceramic material made by blending carbon in an amount of less than part by weight with the remainder silicon carbide at a temperature of 1700 to 2100°C in an inert gas atmosphere. Similar to the rod, it performs the action (il (ii)) described above.
［実施例］
次に、本発明にかかるスパークロッドについて、その好
ましい実施例を挙げ、添付図面を参照しつつ、具体的に
説明する。ここでは、本発明にかかるスパークロッドに
関する構成ならびに作用効果の理解を促進する目的で、
本発明にかかるスパークロッドが取付けられる保炎器の
一例についても説明する。[Example] Next, the spark rod according to the present invention will be specifically described with reference to the accompanying drawings, citing preferred examples thereof. Here, for the purpose of promoting understanding of the configuration and effects of the spark rod according to the present invention,
An example of a flame stabilizer to which the spark rod according to the present invention is attached will also be described.
工支施五Ω１滅工
まず、第１図を参照しつつ、本発明にかかるスパークロ
ッドの一実施例について、その構成を詳細に説明する。First, the structure of an embodiment of the spark rod according to the present invention will be described in detail with reference to FIG.
３０は、本発明にかかるスパークロッドであって、３〜
２５重量部の珪化クロムと３〜２５重量部の酸化アルミ
ニウムと０〜６重量部と残部の炭化珪素とを互いに配合
してなる導電性セラミックス材料によって後述のごとく
形成されており先端部３１ａが放電領域として機能する
スパークロッド本体３１と、一端部がスパークロッド本
体３１の基端部３１ｂに対して連結されており適宜の耐
熱性金属導電体（たとえば耐熱合金もしくはステンレス
鋼など）によって形成された継手部材３２と、継手部材
３２の他端部に対して先端部３３ａが適宜に連結（たと
えば螺合；以下この場合について主として説明する）さ
れスパークロッド本体３１の保持手段ならびにスパーク
ロッド本体３１への給電手段として機能しており高靭性
の金属導電体（たとえばステンレス鋼、銅あるいは真蹟
など）によって形成されたスパークロッド保持体３３と
５スパ一クロツド保持体３３の基端部３３ｂの近傍周面
に配設された絶縁層３４と、絶縁層３４の周囲に配設さ
れておりスパークロッド保持体３３を後述の金属バイブ
２０に対して適宜に保持するための取付部材３５と、ス
パークロッド保持体３３の基端部３３ｂに対して形成さ
れており給電線（図示せず）を接続するための給電端子
３６とを備えている。30 is a spark rod according to the present invention, and 3 to 3 are spark rods according to the present invention.
It is made of a conductive ceramic material made of a mixture of 25 parts by weight of chromium silicide, 3 to 25 parts by weight of aluminum oxide, 0 to 6 parts by weight, and the remainder silicon carbide, as described below, and the tip 31a is discharging. A spark rod body 31 functioning as a region, and a joint whose one end is connected to the proximal end 31b of the spark rod body 31 and formed of a suitable heat-resistant metal conductor (for example, a heat-resistant alloy or stainless steel). The member 32 and the tip end 33a are appropriately connected (for example, screwed together; this case will mainly be explained below) to the other end of the joint member 32, and the holding means for the spark rod body 31 and the power supply to the spark rod body 31 are provided. The spark rod holder 33 and the 5-spar rod holder 33, which function as means and are formed of a high-toughness metal conductor (for example, stainless steel, copper, or copper), are arranged on the peripheral surface near the proximal end 33b of the rod holder 33. an insulating layer 34 provided, a mounting member 35 disposed around the insulating layer 34 for appropriately holding the spark rod holder 33 to a metal vibrator 20, which will be described later, and The power supply terminal 36 is formed on the base end portion 33b and is connected to a power supply line (not shown).
■は、本発明にかかるスパークロッド並が取付けられる
保炎器であって、適宜の導電性セラミックス材料によっ
て形成されており後述の金属パイプ２０の開口端部に取
付けられる筒状基部１１と、適宜の導電性セラミックス
材料によって形成されており筒状基部１１に対して一体
に形成された燃焼部１２と、適宜の導電性セラミックス
材料によって形成されており筒状基部１１に対して一体
に形成された保持部１３とを備えている。ちなみに、保
炎器用は、適宜の導電性セラミックス材料（たとえば炭
化珪素質複合材料など）を周知の要領で成形したのち成
形体を焼結することによって作製すればよく、シリコン
などの耐熱材料が含浸されておれば好ましい。保炎器匹
は、特に、スパークロッド本体３１を形成するために使
用された導電性セラミックス材料と同一の導電性セラミ
ックス材料を用いて作製することが好ましい。(2) is a flame stabilizer to which a spark rod or the like according to the present invention is attached, and is made of a suitable conductive ceramic material and includes a cylindrical base 11 to be attached to the open end of a metal pipe 20, which will be described later; a combustion part 12 formed of a conductive ceramic material and integrally formed with the cylindrical base 11; and a combustion part 12 formed of an appropriate conductive ceramic material and integrally formed with the cylindrical base 11. The holding part 13 is provided. Incidentally, flame stabilizers can be manufactured by molding an appropriate conductive ceramic material (for example, silicon carbide composite material) in a well-known manner and then sintering the molded body, which is impregnated with a heat-resistant material such as silicon. It is preferable if it is done. In particular, the flame holder is preferably made using the same conductive ceramic material as that used to form the spark rod body 31.
保炎器朋の筒状基部１１は、一端部１１Ａで後述の金属
バイブ２０に包有された金属パイプ本体２１の開口端部
２１Ａに対し挿入して取付けられており、金属パイプ本
体２１の開口端部２１Ａから与えられた燃焼ガス（たと
えば天然ガス）を他端部１１Ｂに向けて案内している。The cylindrical base 11 of the flame holder is attached at one end 11A by being inserted into an open end 21A of a metal pipe body 21 enclosed in a metal vibrator 20, which will be described later. Combustion gas (for example, natural gas) given from the end 21A is guided toward the other end 11B.
筒状基部１１は、所望により、一端部１１Ａの肉厚が削
減されている。筒状基部１１の一端部１１Ａは、金属パ
イプ本体２１の開口端部２１Ａに挿入して取付けられた
とき、固定ネジ２２の先端部を係入して安定化するため
に、その周面に対し少なくとも１つの係止凹部（係止孔
であってもよい） ｌｌａが形成されている。筒状基部
１１の一端部１１Ａの周面には、固定ネジ２２の先端部
による固定を安定化する目的で、所望により、銅フィル
ムなどの緩衝部材１１ｂを配置してもよい。筒状基部１
１の一端部１１Ａには、燃焼ガスの漏出を防止する目的
で、耐熱性接着剤からなる接着剤層１１ｃ、ｌｉｄを金
属パイプ本体２１との間の導電路を遮断しない範囲内で
形成してもよい。The cylindrical base 11 has a reduced wall thickness at one end 11A, if desired. When the one end 11A of the cylindrical base 11 is inserted into the open end 21A of the metal pipe main body 21 and installed, the one end 11A of the cylindrical base 11 is attached to its circumferential surface in order to engage and stabilize the tip of the fixing screw 22. At least one locking recess (which may be a locking hole) lla is formed. If desired, a buffer member 11b such as a copper film may be placed on the circumferential surface of one end 11A of the cylindrical base 11 for the purpose of stabilizing the fixation by the tip of the fixing screw 22. Cylindrical base 1
In order to prevent leakage of combustion gas, an adhesive layer 11c and a lid made of a heat-resistant adhesive are formed on one end 11A of the pipe 1 within a range that does not interrupt the conductive path between the pipe body 21 and the metal pipe body 21. Good too.
保炎器■の燃焼部１２は、筒状基部１１の他端部１１Ｂ
に対して連設されており、その内部空間（燃焼空間とも
いう）で燃焼ガスが燃焼せしめられる。燃焼部１２には
、筒状基部１１の他端部１１Ｂへの連絡部に対して少な
くとも１つの助燃剤供給孔１２ａが形成されている。助
燃剤供給孔１２ａは、複数形成される場合、互いに等角
度間隔を保持せしめられていることが好ましい。The combustion part 12 of the flame stabilizer ■ is connected to the other end 11B of the cylindrical base 11.
The combustion gas is combusted in the internal space (also called combustion space). At least one combustion improver supply hole 12a is formed in the combustion part 12 at a communication part to the other end part 11B of the cylindrical base part 11. When a plurality of combustion improver supply holes 12a are formed, it is preferable that they are maintained at equal angular intervals from each other.
保炎器状の保持部１３は、筒状基部１１の他端部１１Ｂ
の内周面に対して連設されており、燃焼ガスを燃焼部１
２の内部空間に向けて供給するための所望数の燃焼ガス
供給孔１３ａが周縁部に所望の角度間隔をおいて形成さ
れ、かつ本発明にかかるスパークロッド３０の先端部（
すなわちスパークロッド本体３１１ を絶縁層１４を介
して保持するための保持孔１３ｂを中心部に有している
。The flame holder-shaped holding part 13 is located at the other end 11B of the cylindrical base 11.
It is connected to the inner circumferential surface of the combustion part 1, and the combustion gas is
A desired number of combustion gas supply holes 13a for supplying combustion gas to the internal space of the spark rod 30 according to the present invention are formed at a desired angular interval on the peripheral edge thereof (
That is, a holding hole 13b for holding the spark rod body 311 via the insulating layer 14 is provided in the center.
金属バイブ並は、開口端部２１Ａに対し保炎器■の筒状
基部１１の一端部１１Ａが挿入して取付けられた金属パ
イプ本体２１と、金属パイプ本体２１の開口端部２１Ａ
の周面に形成されたネジ孔２１ａに螺入されたとき先端
部が緩衝部材１１ｂを押圧して係止凹部１１ａに係入さ
れる固定ネジ２２と、金属パイプ本体２１の基部２１Ｂ
に対して開口されており燃焼ガス供給源（図示せず）か
ら燃焼ガスを供給するための燃焼ガス供給管２３と、金
属パイプ本体２１の基部２１Ｂに対して形成されており
本発明にかかるスパークロッド並の取付部材３５を適宜
に （たとえば螺合することによって）取付けるための
取付孔２４とを包有している。A metal vibrator or the like has a metal pipe main body 21 attached by inserting one end 11A of the cylindrical base 11 of the flame holder (2) into the open end 21A, and an open end 21A of the metal pipe main body 21.
A fixing screw 22 whose tip presses the buffer member 11b and engages in the locking recess 11a when screwed into the screw hole 21a formed on the circumferential surface of the metal pipe body 21, and a base 21B of the metal pipe body 21.
A combustion gas supply pipe 23 for supplying combustion gas from a combustion gas supply source (not shown) is opened to the combustion gas supply pipe 23, and a spark pipe according to the present invention is formed to the base 21B of the metal pipe body 21. It includes a mounting hole 24 for appropriately mounting a rod-like mounting member 35 (for example, by screwing).
本発明にかかるスパークロッド旦のスパークロッド本体
３１は、保炎器１０の筒状基部１１の内部空間を介して
延長されたのち、その先端部３１ａが燃焼部１２の内部
空間（すなわち燃焼空間）に対して突出されている。The spark rod main body 31 according to the present invention is extended through the internal space of the cylindrical base 11 of the flame stabilizer 10, and then the tip end 31a of the spark rod main body 31 is connected to the internal space of the combustion section 12 (i.e., the combustion space). It stands out against.
パ 噛な びに 立 や
更に、第１図を参照しつつ、本発明にかかるスパークロ
ッドの一実施例について、その製造要領を簡略に説明す
る。Furthermore, with reference to FIG. 1, a manufacturing procedure for an embodiment of the spark rod according to the present invention will be briefly described.
本発明にかかるスパークロッド却のスパークロッド本体
３１は、３〜２５重量部の珪化クロムと３〜２５重量部
の酸化アルミニウムと０〜６重量部の炭素と残部の炭化
珪素とを互いに配合してなる導電性セラミックス材料を
周知の要領で処理して成形体を形成し、その成形体を不
活性ガス雰囲気下で１７００〜２１００℃の温度で焼結
することにより、作製される。The spark rod main body 31 of the spark rod according to the present invention is made by blending together 3 to 25 parts by weight of chromium silicide, 3 to 25 parts by weight of aluminum oxide, 0 to 6 parts by weight of carbon, and the balance silicon carbide. The conductive ceramic material is processed in a well-known manner to form a molded body, and the molded body is sintered at a temperature of 1700 to 2100° C. in an inert gas atmosphere.
珪化クロムの配合量が３〜２５重量部とされている根拠
は、３重量部未満では焼結体すなわちスパークロッド本
体３１の電気比抵抗が十分に低下せず、また２５重量部
を超えると焼結体すなわちスパークロッド本体３１の機
械的強度が低下してしまい破損し易くなることにある。The reason why the amount of chromium silicide is 3 to 25 parts by weight is that if it is less than 3 parts by weight, the electrical resistivity of the sintered body, that is, the spark rod body 31, will not be sufficiently reduced, and if it exceeds 25 parts by weight, it will not sinter. The mechanical strength of the assembly, that is, the spark rod main body 31 is reduced, making it easy to break.
酸化アルミニウムの配合量が３〜２５重量部とされてい
る根拠は、３重量部未満では焼結性が悪化してしまい焼
結体すなわちスパークロッド本体３１の機械的強度を確
保できず、また２５重量部を超えると焼結体すなわちス
パークロッド本体３１の機械的強度が低下してしまい破
損し易くなることにある。酸化アルミニウムは、必ずし
も粉末として添加する必要がなく、アルミニウムアルコ
キシド有機酸塩などとして添加し焼結までに酸化アルミ
ニウムに変換すればよい。The reason why the amount of aluminum oxide is 3 to 25 parts by weight is that if it is less than 3 parts by weight, the sinterability will deteriorate and the mechanical strength of the sintered body, that is, the spark rod body 31 cannot be ensured. If the amount exceeds the weight part, the mechanical strength of the sintered body, that is, the spark rod body 31 will decrease, making it more likely to be damaged. Aluminum oxide does not necessarily need to be added as a powder, but may be added as an aluminum alkoxide organic acid salt or the like and converted to aluminum oxide before sintering.
炭素の配合量が０〜６重量部とされている根拠は、［ｉ
）炭素を添加しな（でも焼結体すなわちスパークロッド
本体３１を形成できるが、６重量部以下の炭素を添加す
れば焼結性を向上でき焼結体すなわちスパークロッド本
体３１の機械的強度確保でき、またｆｉｉ） ６重量部
を超えた炭素を添加すると焼結性が却って悪化し耐酸化
性も低下してしまうことにある。炭素は、炭化度の高い
樹脂（たとえばフェノール樹脂）として添加することが
好ましい。The basis for the content of carbon being 0 to 6 parts by weight is [i
) The sintered body, that is, the spark rod body 31 can be formed without adding carbon (although the sintered body, that is, the spark rod body 31 can be formed, if 6 parts by weight or less of carbon is added, the sinterability can be improved and the mechanical strength of the sintered body, that is, the spark rod body 31 can be ensured) Also, fii) If more than 6 parts by weight of carbon is added, the sinterability will deteriorate and the oxidation resistance will also decrease. It is preferable that carbon is added as a resin with a high degree of carbonization (for example, a phenol resin).
焼結温度が１７００〜２１００℃とされている根拠は、
（ｉｔ １７００℃未満では焼結体すなわちスパークロ
ッド本体３１の機械的強度を確保できず、また（１１）
２１００℃を超えると焼結体すなわちスパークロッド本
体３１の機械的強度が低下してしまい破損し易くなるこ
とにある。The reason why the sintering temperature is 1700-2100℃ is as follows.
(If it is less than 1700°C, the mechanical strength of the sintered body, that is, the spark rod body 31 cannot be ensured, and (11)
If the temperature exceeds 2100° C., the mechanical strength of the sintered body, that is, the spark rod body 31 decreases, making it easy to break.
本発明にかかるスパークロッド凹の継手部材３２は、通
常、適宜の耐熱性金属導電体で形成されたパイプを適宜
の長さに切断し、一端部から所望の距離まで内周面を研
削し、他端部から所望の距離まで内周面を研削して雌ネ
ジを形成することによって、作製される。The spark rod concave joint member 32 according to the present invention is usually made by cutting a pipe made of a suitable heat-resistant metal conductor to a suitable length, and grinding the inner peripheral surface to a desired distance from one end. It is produced by grinding the inner peripheral surface to a desired distance from the other end to form a female thread.
本発明にかかるスパークロッド邦のスパークロッド保持
体３３は、高靭性の金属導電体で形成された棒体もしく
は管体の先端部に雄ネジを形成し、基端部に給電端子３
６を形成し、基端部の近傍周面に対し絶縁層３４を介し
て金属パイプＵへの取付部材３５を配設することによっ
て、作製される。The spark rod holder 33 of the spark rod according to the present invention has a rod or tube made of a highly tough metal conductor with a male screw formed at its tip, and a power supply terminal 3 at its base end.
6, and a mounting member 35 for attaching to the metal pipe U is provided on the circumferential surface near the base end via an insulating layer 34.
本発明にかかるスパークロッド四は、スパークロッド本
体３１と継手部材３２とを、たとえば、スパークロッド
本体３１の基端部３１ｂに活性金属ロウを巻き付けて継
手部材３２の一端部へ挿入して加熱処理することにより
、互いに連結する。そののち、継手部材３２の他端部が
、スパークロッド保持体３３の先端部３３ａに螺合など
によって連結される。スパークロッド保持体３３の基端
部３３ｂの周面には、予め絶縁層３４を介して取付部材
３５を配設しておく。In the spark rod 4 according to the present invention, the spark rod main body 31 and the joint member 32 are heat-treated by, for example, wrapping active metal solder around the base end 31b of the spark rod main body 31 and inserting it into one end of the joint member 32. By doing so, they are connected to each other. Thereafter, the other end of the joint member 32 is connected to the tip 33a of the spark rod holder 33 by screwing or the like. A mounting member 35 is previously provided on the circumferential surface of the base end 33b of the spark rod holder 33 with an insulating layer 34 interposed therebetween.
保炎器１０は、適宜の導電性セラミックス材料を周知の
要領で処理して成形体を形成し、その成形体を周知の要
領で焼結することにより作製されたのち、その筒状基部
１１の一端部１１Ａ周面に対して緩衝部材１１ｂを配置
しかつ先端面および段部端面に対して燃焼ガスの漏出を
防止するために耐熱性接着剤（これにより接着剤層ｌｉ
ｅ、ｌｉｄが形成される）を配置した状態で金属パイプ
本体２１の開口端部２１Ａに挿入される。The flame stabilizer 10 is manufactured by processing a suitable conductive ceramic material in a well-known manner to form a molded body, and sintering the molded body in a well-known manner. The buffer member 11b is disposed on the circumferential surface of the one end 11A, and a heat-resistant adhesive is applied to the distal end surface and the stepped end surface to prevent combustion gas from leaking.
e, a lid is formed) is inserted into the open end 21A of the metal pipe main body 21.
金属パイプ本体２１のネジ孔２１ａに対して固定ネジ２
２を螺入することにより、その先端部で緩衝部材工比を
押圧して係止凹部１１ａに係入せしめる。Fixing screw 2 to screw hole 21a of metal pipe body 21
By screwing in the buffer member 2, the tip of the buffer member is pressed against the buffer member so as to fit into the locking recess 11a.
そののち、本発明にかかるスパークロッド且を、その先
端部（すなわちスパークロッド本体３１の先端部３１ａ
）から金属バイブ跋の取付孔２４に対して挿入し、保炎
器ｌＯの保持部１３に形成された保持孔１３ｂに対して
挿入する。そののち、本発明にかかるスパークロッド廷
は、取付部材３５を取付孔２４に対して適宜に取付ける
ことによって、固定される。Thereafter, the spark rod according to the present invention is removed from its tip (i.e., the tip 31a of the spark rod body 31).
) into the mounting hole 24 of the metal vibrator, and insert it into the holding hole 13b formed in the holding part 13 of the flame stabilizer IO. Thereafter, the spark rod according to the present invention is fixed by appropriately attaching the attachment member 35 to the attachment hole 24.
以上により、本発明にかかるスパークロッド３０は、保
炎器■に対して取付けられる。As described above, the spark rod 30 according to the present invention is attached to the flame stabilizer (2).
ユ！五興Ω作■１
加えて、第１図を参照しつつ、本発明にかかるスパーク
ロッドの一実施例について、その作用を詳細に説明する
。Yu! By Goko Ω ■1 In addition, with reference to FIG. 1, the operation of an embodiment of the spark rod according to the present invention will be explained in detail.
保炎器■は、燃焼ガス供給管２３によって燃焼ガス供給
源から矢印Ａ＋で示すごと（供給されたのち矢印Ａ２で
示すごとく案内された燃焼ガスを、金属パイプ本体２１
の開口端部２１Ａから受は取り筒状基部１１によって保
持部材１３まで案内したのち、保持部材１３の周縁部に
形成された燃焼ガス供給孔１３ａを介して矢印Ａ、で示
すごとく燃焼部１２の燃焼空間に対して供給する。The flame stabilizer ■ is a metal pipe main body 21 in which combustion gas is guided as shown by an arrow A+ from a combustion gas supply source through a combustion gas supply pipe 23 (after being supplied, as shown by an arrow A2).
After the receiver is guided from the open end 21A of the combustion section 12 to the holding member 13 by the cylindrical base 11, it is fed to the combustion section 12 through the combustion gas supply hole 13a formed at the peripheral edge of the holding member 13 as shown by the arrow A. Supply to the combustion space.
燃焼部１２の燃焼空間では、燃焼ガスが、助燃剤供給孔
１２ａから矢印Ｂで示すごとく与えられた助・燃剤（た
とえば燃焼空気）と混合されたのち、本発明にかかるス
パークロッド３０の先端部すなわちスパークロッド本体
３１と燃焼部１２の内周面との間で発生される火花放電
によって点火されて燃焼せしめられる。In the combustion space of the combustion section 12, the combustion gas is mixed with a combustion promoter (for example, combustion air) provided as shown by the arrow B from the combustion promoter supply hole 12a, and then the tip of the spark rod 30 according to the present invention is mixed with the fuel. That is, it is ignited and combusted by a spark discharge generated between the spark rod main body 31 and the inner circumferential surface of the combustion section 12.
・ユ且庄■工
併せて、本発明にかかるスパークロッドの一実施例につ
いて、その構成および作用効果の理解を助けるために、
具体的な数値などを挙げて説明する。・In order to help understand the structure and operation and effect of one embodiment of the spark rod according to the present invention,
This will be explained using specific numerical values.
！ｎｎ上
上径が２．８ ｍｍで外径が４闘であるステンレス鋼（
日本工業規格５ＵＳ３１０）製の金属パイプを、長さ２
２ｍｍに切断し、その一端部より１０ｍｍの距離まで内
周面を研削して内径を３．２ｍｍとし、かっ他端部より
１０ｍｍの距離まで内周面を研削して谷径が３ｍｍでピ
ッチが（１，５ｍｍの雌ネジを形成することにより、継
手部材を作製した。! nn Stainless steel with an upper diameter of 2.8 mm and an outer diameter of 4mm (
Japanese Industrial Standard 5US310) metal pipe, length 2
Cut it into 2 mm pieces, grind the inner circumferential surface to a distance of 10 mm from one end to give an inner diameter of 3.2 mm, and grind the inner circumferential surface to a distance of 10 mm from the other end so that the root diameter is 3 mm and the pitch is (A joint member was produced by forming a female thread of 1.5 mm.
これに対し、平均粒径０．５μｍの炭化珪素粉末７９ｇ
が、平均粒径３．０μｍの珪化クロム粉末５ｇと炭化度
５０重量％のフェノール樹脂８ｇを溶解したアセトン溶
液１５０＋ｎｌとの添加ののち、アルミナ製のポットミ
ル（すなわちアルミナ製のポットおよびボール）を用い
て１２０時間にわたって撹拌混合された。撹拌混合物は
、乾燥により溶媒が除去されたのち６０メツシユの篩を
用いて造粒され、造粒粉とされた。造粒粉には、ボット
ミルがアルミナ製であったために、そのポット器壁およ
びボールから剥落して混入された酸化アルミニウムが約
１２重量部だけ包有されていた。造粒粉は、常温静水圧
プレスによって成形され、直径が４ｍｍで長さが２６０
ｍｍの棒状成形体とされた。棒状成形体は、グラファイ
ト容器に収容され、アルゴン雰囲気下において１９００
℃の温度で焼結されることにより、直径が約３．２ ｍ
ｍで長さが約２１０ｍｍの焼結体とされた。焼結体は、
両端部が切断されて直径が約３．２闘で長さが２００ｍ
ｍのスパークロッド本体とされた。ちなみに、焼結体す
なわちスパークロッド本体の相対密度、電気比抵抗およ
び曲げ強さ（常温すなわち室温下における３点曲げの強
さ；以下同様）は、第１表に示されているとおりであっ
た。In contrast, 79 g of silicon carbide powder with an average particle size of 0.5 μm
However, after adding 5 g of chromium silicide powder with an average particle size of 3.0 μm and 150+ nl of an acetone solution in which 8 g of phenolic resin with a degree of carbonization of 50% by weight was dissolved, an alumina pot mill (that is, an alumina pot and ball) was used. The mixture was stirred and mixed for 120 hours. After the solvent was removed by drying, the stirred mixture was granulated using a 60-mesh sieve to obtain granulated powder. Since the bot mill was made of alumina, the granulated powder contained about 12 parts by weight of aluminum oxide that had fallen off from the pot wall and balls. The granulated powder is molded by isostatic pressing at room temperature, and has a diameter of 4 mm and a length of 260 mm.
It was made into a rod-shaped molded body of mm. The rod-shaped molded body was housed in a graphite container and heated at 1900 °C under an argon atmosphere.
By being sintered at a temperature of °C, the diameter is approximately 3.2 m.
The sintered body was made into a sintered body with a length of about 210 mm. The sintered body is
With both ends cut off, the diameter is approximately 3.2 mm and the length is 200 m.
The main body of the spark rod was M. Incidentally, the relative density, electrical resistivity, and bending strength (three-point bending strength at room temperature; the same shall apply hereinafter) of the sintered body, that is, the spark rod body, were as shown in Table 1. .
スパークロッド本体の基端部は、長さ１０ｍｍの位置ま
で周面が研削され外径が３ｍｍとされ、幅が１０ｍｍで
肉厚が０．０５ｍｍであるシート状の活性銀ロウを二重
に巻き付けたのち、継手部材の一端部に挿入した。スパ
ークロッド本体は、基端部を継手部材に挿入した状態で
、カーボンケース内に収容され、真空炉内において約１
０−’ｍｍＨｇの雰囲気下で９００℃の温度に５時間保
持された。これにまり、スパークロッド本体は、継手部
材と結合され、継手部材付スパークロッド本体とされた
。ちなみに、活性銀ロウの組成は、銀６７重量部、銅３
０重量部およびチタン３重量部であった。The proximal end of the spark rod body has its circumferential surface ground to a length of 10 mm, with an outer diameter of 3 mm, and a sheet-shaped activated silver solder with a width of 10 mm and a wall thickness of 0.05 mm is wrapped twice. After that, it was inserted into one end of the joint member. The spark rod body is housed in a carbon case with its base end inserted into the joint member, and is heated for about 1 hour in a vacuum furnace.
The temperature was maintained at 900°C for 5 hours under an atmosphere of 0-'mmHg. Accordingly, the spark rod main body was combined with the joint member to form a spark rod main body with a joint member. By the way, the composition of activated silver wax is 67 parts by weight of silver and 3 parts by weight of copper.
0 parts by weight and 3 parts by weight of titanium.
継手部材付スパークロッド本体は、その継手部材の他端
部に対し予めステンレス鋼で形成されたスパークロッド
保持体の先端部を螺合して連結することにより、スパー
クロッドとされた。The spark rod body with a joint member was made into a spark rod by screwing and connecting the tip of a spark rod holder previously formed of stainless steel to the other end of the joint member.
スパークロッドは、保炎器に組込まれたのち、ラジアン
トチューブの点火装置として使用された。すなわち、ス
パークロッドは、燃焼ガスとして天然ガスを採用し助燃
剤として空気を採用しかつ燃焼炉内の温度を１１５０℃
に保持しつつ３ケ月にわたって連続使用された。スパー
クロッドは、燃焼ガスおよび助燃剤の供給ならびに給電
を停止し、燃焼炉内の温度が自然冷却によって室温とな
るのを待って、ラジアントチューブから取出された保炎
器から取り外された。The spark rod was incorporated into a flame holder and then used as an ignition device for the radiant tube. In other words, the spark rod uses natural gas as the combustion gas, air as the combustion improver, and maintains the temperature inside the combustion furnace at 1150°C.
It was used continuously for 3 months while maintaining the temperature. The spark rod was removed from the flame stabilizer taken out from the radiant tube after stopping the supply of combustion gas and combustion aid as well as the power supply and waiting for the temperature inside the combustion furnace to reach room temperature due to natural cooling.
スパークロッドは、スパークロッド本体およびスパーク
ロッド保持体と継手部材との間の連結状態を観察したと
ころ、異常が全く認められなかった。When the connection state between the spark rod body, the spark rod holder, and the joint member was observed, no abnormality was found in the spark rod.
１鑑１
平均粒径０，５μｍの炭化珪素粉末７４ｇが、平均粒径
３０μｍの珪化クロム粉末１０ｇと炭化度５０重量％の
フェノール樹脂８ｇを溶解したアセトン溶液１５０ｍ１
との添加ののち、アルミナ製のボットミル（すなわちア
ルミナ製のポットおよびボール）を用いて１２０時間に
わたって撹拌混合された。View 1 150 ml of an acetone solution in which 74 g of silicon carbide powder with an average particle size of 0.5 μm, 10 g of chromium silicide powder with an average particle size of 30 μm, and 8 g of phenolic resin with a degree of carbonization of 50% by weight are dissolved.
After addition, the mixture was stirred and mixed for 120 hours using an alumina bot mill (ie, alumina pot and bowl).
撹拌混合物は、乾燥により溶媒が除去されたのち６０メ
ツシユの篩を用いて造粒され、造粒粉とされた。造粒粉
には、ボットミルがアルミナ製であったために、そのポ
ット器壁およびボールから剥落して混入された酸化アル
ミニウムが約１２重量部だけ包有されていた。After the solvent was removed by drying, the stirred mixture was granulated using a 60-mesh sieve to obtain granulated powder. Since the bot mill was made of alumina, the granulated powder contained about 12 parts by weight of aluminum oxide that had fallen off from the pot wall and balls.
造粒粉は、常温静水圧プレスによって成形され、直径が
４１で長さが２６０ｍｍの棒状成形体とされた。The granulated powder was molded by isostatic pressing at room temperature to form a rod-shaped molded body with a diameter of 41 mm and a length of 260 mm.
棒状成形体は、グラファイト容器に収容され、アルゴン
雰囲気下において１９００℃の温度で焼結されることに
より、直径が約３．２ｍｍで長さが約２１０ｍｍの焼結
体とされた。焼結体は、両端部が切断されて直径が約３
．２ｎ＋ｍで長さが２００ｍｍのスパークロッド本体と
された。ちなみに、−焼結体すなわちスパークロッド本
体の相対密度、電気比抵抗および曲げ強さは、第１表に
示されているとおりであった。The rod-shaped molded body was placed in a graphite container and sintered at a temperature of 1900° C. in an argon atmosphere, resulting in a sintered body having a diameter of about 3.2 mm and a length of about 210 mm. The sintered body is cut at both ends and has a diameter of approximately 3 mm.
．． The spark rod body was 2n+m and 200mm in length. Incidentally, the relative density, electrical resistivity, and bending strength of the sintered body, ie, the spark rod body, were as shown in Table 1.
スパークロッド本体は、実施例１と同様に、継手部材お
よびスパークロッド保持体に取付けられたのち、スパー
クロッドとして保炎器に組み込まれラジアントチューブ
の点火装置として使用された。As in Example 1, the spark rod body was attached to a joint member and a spark rod holder, and then incorporated into a flame stabilizer as a spark rod and used as an ignition device for a radiant tube.
このときも、スパークロッドは、スパークロッド本体お
よびスパークロッド保持体と継手部材との間の連結状態
を観察したところ、異常が全く認められなかった。At this time as well, no abnormality was found in the spark rod when the connection state between the spark rod main body, the spark rod holder, and the joint member was observed.
塞胤丞旦
平均粒径０．５μｍの炭化珪素粉末６９ｇが、平均粒径
３，０μｍの珪化クロム粉末１５ｇと炭化度５０重量％
のフェノール樹脂８ｇを溶解したアセトン溶液１５０ｍ
１との添加ののち、アルミナ製のポットミル（すなわち
アルミナ製のポットおよびボール）を用いて１２０時間
にわたって撹拌混合された。69 g of silicon carbide powder with an average particle size of 0.5 μm, 15 g of chromium silicide powder with an average particle size of 3.0 μm and carbonization degree of 50% by weight
150ml of acetone solution containing 8g of phenolic resin
After addition of 1, the mixture was stirred and mixed for 120 hours using an alumina pot mill (that is, an alumina pot and bowl).
撹拌混合物は、乾燥により溶媒が除去されたのち６０メ
ツシユの篩を用いて造粒され、造粒粉とされた。造粒粉
には、ボットミルがアルミナ製であったために、そのポ
ット器壁およびボールから剥落して混入された酸化アル
ミニウムが約１２重量部だけ包有されていた。After the solvent was removed by drying, the stirred mixture was granulated using a 60-mesh sieve to obtain granulated powder. Since the bot mill was made of alumina, the granulated powder contained about 12 parts by weight of aluminum oxide that had fallen off from the pot wall and balls.
造粒粉は、常温静水圧プレスによって成形され、直径が
４２１ＴｌｌＴｌで長さが２５０ｍｍの棒状成形体とさ
れた。The granulated powder was molded by isostatic pressing at room temperature to form a rod-shaped molded body with a diameter of 421TllTl and a length of 250mm.
棒状成形体は、グラファイト容器に収容され、アルゴン
雰囲気下において１９００℃の温度で焼結されることに
より、直径が約３．３開で長さが約２２０１の焼結体と
された。焼結体は、両端部が切断されて直径が約３．３
ｍｍで長さが２００開のスパークロッド本体とされた。The rod-shaped molded body was placed in a graphite container and sintered at a temperature of 1900° C. in an argon atmosphere, resulting in a sintered body having a diameter of about 3.3 mm and a length of about 220 mm. The sintered body is cut at both ends and has a diameter of approximately 3.3 mm.
The spark rod body had a length of 200 mm.
ちなみに、焼結体すなわちスパークロッド本体の相対密
度、電気比抵抗および曲げ強さは、第１表に示されてい
るとおりであった。Incidentally, the relative density, electrical resistivity, and bending strength of the sintered body, that is, the spark rod body, were as shown in Table 1.
スパークロッド本体は、実施例１と同様に、継手部材お
よびスパークロッド保持体に取付けられたのち、スパー
クロッドとして保炎器に組み込まれラジアントチューブ
の点火装置として使用された。As in Example 1, the spark rod body was attached to a joint member and a spark rod holder, and then incorporated into a flame stabilizer as a spark rod and used as an ignition device for a radiant tube.
このときも、スパークロッドは、スパークロッド本体お
よびスパークロッド保持体と継手部材との間の連結状態
を観察したところ、異常が全く認められなかった。At this time as well, no abnormality was found in the spark rod when the connection state between the spark rod main body, the spark rod holder, and the joint member was observed.
！施丞Ａ
平均粒径０．５ＬＬｍの炭化珪素粉末６４ｇが、平均粒
径３．Ｏｕｍの珪化クロム粉末２０ｇと炭化度５０重量
％のフェノール樹脂８ｇを溶解したアセトン溶液１５０
ｍ１との添加ののち、アルミナ製のボットミル（すなわ
ちアルミナ製のポットおよびボール）を用いて１２０時
間にわたって撹拌混合された。! Application A: 64 g of silicon carbide powder with an average particle size of 0.5 LLm has an average particle size of 3. 150 g of an acetone solution containing 20 g of Oum's chromium silicide powder and 8 g of phenolic resin with a degree of carbonization of 50% by weight.
After addition with m1, the mixture was stirred and mixed for 120 hours using an alumina bot mill (ie, alumina pot and bowl).
撹拌混合物は、乾燥により溶媒が除去されたのち６０メ
ツシユの篩を用いて造粒され、造粒粉とされた。造粒粉
には、ボットミルがアルミナ製であったために、そのポ
ット器壁およびボールから剥落して混入された酸化アル
ミニウムが約１２重量部だけ包有されていた。After the solvent was removed by drying, the stirred mixture was granulated using a 60-mesh sieve to obtain granulated powder. Since the bot mill was made of alumina, the granulated powder contained about 12 parts by weight of aluminum oxide that had fallen off from the pot wall and balls.
造粒粉は、常温静水圧プレスによって成形され、直径が
４ｍｍで長さが２６Ｏｎ＋ｍの棒状成形体とされた。棒
状成形体は、グラファイト容器に収容され、アルゴン雰
囲気下において１９００℃の温度で焼結されることによ
り、直径が約３．２ｍｍで長さが約２１０關・の焼結体
とされた。焼結体は、両端部が切断されて直径が約３．
２ ｍｍで長さが２００ｍｍのスパークロッド本体とさ
れた。ちなみに、焼結体すなわちスパークロッド本体の
相対密度、１を見比抵抗および曲げ強さは、第１表に示
されているとおりであった。The granulated powder was molded by isostatic pressing at room temperature to form a rod-shaped molded body with a diameter of 4 mm and a length of 26 On+m. The rod-shaped compact was placed in a graphite container and sintered at a temperature of 1900° C. in an argon atmosphere, resulting in a sintered body with a diameter of about 3.2 mm and a length of about 210 cm. The sintered body is cut at both ends and has a diameter of about 3.
The spark rod body was 2 mm and the length was 200 mm. Incidentally, the relative density, specific resistance, and bending strength of the sintered body, that is, the spark rod body, were as shown in Table 1.
スパークロッド本体は、実施例１と同様に、継手部材お
よびスパークロッド保持体に取付けられたのち、スパー
クロッドとして保炎器に組み込まれラジアントチューブ
の点火装置として使用された。As in Example 1, the spark rod body was attached to a joint member and a spark rod holder, and then incorporated into a flame stabilizer as a spark rod and used as an ignition device for a radiant tube.
このときも、スパークロッドは、スパークロッド本体お
よびスパークロッド保持体と継手部材との間の連結状態
を観察したところ、異常が全く認められなかった。At this time as well, no abnormality was found in the spark rod when the connection state between the spark rod main body, the spark rod holder, and the joint member was observed.
！五豊ｉ
平均粒径０．５μｍの炭化珪素粉末７８ｇが、平均粒径
３．０μｍの珪化クロム粉末Ｌｏｇと酢酸ビニル４ｇを
溶解したアセトン溶液１５０ｍ１との添加ののち、アル
ミナ類のポットミル（すなわちアルミナ類のポットおよ
びボール）を用いて１２０時間にわたって撹拌混合され
た。! Gotoyoi After adding 78 g of silicon carbide powder with an average particle size of 0.5 μm to 150 ml of an acetone solution in which chromium silicide powder Log with an average particle size of 3.0 μm and 4 g of vinyl acetate was dissolved, alumina pot mill (i.e. alumina The mixture was stirred and mixed for 120 hours using a similar pot and bowl.
撹拌混合物は、乾燥により溶媒が除去されたのち６０メ
ツシユの篩を用いて造粒され、造粒粉とされた。造粒粉
には、ボットミルがアルミナ類であったために、そのポ
ット器壁およびボールから剥落して混入された酸化アル
ミニウムが約１２重量部だけ包有されていた。After the solvent was removed by drying, the stirred mixture was granulated using a 60-mesh sieve to obtain granulated powder. Since the bot mill was made of alumina, the granulated powder contained about 12 parts by weight of aluminum oxide that had fallen off from the pot wall and balls.
造粒粉は、常温静水圧プレスによって成形され、直径が
４．ｍｍで長さが２６０ｍｍの棒状成形体とされた。棒
状成形体は、グラファイト容器に収容され、アルゴン雰
囲気下において１９００℃の温度で焼結されることによ
り、直径が約３．２ｍｍで長さが約２１０ｍｍの焼結体
とされた。焼結体は、両端部が切断されて直径が約３．
２關で長さが２１７（１ｍｍのスパークロッド本体とさ
れた。ちなみに、焼結体すなわちスパークロッド本体の
相対密度、電気比抵抗および曲げ強さは、第１表に示さ
れているとおりであった。The granulated powder is molded by isostatic pressing at room temperature and has a diameter of 4. It was made into a rod-shaped molded body with a length of 260 mm. The rod-shaped molded body was placed in a graphite container and sintered at a temperature of 1900° C. in an argon atmosphere, resulting in a sintered body having a diameter of about 3.2 mm and a length of about 210 mm. The sintered body is cut at both ends and has a diameter of about 3.
The length of the spark rod body was 217 mm (1 mm).Incidentally, the relative density, electrical resistivity, and bending strength of the sintered body, that is, the spark rod body, are as shown in Table 1. Ta.
スパークロッド本体は、実施例１と同様に、継手部材お
よびスパークロッド保持体に取付けられたのち、スパー
クロッドとして保炎器に組み込まれラジアントチューブ
の点火装置として使用された。As in Example 1, the spark rod body was attached to a joint member and a spark rod holder, and then incorporated into a flame stabilizer as a spark rod and used as an ignition device for a radiant tube.
このときも、スパークロッドは、スパークロッド本体お
よびスパークロッド保持体と継手部材との間の連結状態
を観察したところ、異常が全く認められなかった。At this time as well, no abnormality was found in the spark rod when the connection state between the spark rod main body, the spark rod holder, and the joint member was observed.
比較±１
平均粒径０．５μｍの炭化珪素粉末８４ｇが、炭化度５
０重量％のフェノール樹脂８ｇを溶解したアセトン溶液
１５０ｍ１との添加ののち、アルミナ類のボットミル（
すなわちアルミナ類のポットおよびボール）を用いて１
２０時間にわたって撹拌混合された。Comparison ±1 84g of silicon carbide powder with an average particle size of 0.5μm has a carbonization degree of 5
After adding 150 ml of acetone solution containing 8 g of 0% by weight phenolic resin, alumina bot mill (
1 using alumina pots and balls)
The mixture was stirred and mixed for 20 hours.
撹拌混合物は、乾燥により溶媒が除去されたのち６０メ
ツシユの篩を用いて造粒され、造粒粉とされた。造粒粉
には、ボットミルがアルミナ類であったために、そのポ
ット器壁およびボールから剥落して混入された酸化アル
ミニウムが約１２重量部だけ包有されていた。After the solvent was removed by drying, the stirred mixture was granulated using a 60-mesh sieve to obtain granulated powder. Since the bot mill was made of alumina, the granulated powder contained about 12 parts by weight of aluminum oxide that had fallen off from the pot wall and balls.
造粒粉は、常温静水圧プレスによって成形され、直径が
４ｍｍで長さが２６０ｍｍの棒状成形体とされた。棒状
成形体は、グラファイト容器に収容され、アルゴン雰囲
気下において１９００℃の温度で焼結されることにより
、直径が約３．２ｍｍで長さが約２１０ｍｍの焼結体と
された。The granulated powder was molded by a room temperature isostatic press to form a rod-shaped molded body with a diameter of 4 mm and a length of 260 mm. The rod-shaped molded body was placed in a graphite container and sintered at a temperature of 1900° C. in an argon atmosphere, resulting in a sintered body having a diameter of about 3.2 mm and a length of about 210 mm.
焼結体の相対密度、電気比抵抗および曲げ強さは、第１
表に示されているとおりであり、特に電気比抵抗が大き
くスパークロッド本体の材質として不適当であった。The relative density, electrical resistivity, and bending strength of the sintered body are
As shown in the table, the electrical resistivity was particularly large, making it unsuitable as a material for the spark rod body.
工較廻遣
平均粒径０５μｍの炭化珪素粉末５４ｇが、平均粒径３
．Ｏｕｍの珪化クロム粉末３０ｇと炭化度５０重量％の
フェノール樹脂８ｇを溶解したアセトン溶液１５０ｍ１
との添加ののち、アルミナ類のボットミル（すなわちア
ルミナ類のポットおよびボール）を用いて１２０時間に
わたって撹拌混合された。54 g of silicon carbide powder with an average particle size of 05 μm was mixed with an average particle size of 3
．． 150 ml of an acetone solution containing 30 g of Oum's chromium silicide powder and 8 g of phenolic resin with a degree of carbonization of 50% by weight.
After addition, the mixture was stirred and mixed for 120 hours using an alumina bot mill (ie, an alumina pot and bowl).
撹拌混合物は、乾燥により溶媒が除去されたのち６０メ
ツシユの篩を用いて造粒され、造粒粉とされた。造粒粉
には、ボットミルがアルミナ類であったために、そのポ
ット器壁およびボールから剥落して混入された酸化アル
ミニウムが約１２重量部だけ包有されていた。After the solvent was removed by drying, the stirred mixture was granulated using a 60-mesh sieve to obtain granulated powder. Since the bot mill was made of alumina, the granulated powder contained about 12 parts by weight of aluminum oxide that had fallen off from the pot wall and balls.
造粒粉は、常温静水圧プレスによって成形され、直径が
４ｍｍで長さが２６０ｍｍの棒状成形体とされた。棒状
成形体は、グラファイト容器に収容され、アルゴン雰囲
気下において１９００℃の温度で焼結されることにより
、直径が約３．２ｍｍで長さが約２１０ｍｍの焼結体と
された。The granulated powder was molded by a room temperature isostatic press to form a rod-shaped molded body with a diameter of 4 mm and a length of 260 mm. The rod-shaped molded body was placed in a graphite container and sintered at a temperature of 1900° C. in an argon atmosphere, resulting in a sintered body having a diameter of about 3.2 mm and a length of about 210 mm.
焼結体の相対密度、！見比抵抗および曲げ強さは、第１
表に示されているとおりであり、特に曲げ強さが小さく
スパークロッド本体の材質として不適当であった。Relative density of sintered body,! The specific resistance and bending strength are
As shown in the table, the bending strength was particularly low, making it unsuitable as a material for the spark rod body.
ユ支形丞り
なお、上述においては、継手部材３２とスパークロッド
保持体３３とが螺合によって連結されているが、本発明
は、これに限定されるものではなく、他の適宜の要領で
連結される場合も包摂している。Note that in the above description, the joint member 32 and the spark rod holder 33 are connected by screwing, but the present invention is not limited to this, and may be implemented in any other suitable manner. It also includes cases where they are connected.
（３）発明の効果
上述より明らかなように、本発明にかかる第１のスパー
クロッドは、上述の［問題点の解決手段］に開示したご
とく、スパークロッド本体が３〜２５重量部の珪化クロ
ムと３〜２５重量部の酸化アルミニウムと残部の炭化珪
素とを互いに配合してなる導電性セラミックス材料を不
活性ガス雰囲気下で１７００〜２１００℃の温度で焼結
することにより作製されているので、
（ｉ）燃焼ガスの燃焼に伴なって発生される熱量が増加
し高温となっても劣化を抑制できる効果
を有し、ひいては
（ｉｉｌ耐用寿命を遷延できる効果
を有する。(3) Effects of the Invention As is clear from the above description, the first spark rod according to the present invention has a spark rod body containing 3 to 25 parts by weight of chromium silicide, as disclosed in the above-mentioned [Means for Solving Problems]. It is produced by sintering a conductive ceramic material made of a mixture of 3 to 25 parts by weight of aluminum oxide and the remainder silicon carbide at a temperature of 1700 to 2100°C in an inert gas atmosphere. (i) It has the effect of suppressing deterioration even when the amount of heat generated due to combustion of combustion gas increases and becomes high temperature, and has the effect of prolonging the useful life.
本発明にかかる第２のスパークロッドは、上述の［問題
点の解決手段］に明示したごとく、スパークロッド本体
が３〜２５重量部の珪化クロムと３〜２５重量部の酸化
アルミニウムと残部の炭化珪素とを互いに配合してなる
導電性セラミックス材料を不活性ガス雰囲気下でＩ ７
ｆ）（１〜２１００℃の温度で焼結することにより作製
されているので、第１のスパークロッドと同様に、上述
の（ｉｌ （ｉｉｌの効果を有する。As clearly stated in the above-mentioned [Means for solving the problem], the second spark rod according to the present invention has a spark rod body consisting of 3 to 25 parts by weight of chromium silicide, 3 to 25 parts by weight of aluminum oxide, and the remainder being carbonized. A conductive ceramic material made by blending silicon with I7 in an inert gas atmosphere.
f) (Because it is produced by sintering at a temperature of 1 to 2100°C, it has the effect of (il (iil) described above, similar to the first spark rod.
第１′図は、本発明にがかる保炎器の一実施例を示すた
めの断面図である。
■・・・・・・・・・・・・・・保炎器１１・・・・・
・・・・・・・筒状基部１１Ａ・・・・・・・・一端部
１１Ｂ・・・・・・・・他端部
１１ａ・・・・・・・・係止凹部
１１ｂ・・・・・・・・緩衝部材
１１ｃ、 ｌｉｄ・・・・接着剤層
１２・・・・・・・・・・・・燃焼部
１２ａ・・・・・・・・助燃剤供給孔
１３・・・・・・・・・・・・保持部
１３ａ・・・・ ・燃焼ガス供給孔
１３ｂ・・・・・・・保持孔
１４・・・・・・・・・・・絶縁層
２０・・・・・・・・・・・金属パイプ２１・・・・・
・・・・・金属パイプ本体２１Ａ・・・・・・・開口端
部
２１Ｂ・・・・・・・基部
２１ａ・・・・・・・ネジ孔
２２・・・・・・・・・・・・固定ネジ２３・・・・・
・・・・・・燃焼ガス供給管２４・・・・・・・・・・
・取付孔
３０・・・・・・・・・・・・・スパークロッド３１・
・・・・・・・・・・・スパークロッド本体３２・・・
・・・・・・・・・継手部材３３・・・・・・・・・・
・・スパークロッド保持体３４・・・・・・・・・・・
・絶縁層FIG. 1' is a sectional view showing an embodiment of a flame stabilizer according to the present invention. ■・・・・・・・・・・・・・・・Flame holder 11・・・・・・
...... Cylindrical base 11A... One end 11B... Other end 11a... Locking recess 11b... ...Buffer member 11c, lid...Adhesive layer 12...Combustion part 12a...Combustion aid supply hole 13... ...... Holding portion 13a... - Combustion gas supply hole 13b... Holding hole 14... Insulating layer 20... ...Metal pipe 21...
...Metal pipe body 21A...Open end 21B...Base 21a...Screw hole 22...・Fixing screw 23...
...... Combustion gas supply pipe 24 ......
・Mounting hole 30・・・・・・・・・・・・Spark rod 31・
......Spark rod body 32...
......Joint member 33...
・・Spark rod holder 34・・・・・・・・・・・
・Insulating layer
Claims (2)
ロッド保持体の先端部に対し導電性セラミックス材料製
のスパークロッド本体が取外可能に取付けられたスパー
クロッドにおいて、スパークロッド本体が３〜２５重量
部の珪化クロムと３〜２５重量部の酸化アルミニウムと
残部の炭化珪素とを互いに配合してなる導電性セラミッ
クス材料を不活性ガス雰囲気下で１７００〜２１００℃
の温度で焼結することにより作製されてなることを特徴
とするスパークロッド。(1) In a spark rod in which a spark rod body made of a conductive ceramic material is removably attached to the tip of a spark rod holder formed of a high-toughness metal conductor, the spark rod body has a diameter of 3 to 25 mm. A conductive ceramic material made by blending parts by weight of chromium silicide, 3 to 25 parts by weight of aluminum oxide, and the remainder silicon carbide is heated at 1700 to 2100°C under an inert gas atmosphere.
A spark rod characterized in that it is manufactured by sintering at a temperature of .
ロッド保持体の先端部に対し導電性セラミックス材料製
のスパークロッド本体が取外可能に取付けられたスパー
クロッドにおいて、スパークロッド本体が３〜２５重量
部の珪化クロムと３〜２５重量部の酸化アルミニウムと
６重量部以下の炭素と残部の炭化珪素とを互いに配合し
てなる導電性セラミックス材料を不活性ガス雰囲気下で
１７００〜２１００℃の温度で焼結することにより作製
されてなることを特徴とするスパークロッド。(2) In a spark rod in which a spark rod body made of a conductive ceramic material is removably attached to the tip of a spark rod holder formed of a high-toughness metal conductor, the spark rod body has a diameter of 3 to 25 mm. A conductive ceramic material formed by mixing parts by weight of chromium silicide, 3 to 25 parts by weight of aluminum oxide, 6 parts by weight or less of carbon, and the remainder silicon carbide is heated at a temperature of 1700 to 2100°C under an inert gas atmosphere. A spark rod characterized in that it is manufactured by sintering.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2102527A JP2913201B2 (en) | 1990-04-18 | 1990-04-18 | Spark rod |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2102527A JP2913201B2 (en) | 1990-04-18 | 1990-04-18 | Spark rod |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH042076A true JPH042076A (en) | 1992-01-07 |
| JP2913201B2 JP2913201B2 (en) | 1999-06-28 |
Family
ID=14329794
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2102527A Expired - Fee Related JP2913201B2 (en) | 1990-04-18 | 1990-04-18 | Spark rod |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2913201B2 (en) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US20130249379A1 (en) * | 2008-08-28 | 2013-09-26 | Federal-Mogul Ignition Company | Ceramic electrode, ignition device therewith and methods of construction thereof |
| US9231381B2 (en) | 2008-08-28 | 2016-01-05 | Federal-Mogul Ignition Company | Ceramic electrode including a perovskite or spinel structure for an ignition device and method of manufacturing |
-
1990
- 1990-04-18 JP JP2102527A patent/JP2913201B2/en not_active Expired - Fee Related
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US20130249379A1 (en) * | 2008-08-28 | 2013-09-26 | Federal-Mogul Ignition Company | Ceramic electrode, ignition device therewith and methods of construction thereof |
| US8901805B2 (en) * | 2008-08-28 | 2014-12-02 | Federal-Mogul Ignition Company | Ceramic electrode, ignition device therewith and methods of construction thereof |
| US9231381B2 (en) | 2008-08-28 | 2016-01-05 | Federal-Mogul Ignition Company | Ceramic electrode including a perovskite or spinel structure for an ignition device and method of manufacturing |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2913201B2 (en) | 1999-06-28 |
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|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |