JPH042076A - スパークロッド - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 Ｉｌ１発明の目的 ［産業上の利用分野］ 本発明は、高靭性の金属導電体によって形成されたスパ
ークロッド保持体の先端部に対し導電性セラミックス材
料製のスパークロッド本体が取外可能に取付けられたス
パークロッドに関し、特に、スパークロッド本体が３〜
２５重量部の珪化クロムと３〜２５重量部の酸化アルミ
ニウムと０〜６重量部の炭素と残部の炭化珪素とを互い
に配合してなる導電性セラミックス材料を不活性ガス雰
囲気下で１７００〜２１００℃の温度で焼結することに
より作製されてなるスパークロッドに関するものである
。

［従来の技術］ 従来、この種のスパークロッドとしては、当初、鉄−ク
ロム−アルミニウム系合金（たとえばガブリウス社製の
゛°カンタル”）などの金属導電体によって全体が形成
されてなるものが提案されていたが、（ｉ）燃焼ガスの
燃焼に伴なって発生される熱量が増加してラジアントチ
ューブないし燃焼炉内が高温となるにつれ、酸化に伴う
消耗あるいはクリープに伴う彎曲などの劣化が短期間に
増大してしまう欠点があり、ひいては（ｉｉｌ耐用寿命
が短縮されてしまう欠点があり、また（ｉｉｉ）酸化に
伴う消耗あるいはクリープに伴う彎曲などの劣化に際し
全体を交換しなければならず材料効率を改善できない欠
点があったので、昨今では、これらの欠点を除去する目
的で、先端部（以下°°スパークロッド本体”という）
を導電性セラミックス材料で形成しておき、継手部材を
介して基端部（以下“スパークロッド保持体゛という）
に対し取外可能に連結してなるものが提案されるように
なった・ ［解決すべき問題点コ しかしながら、従来のスパークロッドでは、スパークロ
ッド本体が導電性セラミックス材料で形成されるように
なってきたが、燃焼ガスの燃焼に伴なって発生される熱
量の増加に十分に対応できず、依然として、ｆｉｌ酸化
に伴う消耗あるいはクリープに伴う彎曲などの劣化が短
期間に増大してしまう欠点があり、ひいてはｆｉｉ）耐
用寿命が短縮されてしまう欠点があり、またｆｉｉｉ）
酸化に伴う消耗あるいはクリープに伴う彎曲などの劣化
に際し頻繁と交換しなければならず材料効率を改善でき
ない欠点があった。

そこで、本発明は、これらの欠点を除去すべく、スパー
クロッド本体が３〜２５重量部の珪化クロムと３〜２５
重量部の酸化アルミニウムと０〜６重量部の炭素と残部
の炭化珪素とを互いに配合してなる導電性セラミックス
材料を不活性ガス雰囲気下で１７００〜２１００℃の温
度で焼結することにより作製されてなるスパークロッド
を提供せんとするものである。

（２１発明の構成 ｃ問題点の解決手段］ 本発明により提供される問題点の第１の解決手段は、 「高靭性の金属導電体によって形成されたスパークロッ
ド保持体の先端部に対し導電性セラミックス材料製のス
パークロッド本体が取外可能に取付けられたスパークロ
ッドにおいて、スパークロッド本体が３〜２５重量部の
珪化クロムと３〜２５重量部の酸化アルミニウムと残部
の炭化珪素とを互いに配合してなる導電性セラミックス
材料を不活性ガス雰囲気下で１７００〜２１００℃の温
度で焼結することにより作製されてなることを特徴とす
るスパークロッド」 である。

本発明により提供される問題点の第２の解決手段は、 「高靭性の金属導電体によって形成されたスパークロッ
ド保持体の先端部に対し導電性セラミックス材料製のス
パークロッド本体が取外可能に取付けられたスパークロ
ッドにおいて、スパークロッド本体が３〜２５重量部の
珪化クロムと３〜２５重量部の酸化アルミニウムと６重
量部以下の炭素と残部の炭化珪素とを互いに配合してな
る導電性セラミックス材料を不活性ガス雰囲気下で１７
００〜２１００℃の温度で焼結することにより作製され
てなることを特徴とするスパークロッド」 である。

［作用］ 本発明にかかる第１のスパークロッドは、上述のＥ問題
点の解決手段］に明示したごとく、スパークロッド本体
が３〜２５重量部の珪化クロムと３〜２５重量部の酸化
アルミニウムと残部の炭化珪素とを互いに配合してなる
導電性セラミックス材料を不活性ガス雰囲気下で１７０
０〜２１００℃の温度で焼結することにより作製されて
いるので、（１）燃焼ガスの燃焼に伴なって発生される
熱量が増加し高温となっても劣化を抑制する作用 をなし、ひいては ｆｉｉｌ耐用寿命を遷延する作用 をなす。

本発明にかがる第２のスパークロッドは、上述の［問題
点の解決手段］に明示したごとく、スパークロッド本体
が３〜２５重量部の珪化クロムと３〜２５重量部の酸化
アルミニウムと６重量部以下の炭素と残部の炭化珪素と
を互いに配合してなる導電性セラミックス材料を不活性
ガス雰囲気下で１７００〜２１００℃の温度で焼結する
ことにより作製されているので、第１のスパークロッド
と同様に、上述の（ｉｌ　（ｉｉ）の作用をなす。

［実施例］ 次に、本発明にかかるスパークロッドについて、その好
ましい実施例を挙げ、添付図面を参照しつつ、具体的に
説明する。ここでは、本発明にかかるスパークロッドに
関する構成ならびに作用効果の理解を促進する目的で、
本発明にかかるスパークロッドが取付けられる保炎器の
一例についても説明する。

工支施五Ω１滅工 まず、第１図を参照しつつ、本発明にかかるスパークロ
ッドの一実施例について、その構成を詳細に説明する。

３０は、本発明にかかるスパークロッドであって、３〜
２５重量部の珪化クロムと３〜２５重量部の酸化アルミ
ニウムと０〜６重量部と残部の炭化珪素とを互いに配合
してなる導電性セラミックス材料によって後述のごとく
形成されており先端部３１ａが放電領域として機能する
スパークロッド本体３１と、一端部がスパークロッド本
体３１の基端部３１ｂに対して連結されており適宜の耐
熱性金属導電体（たとえば耐熱合金もしくはステンレス
鋼など）によって形成された継手部材３２と、継手部材
３２の他端部に対して先端部３３ａが適宜に連結（たと
えば螺合；以下この場合について主として説明する）さ
れスパークロッド本体３１の保持手段ならびにスパーク
ロッド本体３１への給電手段として機能しており高靭性
の金属導電体（たとえばステンレス鋼、銅あるいは真蹟
など）によって形成されたスパークロッド保持体３３と
５スパ一クロツド保持体３３の基端部３３ｂの近傍周面
に配設された絶縁層３４と、絶縁層３４の周囲に配設さ
れておりスパークロッド保持体３３を後述の金属バイブ
２０に対して適宜に保持するための取付部材３５と、ス
パークロッド保持体３３の基端部３３ｂに対して形成さ
れており給電線（図示せず）を接続するための給電端子
３６とを備えている。

■は、本発明にかかるスパークロッド並が取付けられる
保炎器であって、適宜の導電性セラミックス材料によっ
て形成されており後述の金属パイプ２０の開口端部に取
付けられる筒状基部１１と、適宜の導電性セラミックス
材料によって形成されており筒状基部１１に対して一体
に形成された燃焼部１２と、適宜の導電性セラミックス
材料によって形成されており筒状基部１１に対して一体
に形成された保持部１３とを備えている。ちなみに、保
炎器用は、適宜の導電性セラミックス材料（たとえば炭
化珪素質複合材料など）を周知の要領で成形したのち成
形体を焼結することによって作製すればよく、シリコン
などの耐熱材料が含浸されておれば好ましい。保炎器匹
は、特に、スパークロッド本体３１を形成するために使
用された導電性セラミックス材料と同一の導電性セラミ
ックス材料を用いて作製することが好ましい。

保炎器朋の筒状基部１１は、一端部１１Ａで後述の金属
バイブ２０に包有された金属パイプ本体２１の開口端部
２１Ａに対し挿入して取付けられており、金属パイプ本
体２１の開口端部２１Ａから与えられた燃焼ガス（たと
えば天然ガス）を他端部１１Ｂに向けて案内している。

筒状基部１１は、所望により、一端部１１Ａの肉厚が削
減されている。筒状基部１１の一端部１１Ａは、金属パ
イプ本体２１の開口端部２１Ａに挿入して取付けられた
とき、固定ネジ２２の先端部を係入して安定化するため
に、その周面に対し少なくとも１つの係止凹部（係止孔
であってもよい）　ｌｌａが形成されている。筒状基部
１１の一端部１１Ａの周面には、固定ネジ２２の先端部
による固定を安定化する目的で、所望により、銅フィル
ムなどの緩衝部材１１ｂを配置してもよい。筒状基部１
１の一端部１１Ａには、燃焼ガスの漏出を防止する目的
で、耐熱性接着剤からなる接着剤層１１ｃ、ｌｉｄを金
属パイプ本体２１との間の導電路を遮断しない範囲内で
形成してもよい。

保炎器■の燃焼部１２は、筒状基部１１の他端部１１Ｂ
に対して連設されており、その内部空間（燃焼空間とも
いう）で燃焼ガスが燃焼せしめられる。燃焼部１２には
、筒状基部１１の他端部１１Ｂへの連絡部に対して少な
くとも１つの助燃剤供給孔１２ａが形成されている。助
燃剤供給孔１２ａは、複数形成される場合、互いに等角
度間隔を保持せしめられていることが好ましい。

保炎器状の保持部１３は、筒状基部１１の他端部１１Ｂ
の内周面に対して連設されており、燃焼ガスを燃焼部１
２の内部空間に向けて供給するための所望数の燃焼ガス
供給孔１３ａが周縁部に所望の角度間隔をおいて形成さ
れ、かつ本発明にかかるスパークロッド３０の先端部（
すなわちスパークロッド本体３１１　を絶縁層１４を介
して保持するための保持孔１３ｂを中心部に有している
。

金属バイブ並は、開口端部２１Ａに対し保炎器■の筒状
基部１１の一端部１１Ａが挿入して取付けられた金属パ
イプ本体２１と、金属パイプ本体２１の開口端部２１Ａ
の周面に形成されたネジ孔２１ａに螺入されたとき先端
部が緩衝部材１１ｂを押圧して係止凹部１１ａに係入さ
れる固定ネジ２２と、金属パイプ本体２１の基部２１Ｂ
に対して開口されており燃焼ガス供給源（図示せず）か
ら燃焼ガスを供給するための燃焼ガス供給管２３と、金
属パイプ本体２１の基部２１Ｂに対して形成されており
本発明にかかるスパークロッド並の取付部材３５を適宜
に　（たとえば螺合することによって）取付けるための
取付孔２４とを包有している。

本発明にかかるスパークロッド旦のスパークロッド本体
３１は、保炎器１０の筒状基部１１の内部空間を介して
延長されたのち、その先端部３１ａが燃焼部１２の内部
空間（すなわち燃焼空間）に対して突出されている。

パ　噛な　びに　立　や 更に、第１図を参照しつつ、本発明にかかるスパークロ
ッドの一実施例について、その製造要領を簡略に説明す
る。

本発明にかかるスパークロッド却のスパークロッド本体
３１は、３〜２５重量部の珪化クロムと３〜２５重量部
の酸化アルミニウムと０〜６重量部の炭素と残部の炭化
珪素とを互いに配合してなる導電性セラミックス材料を
周知の要領で処理して成形体を形成し、その成形体を不
活性ガス雰囲気下で１７００〜２１００℃の温度で焼結
することにより、作製される。

珪化クロムの配合量が３〜２５重量部とされている根拠
は、３重量部未満では焼結体すなわちスパークロッド本
体３１の電気比抵抗が十分に低下せず、また２５重量部
を超えると焼結体すなわちスパークロッド本体３１の機
械的強度が低下してしまい破損し易くなることにある。

酸化アルミニウムの配合量が３〜２５重量部とされてい
る根拠は、３重量部未満では焼結性が悪化してしまい焼
結体すなわちスパークロッド本体３１の機械的強度を確
保できず、また２５重量部を超えると焼結体すなわちス
パークロッド本体３１の機械的強度が低下してしまい破
損し易くなることにある。酸化アルミニウムは、必ずし
も粉末として添加する必要がなく、アルミニウムアルコ
キシド有機酸塩などとして添加し焼結までに酸化アルミ
ニウムに変換すればよい。

炭素の配合量が０〜６重量部とされている根拠は、［ｉ
）炭素を添加しな（でも焼結体すなわちスパークロッド
本体３１を形成できるが、６重量部以下の炭素を添加す
れば焼結性を向上でき焼結体すなわちスパークロッド本
体３１の機械的強度確保でき、またｆｉｉ）　６重量部
を超えた炭素を添加すると焼結性が却って悪化し耐酸化
性も低下してしまうことにある。炭素は、炭化度の高い
樹脂（たとえばフェノール樹脂）として添加することが
好ましい。

焼結温度が１７００〜２１００℃とされている根拠は、
（ｉｔ　１７００℃未満では焼結体すなわちスパークロ
ッド本体３１の機械的強度を確保できず、また（１１）
２１００℃を超えると焼結体すなわちスパークロッド本
体３１の機械的強度が低下してしまい破損し易くなるこ
とにある。

本発明にかかるスパークロッド凹の継手部材３２は、通
常、適宜の耐熱性金属導電体で形成されたパイプを適宜
の長さに切断し、一端部から所望の距離まで内周面を研
削し、他端部から所望の距離まで内周面を研削して雌ネ
ジを形成することによって、作製される。

本発明にかかるスパークロッド邦のスパークロッド保持
体３３は、高靭性の金属導電体で形成された棒体もしく
は管体の先端部に雄ネジを形成し、基端部に給電端子３
６を形成し、基端部の近傍周面に対し絶縁層３４を介し
て金属パイプＵへの取付部材３５を配設することによっ
て、作製される。

本発明にかかるスパークロッド四は、スパークロッド本
体３１と継手部材３２とを、たとえば、スパークロッド
本体３１の基端部３１ｂに活性金属ロウを巻き付けて継
手部材３２の一端部へ挿入して加熱処理することにより
、互いに連結する。そののち、継手部材３２の他端部が
、スパークロッド保持体３３の先端部３３ａに螺合など
によって連結される。スパークロッド保持体３３の基端
部３３ｂの周面には、予め絶縁層３４を介して取付部材
３５を配設しておく。

保炎器１０は、適宜の導電性セラミックス材料を周知の
要領で処理して成形体を形成し、その成形体を周知の要
領で焼結することにより作製されたのち、その筒状基部
１１の一端部１１Ａ周面に対して緩衝部材１１ｂを配置
しかつ先端面および段部端面に対して燃焼ガスの漏出を
防止するために耐熱性接着剤（これにより接着剤層ｌｉ
ｅ、ｌｉｄが形成される）を配置した状態で金属パイプ
本体２１の開口端部２１Ａに挿入される。

金属パイプ本体２１のネジ孔２１ａに対して固定ネジ２
２を螺入することにより、その先端部で緩衝部材工比を
押圧して係止凹部１１ａに係入せしめる。

そののち、本発明にかかるスパークロッド且を、その先
端部（すなわちスパークロッド本体３１の先端部３１ａ
）から金属バイブ跋の取付孔２４に対して挿入し、保炎
器ｌＯの保持部１３に形成された保持孔１３ｂに対して
挿入する。そののち、本発明にかかるスパークロッド廷
は、取付部材３５を取付孔２４に対して適宜に取付ける
ことによって、固定される。

以上により、本発明にかかるスパークロッド３０は、保
炎器■に対して取付けられる。

ユ！五興Ω作■１ 加えて、第１図を参照しつつ、本発明にかかるスパーク
ロッドの一実施例について、その作用を詳細に説明する
。

保炎器■は、燃焼ガス供給管２３によって燃焼ガス供給
源から矢印Ａ＋で示すごと（供給されたのち矢印Ａ２で
示すごとく案内された燃焼ガスを、金属パイプ本体２１
の開口端部２１Ａから受は取り筒状基部１１によって保
持部材１３まで案内したのち、保持部材１３の周縁部に
形成された燃焼ガス供給孔１３ａを介して矢印Ａ、で示
すごとく燃焼部１２の燃焼空間に対して供給する。

燃焼部１２の燃焼空間では、燃焼ガスが、助燃剤供給孔
１２ａから矢印Ｂで示すごとく与えられた助・燃剤（た
とえば燃焼空気）と混合されたのち、本発明にかかるス
パークロッド３０の先端部すなわちスパークロッド本体
３１と燃焼部１２の内周面との間で発生される火花放電
によって点火されて燃焼せしめられる。

・ユ且庄■工 併せて、本発明にかかるスパークロッドの一実施例につ
いて、その構成および作用効果の理解を助けるために、
具体的な数値などを挙げて説明する。

！ｎｎ上 上径が２．８　ｍｍで外径が４闘であるステンレス鋼（
日本工業規格５ＵＳ３１０）製の金属パイプを、長さ２
２ｍｍに切断し、その一端部より１０ｍｍの距離まで内
周面を研削して内径を３．２ｍｍとし、かっ他端部より
１０ｍｍの距離まで内周面を研削して谷径が３ｍｍでピ
ッチが（１，５ｍｍの雌ネジを形成することにより、継
手部材を作製した。

これに対し、平均粒径０．５μｍの炭化珪素粉末７９ｇ
が、平均粒径３．０μｍの珪化クロム粉末５ｇと炭化度
５０重量％のフェノール樹脂８ｇを溶解したアセトン溶
液１５０＋ｎｌとの添加ののち、アルミナ製のポットミ
ル（すなわちアルミナ製のポットおよびボール）を用い
て１２０時間にわたって撹拌混合された。撹拌混合物は
、乾燥により溶媒が除去されたのち６０メツシユの篩を
用いて造粒され、造粒粉とされた。造粒粉には、ボット
ミルがアルミナ製であったために、そのポット器壁およ
びボールから剥落して混入された酸化アルミニウムが約
１２重量部だけ包有されていた。造粒粉は、常温静水圧
プレスによって成形され、直径が４ｍｍで長さが２６０
ｍｍの棒状成形体とされた。棒状成形体は、グラファイ
ト容器に収容され、アルゴン雰囲気下において１９００
℃の温度で焼結されることにより、直径が約３．２　ｍ
ｍで長さが約２１０ｍｍの焼結体とされた。焼結体は、
両端部が切断されて直径が約３．２闘で長さが２００ｍ
ｍのスパークロッド本体とされた。ちなみに、焼結体す
なわちスパークロッド本体の相対密度、電気比抵抗およ
び曲げ強さ（常温すなわち室温下における３点曲げの強
さ；以下同様）は、第１表に示されているとおりであっ
た。

スパークロッド本体の基端部は、長さ１０ｍｍの位置ま
で周面が研削され外径が３ｍｍとされ、幅が１０ｍｍで
肉厚が０．０５ｍｍであるシート状の活性銀ロウを二重
に巻き付けたのち、継手部材の一端部に挿入した。スパ
ークロッド本体は、基端部を継手部材に挿入した状態で
、カーボンケース内に収容され、真空炉内において約１
０−’ｍｍＨｇの雰囲気下で９００℃の温度に５時間保
持された。これにまり、スパークロッド本体は、継手部
材と結合され、継手部材付スパークロッド本体とされた
。ちなみに、活性銀ロウの組成は、銀６７重量部、銅３
０重量部およびチタン３重量部であった。

継手部材付スパークロッド本体は、その継手部材の他端
部に対し予めステンレス鋼で形成されたスパークロッド
保持体の先端部を螺合して連結することにより、スパー
クロッドとされた。

スパークロッドは、保炎器に組込まれたのち、ラジアン
トチューブの点火装置として使用された。すなわち、ス
パークロッドは、燃焼ガスとして天然ガスを採用し助燃
剤として空気を採用しかつ燃焼炉内の温度を１１５０℃
に保持しつつ３ケ月にわたって連続使用された。スパー
クロッドは、燃焼ガスおよび助燃剤の供給ならびに給電
を停止し、燃焼炉内の温度が自然冷却によって室温とな
るのを待って、ラジアントチューブから取出された保炎
器から取り外された。

スパークロッドは、スパークロッド本体およびスパーク
ロッド保持体と継手部材との間の連結状態を観察したと
ころ、異常が全く認められなかった。

１鑑１ 平均粒径０，５μｍの炭化珪素粉末７４ｇが、平均粒径
３０μｍの珪化クロム粉末１０ｇと炭化度５０重量％の
フェノール樹脂８ｇを溶解したアセトン溶液１５０ｍ１
との添加ののち、アルミナ製のボットミル（すなわちア
ルミナ製のポットおよびボール）を用いて１２０時間に
わたって撹拌混合された。

撹拌混合物は、乾燥により溶媒が除去されたのち６０メ
ツシユの篩を用いて造粒され、造粒粉とされた。造粒粉
には、ボットミルがアルミナ製であったために、そのポ
ット器壁およびボールから剥落して混入された酸化アル
ミニウムが約１２重量部だけ包有されていた。

造粒粉は、常温静水圧プレスによって成形され、直径が
４１で長さが２６０ｍｍの棒状成形体とされた。

棒状成形体は、グラファイト容器に収容され、アルゴン
雰囲気下において１９００℃の温度で焼結されることに
より、直径が約３．２ｍｍで長さが約２１０ｍｍの焼結
体とされた。焼結体は、両端部が切断されて直径が約３
．２ｎ＋ｍで長さが２００ｍｍのスパークロッド本体と
された。ちなみに、−焼結体すなわちスパークロッド本
体の相対密度、電気比抵抗および曲げ強さは、第１表に
示されているとおりであった。

スパークロッド本体は、実施例１と同様に、継手部材お
よびスパークロッド保持体に取付けられたのち、スパー
クロッドとして保炎器に組み込まれラジアントチューブ
の点火装置として使用された。

このときも、スパークロッドは、スパークロッド本体お
よびスパークロッド保持体と継手部材との間の連結状態
を観察したところ、異常が全く認められなかった。

塞胤丞旦 平均粒径０．５μｍの炭化珪素粉末６９ｇが、平均粒径
３，０μｍの珪化クロム粉末１５ｇと炭化度５０重量％
のフェノール樹脂８ｇを溶解したアセトン溶液１５０ｍ
１との添加ののち、アルミナ製のポットミル（すなわち
アルミナ製のポットおよびボール）を用いて１２０時間
にわたって撹拌混合された。

撹拌混合物は、乾燥により溶媒が除去されたのち６０メ
ツシユの篩を用いて造粒され、造粒粉とされた。造粒粉
には、ボットミルがアルミナ製であったために、そのポ
ット器壁およびボールから剥落して混入された酸化アル
ミニウムが約１２重量部だけ包有されていた。

造粒粉は、常温静水圧プレスによって成形され、直径が
４２１ＴｌｌＴｌで長さが２５０ｍｍの棒状成形体とさ
れた。

棒状成形体は、グラファイト容器に収容され、アルゴン
雰囲気下において１９００℃の温度で焼結されることに
より、直径が約３．３開で長さが約２２０１の焼結体と
された。焼結体は、両端部が切断されて直径が約３．３
ｍｍで長さが２００開のスパークロッド本体とされた。

ちなみに、焼結体すなわちスパークロッド本体の相対密
度、電気比抵抗および曲げ強さは、第１表に示されてい
るとおりであった。

スパークロッド本体は、実施例１と同様に、継手部材お
よびスパークロッド保持体に取付けられたのち、スパー
クロッドとして保炎器に組み込まれラジアントチューブ
の点火装置として使用された。

このときも、スパークロッドは、スパークロッド本体お
よびスパークロッド保持体と継手部材との間の連結状態
を観察したところ、異常が全く認められなかった。

！施丞Ａ 平均粒径０．５ＬＬｍの炭化珪素粉末６４ｇが、平均粒
径３．Ｏｕｍの珪化クロム粉末２０ｇと炭化度５０重量
％のフェノール樹脂８ｇを溶解したアセトン溶液１５０
ｍ１との添加ののち、アルミナ製のボットミル（すなわ
ちアルミナ製のポットおよびボール）を用いて１２０時
間にわたって撹拌混合された。

撹拌混合物は、乾燥により溶媒が除去されたのち６０メ
ツシユの篩を用いて造粒され、造粒粉とされた。造粒粉
には、ボットミルがアルミナ製であったために、そのポ
ット器壁およびボールから剥落して混入された酸化アル
ミニウムが約１２重量部だけ包有されていた。

造粒粉は、常温静水圧プレスによって成形され、直径が
４ｍｍで長さが２６Ｏｎ＋ｍの棒状成形体とされた。棒
状成形体は、グラファイト容器に収容され、アルゴン雰
囲気下において１９００℃の温度で焼結されることによ
り、直径が約３．２ｍｍで長さが約２１０關・の焼結体
とされた。焼結体は、両端部が切断されて直径が約３．
２　ｍｍで長さが２００ｍｍのスパークロッド本体とさ
れた。ちなみに、焼結体すなわちスパークロッド本体の
相対密度、１を見比抵抗および曲げ強さは、第１表に示
されているとおりであった。

スパークロッド本体は、実施例１と同様に、継手部材お
よびスパークロッド保持体に取付けられたのち、スパー
クロッドとして保炎器に組み込まれラジアントチューブ
の点火装置として使用された。

このときも、スパークロッドは、スパークロッド本体お
よびスパークロッド保持体と継手部材との間の連結状態
を観察したところ、異常が全く認められなかった。

！五豊ｉ 平均粒径０．５μｍの炭化珪素粉末７８ｇが、平均粒径
３．０μｍの珪化クロム粉末Ｌｏｇと酢酸ビニル４ｇを
溶解したアセトン溶液１５０ｍ１との添加ののち、アル
ミナ類のポットミル（すなわちアルミナ類のポットおよ
びボール）を用いて１２０時間にわたって撹拌混合され
た。

撹拌混合物は、乾燥により溶媒が除去されたのち６０メ
ツシユの篩を用いて造粒され、造粒粉とされた。造粒粉
には、ボットミルがアルミナ類であったために、そのポ
ット器壁およびボールから剥落して混入された酸化アル
ミニウムが約１２重量部だけ包有されていた。

造粒粉は、常温静水圧プレスによって成形され、直径が
４．ｍｍで長さが２６０ｍｍの棒状成形体とされた。棒
状成形体は、グラファイト容器に収容され、アルゴン雰
囲気下において１９００℃の温度で焼結されることによ
り、直径が約３．２ｍｍで長さが約２１０ｍｍの焼結体
とされた。焼結体は、両端部が切断されて直径が約３．
２關で長さが２１７（１ｍｍのスパークロッド本体とさ
れた。ちなみに、焼結体すなわちスパークロッド本体の
相対密度、電気比抵抗および曲げ強さは、第１表に示さ
れているとおりであった。

スパークロッド本体は、実施例１と同様に、継手部材お
よびスパークロッド保持体に取付けられたのち、スパー
クロッドとして保炎器に組み込まれラジアントチューブ
の点火装置として使用された。

このときも、スパークロッドは、スパークロッド本体お
よびスパークロッド保持体と継手部材との間の連結状態
を観察したところ、異常が全く認められなかった。

比較±１ 平均粒径０．５μｍの炭化珪素粉末８４ｇが、炭化度５
０重量％のフェノール樹脂８ｇを溶解したアセトン溶液
１５０ｍ１との添加ののち、アルミナ類のボットミル（
すなわちアルミナ類のポットおよびボール）を用いて１
２０時間にわたって撹拌混合された。

撹拌混合物は、乾燥により溶媒が除去されたのち６０メ
ツシユの篩を用いて造粒され、造粒粉とされた。造粒粉
には、ボットミルがアルミナ類であったために、そのポ
ット器壁およびボールから剥落して混入された酸化アル
ミニウムが約１２重量部だけ包有されていた。

造粒粉は、常温静水圧プレスによって成形され、直径が
４ｍｍで長さが２６０ｍｍの棒状成形体とされた。棒状
成形体は、グラファイト容器に収容され、アルゴン雰囲
気下において１９００℃の温度で焼結されることにより
、直径が約３．２ｍｍで長さが約２１０ｍｍの焼結体と
された。

焼結体の相対密度、電気比抵抗および曲げ強さは、第１
表に示されているとおりであり、特に電気比抵抗が大き
くスパークロッド本体の材質として不適当であった。

工較廻遣 平均粒径０５μｍの炭化珪素粉末５４ｇが、平均粒径３
．Ｏｕｍの珪化クロム粉末３０ｇと炭化度５０重量％の
フェノール樹脂８ｇを溶解したアセトン溶液１５０ｍ１
との添加ののち、アルミナ類のボットミル（すなわちア
ルミナ類のポットおよびボール）を用いて１２０時間に
わたって撹拌混合された。

撹拌混合物は、乾燥により溶媒が除去されたのち６０メ
ツシユの篩を用いて造粒され、造粒粉とされた。造粒粉
には、ボットミルがアルミナ類であったために、そのポ
ット器壁およびボールから剥落して混入された酸化アル
ミニウムが約１２重量部だけ包有されていた。

造粒粉は、常温静水圧プレスによって成形され、直径が
４ｍｍで長さが２６０ｍｍの棒状成形体とされた。棒状
成形体は、グラファイト容器に収容され、アルゴン雰囲
気下において１９００℃の温度で焼結されることにより
、直径が約３．２ｍｍで長さが約２１０ｍｍの焼結体と
された。

焼結体の相対密度、！見比抵抗および曲げ強さは、第１
表に示されているとおりであり、特に曲げ強さが小さく
スパークロッド本体の材質として不適当であった。

ユ支形丞り なお、上述においては、継手部材３２とスパークロッド
保持体３３とが螺合によって連結されているが、本発明
は、これに限定されるものではなく、他の適宜の要領で
連結される場合も包摂している。

（３）発明の効果 上述より明らかなように、本発明にかかる第１のスパー
クロッドは、上述の［問題点の解決手段］に開示したご
とく、スパークロッド本体が３〜２５重量部の珪化クロ
ムと３〜２５重量部の酸化アルミニウムと残部の炭化珪
素とを互いに配合してなる導電性セラミックス材料を不
活性ガス雰囲気下で１７００〜２１００℃の温度で焼結
することにより作製されているので、 （ｉ）燃焼ガスの燃焼に伴なって発生される熱量が増加
し高温となっても劣化を抑制できる効果 を有し、ひいては （ｉｉｌ耐用寿命を遷延できる効果 を有する。

本発明にかかる第２のスパークロッドは、上述の［問題
点の解決手段］に明示したごとく、スパークロッド本体
が３〜２５重量部の珪化クロムと３〜２５重量部の酸化
アルミニウムと残部の炭化珪素とを互いに配合してなる
導電性セラミックス材料を不活性ガス雰囲気下でＩ　７
ｆ）（１〜２１００℃の温度で焼結することにより作製
されているので、第１のスパークロッドと同様に、上述
の（ｉｌ　（ｉｉｌの効果を有する。

【図面の簡単な説明】

第１′図は、本発明にがかる保炎器の一実施例を示すた
めの断面図である。 ■・・・・・・・・・・・・・・保炎器１１・・・・・
・・・・・・・筒状基部１１Ａ・・・・・・・・一端部 １１Ｂ・・・・・・・・他端部 １１ａ・・・・・・・・係止凹部 １１ｂ・・・・・・・・緩衝部材 １１ｃ、　ｌｉｄ・・・・接着剤層 １２・・・・・・・・・・・・燃焼部 １２ａ・・・・・・・・助燃剤供給孔 １３・・・・・・・・・・・・保持部 １３ａ・・・・　・燃焼ガス供給孔 １３ｂ・・・・・・・保持孔 １４・・・・・・・・・・・絶縁層 ２０・・・・・・・・・・・金属パイプ２１・・・・・
・・・・・金属パイプ本体２１Ａ・・・・・・・開口端
部 ２１Ｂ・・・・・・・基部 ２１ａ・・・・・・・ネジ孔 ２２・・・・・・・・・・・・固定ネジ２３・・・・・
・・・・・・燃焼ガス供給管２４・・・・・・・・・・
・取付孔 ３０・・・・・・・・・・・・・スパークロッド３１・
・・・・・・・・・・・スパークロッド本体３２・・・
・・・・・・・・・継手部材３３・・・・・・・・・・
・・スパークロッド保持体３４・・・・・・・・・・・
・絶縁層

Claims (2)

【特許請求の範囲】
1. （１）高靭性の金属導電体によって形成されたスパーク
   ロッド保持体の先端部に対し導電性セラミックス材料製
   のスパークロッド本体が取外可能に取付けられたスパー
   クロッドにおいて、スパークロッド本体が３〜２５重量
   部の珪化クロムと３〜２５重量部の酸化アルミニウムと
   残部の炭化珪素とを互いに配合してなる導電性セラミッ
   クス材料を不活性ガス雰囲気下で１７００〜２１００℃
   の温度で焼結することにより作製されてなることを特徴
   とするスパークロッド。
2. （２）高靭性の金属導電体によって形成されたスパーク
   ロッド保持体の先端部に対し導電性セラミックス材料製
   のスパークロッド本体が取外可能に取付けられたスパー
   クロッドにおいて、スパークロッド本体が３〜２５重量
   部の珪化クロムと３〜２５重量部の酸化アルミニウムと
   ６重量部以下の炭素と残部の炭化珪素とを互いに配合し
   てなる導電性セラミックス材料を不活性ガス雰囲気下で
   １７００〜２１００℃の温度で焼結することにより作製
   されてなることを特徴とするスパークロッド。