JPH04208911A

JPH04208911A - 大口径比ズームレンズ

Info

Publication number: JPH04208911A
Application number: JP2400203A
Authority: JP
Inventors: Haruo Sato; 治夫佐藤
Original assignee: Nikon Corp
Current assignee: Nikon Corp
Priority date: 1990-12-03
Filing date: 1990-12-03
Publication date: 1992-07-30
Anticipated expiration: 2015-08-14
Also published as: JP3077200B2

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】

［０００１１

【産業上の利用分野］本発明は最大画角が６０°を越え
る広画角を含む、所謂広角から準望遠までの比較的広い
変倍領域を有し、かつＦ２．８程度の口径を有するズー
ムレンズに関するものである。［０００２］【従来の技術】近年、ズーム変倍比が３倍程度で広角側
に変倍域の一端を有するレンズでＦナンバーがＦ３．５
より暗いレンズは種々提案されている。例えば、特開昭
５７１６８２０９号公報、特開昭５９−５７２１４号公
報等が知られている。又、この種のズームレンズにおい
て、大口径化を実現したものとして、特公昭４６−４３
０１９号公報が知られている。［０００３］

【発明が解決しようとする課題】上記特開昭５７−１６
８２０９号公報及び特開昭５９−５７２１４号公報で提
案されているズームレンズは、いずれも正負正正の４群
構成のズームレンズであり、基本的には、特徴のある屈
折力配置等により、コンパクト化と低コスト化が達成さ
れている。しかしながら、開放Ｆナンバーは比較的暗く
、そのまま大口径化を図ると、収差補正上の自由度が不
足するばかりか、各レンズが相互に機械的干渉してしま
う。［０００４］また、特公昭４６−４３０１９号公報で提
案されているズームレンズは、この種のズームレンズで
は唯一、開放ＦナンバーがＦ２．８と大口径比を有して
いる。しかしながら、収差補正が不十分で特にコマ収差の補正
及び変倍による収差変動が大きく、結像性能の点では不
十分であった。本発明は、上記の問題点を解決し、広角
を含みズーム変倍比が３倍程度でＦナンバーがＦ２．８
程度の高性能な大口径ズームレンズを提供することを目
的としている。［０００５］

【課題を解決するための手段】本発明は上記の目的を達
成するために、例えば図１に示す如く、物体側から順に
、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力
を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３
レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４
とを有し、前記第２レンズ群Ｏ２は、物体側より順に、
負の屈折力を持つ第１レンズ成分Ｇ２１と、正の屈折力
を持つ第２レンズ成分Ｇ２２と、負の屈折力を持つ第３
レンズ成分Ｇ２３と、正の屈折力を持つ第４レンズ成分
Ｇ２４とを有し、広角端から望遠端への変倍に際して、
前記第１レンズ群Ｇｌ、前記第３レンズ群Ｇ３及び前記
第４レンズ群Ｇ４はそれぞれ物体側へ移動し、以下の条
件を満足するようにしたものである。（１）　　−３≦ｆＧ２・ｈＧ２ｉ　／　ｆｔ≦−１，
７６但し、ｆＧｚ　：第２レンズ群Ｏ２の焦点距離、ｆ丁＝望遠端
における全系の焦点距離、ｈＧ２＊　　：望遠端におい
て軸上無限遠物点からの光線が第２レンズ群Ｏ２の最も
像側面の最周縁を通過した位置から光軸までの光線の高
さ、そして、上記の基本構成に基づいて、以下の条件を満足
することが好ましい。（２）　　　　４．９≦ｆＧａ　・ｈＧ３Ｆ／　ｈ　　
≦１１（３）　　　　１０．４≦ｆＧ４・ｈＧ４Ｆ／　
ｆｔ　≦１６．５（４）　　　　２≦ｆＧ＋／ｆＷ　≦
３但し、ｆＧ３：第３レンズ群Ｇ３の焦点距離、ｆＧ４：第４レ
ンズ群Ｇ４の焦点距離。ｈＧ：＋Ｆ：望遠端において軸上無限遠物点からの光線
が第３レンズ群Ｇ３の最も物体側面の最周縁を通過した
位置から光軸までの高さ、ｈＧ４ｐ　　：望遠端において軸上無限遠物点からの光
線が第４レンズ群Ｇ４の最も物体側面の最周縁を通過し
た位置から光軸までの高さ、ｆＧ＋　：第１レンズ群Ｇ１の焦点距離、ｆＷ：広角端
における全系の焦点距離、である。［０００６］

【作用】一般に正・負・正・正の４群構成を有するズー
ムレンズにおいて、特にズーム変倍比が３倍程度の標準
ズームレンズでは、開放ＦナンバーはＦ３．５〜Ｆ５．
６クラスのズームレンズが主流であり、本発明の如き開
放Ｆナンバーが変倍域全域Ｆ２．８程度のレンズは、殆
ど提案されていない。［０００７］一般に、この種のタイプのズームレンズの
第２レンズ群Ｇ２は、主に広角端での軸外収差の補正に
対して大きな役割を果たしていた。しかし、このズーム
レンズをそのまま大口径比化にするには、第２レンズ群
Ｇ２において、広角側での軸外収差ばかりか、望遠側で
の軸上収差に対する負担が大きくなる。特に、望遠側で
の球面収差及び下方コマ収差の補正は更に困難になり、
第２レンズ群の負担は増大する。したがって、第２レン
ズ群Ｇ２の収差補正上の自由度の中で、球面収差及び下
方コマ収差に対する寄与率を増せば、広角側での歪曲収
差、像面弯曲及び非点収差等の収差の補正が不十分にな
る。［０００８］そこで、本発明は、この様な収差補正上の
問題を克服するため（−最適な第２レンズ群の構成と、
これの最適な屈折力配置を見出した。すなわち、本発明
では、最適な屈折力配置のもとで、第２レンズ群Ｏ２は
、物体側から順に、負の屈折力を持つ第１レンズ成分Ｇ
２１と、正の屈折力を持つ第２レンズ成分Ｇ２２と、負
の屈折力を持つ第３レンズ成分Ｇ２３と、正の屈折力を
持つ第４レンズ成分Ｇ２４とを有する構成とした。［０００９］これにより、まず広角端での球面収差を最
も像側に位置する正の第４レンズ成分Ｇ２４で良好に補
正し、下方コマ収差及び歪曲収差は、第２レンズ群Ｇ２
内部の正の第２レンズ成分Ｇ２２で大きく軸外光線をは
ね上げることにより良好に補正している。また、望遠側
での球面収差の負担を、最も像側に位置する正の第４レ
ンズ成分Ｇ２４と、第２レンズ群Ｇ２内部の正の第２レ
ンズ成分Ｇ２２及び負の第３レンズＧ２３と、さらに第
２レンズ成分Ｇ２２と負の第３レンズ成分Ｇ２３との間
に形成される空気レンズによってバランス良く分担さて
、望遠側での球面収差を良好に補正している。［００１０１従って、本発明による第２レンズ群Ｇ２の
適切な屈折力配置と、特徴的な構成によって、大口径比
化を図っても、広角端での非点収差、像面弯曲、下方コ
マ収差、歪曲等の軸外収差をバランス良く補正し、望遠
端での球面収差と下方コマ収差を良好に補正することが
可能となった。以上の如く、本発明による大口径比ズー
ムレンズは、第２レンズ群Ｇ２の構成に特徴を有してお
り、この第２レンズ群Ｇ２を構成している負・正・負・
正の各レンズ成分が収差補正上重要な役割をしている。このため、第２レンズ群Ｏ２の屈折力配分が極めて重要
となる。［００１１１そこで、条件式（１）は、開放Ｆナンバー
の明るいレンズ系における第２レンズ群Ｏ２の全系に対
する最適な屈折力の関係を規定した条件である。条件式
（１）の下限を越えると、ある一定の口径比を有するレ
ンズにおいて第２レンズ群Ｇ２の負の焦点距離が全系の
焦点距離に比べ著しく大きくなる。このため、変倍によ
る第２レンズ群Ｏ２の移動量が著しく大きくなり、所望
の変倍比を得るには、レンズ群間の機械的な干渉を招き
、また第２レンズ群の厚肉化を招くので、結果的に全系
の大型化を招くことになる。反対に条件式（１）の上限
を越えると、ある一定の口径比を有するレンズ系におい
て、第２レンズ群の負の焦点距離が全系の焦点距離に対
して、著しく小さくなる。このため、特に、開放Ｆナン
バーの明るいレンズの場合、収差補正上の自由度の不足
によって、望遠側の球面収差が十分補正できなくなり、
変倍による収差移動も大きくなる。そこで、この球面収
差を良好に補正しようとすると、その他の収差補正上の
自由度が不足するため、結果的に下方コマ収差や非点収
差及び像面弯曲の補正が困難になる。また、第２レンズ
群Ｇ２の負の屈折力が強くなるため、ペッツバール和の
値が負の方向に移動し、これにより、非点収差及び像面
弯曲が悪化する。その結果、各レンズ群のレンズ枚数増
加、複雑化を招きレンズ系の大型化が避けられない。［００１２］また、レンズ系全体として少ないレンズ枚
数で構成しながら優れた結像性能を得るには、第２レン
ズ群Ｏ２、第３レンズ群Ｇ３及び第４レンズ群Ｇ４での
最適な屈折力配置をすることが望ましい。このとき、以
下の条件を満足することがより好ましい。（２）、　　　４．９≦ｆＧ３・ｈＧ３Ｆ／　ｆｒ　　
≦１１（３）　　　　１０．４≦ｆＧ４・ｈＧ４ｐ　／
　ｆｔ　≦１６．５（４）　　　　２≦ｆａｒ／ｆＷ　
≦３但し、ｆＧ３　：第３レンズ群Ｇ３の焦点距離、ｆＧ４：第４
レンズ群Ｇ４の焦点距離、ｈ＋、＋ｐ　　：望遠端にお
いて軸上無限遠物点からの光線が第３レンズ群Ｇ３の最
も物体側面の最周縁を通過した位置から光軸までの光線
の高さ、ｈＧ４ｐ　　：望遠端において軸上無限遠物点からの光
線が第４レンズ群Ｇ４の最も物体側面の最周縁を通過し
た位置から光軸までの光線の高さ、ｆＧ＋　：第１レンズ群Ｇ１の焦点距離、ｆＷ：広角端
における全系の焦点距離、である。［００１３１以下において条件式（２）〜（３）につい
て説明する。条件式（２）も上記条件式（１）と同様に
開放Ｆナンバーの明るいレンズ系における第３レンズ群
の全系に対する適切な屈折力の関係を規定する条件式で
ある。条件式（２）の下限を越えると、第３レンズ群Ｇ
３の屈折力が著しく強くなり、特に望遠側の球面収差の
補正が困難となる。また、変倍による球面収差の変動を
補正するのが困難となる。そこで、これらの収差を良好
に補正しようとすれば、他の収差の補正に対して悪影響
を及ぼすばかりか、第３レンズ群Ｇ３の複雑化及び厚肉
化を招くため好ましくない。反対に条件式（２）の上限
を著しく上まわる場合能のレンズ群に比して著しく第３
レンズ群Ｇ３の屈折力が弱くなるため、第３レンズ群Ｇ
３が大型化し、また変倍による第３レンズ群Ｇ３の移動
量が大きくなるため、全系の大型化を招°き好ましくな
い。［００１４１条件式（３）も上記条件式（１）及び（２
）と同様に、開放Ｆナンバーの明るいレンズ系における
第４レンズ群の全系に対する適切な屈折力の関係を規定
する条件式である。条件（３）の下限を越えると、第４
レンズ群Ｇ４の屈折力が全系に比して著しく強くなり、
各収差を補正する自由度が著しく低下する。特に、広角
側の上方コマ収差の補正が困難になり、上方コマ収差の
変倍による収差変動も甚大となる。また、望遠側の球面
収差の補正も困難となり、変倍による収差変動も甚大と
なる。反対に条件式（３）の上限を越えると、第４レン
ズ群Ｇ４の屈折力が他の群と比して著しく弱くなるため
、第４レンズ群Ｇ４の大型化を招き、更には、変倍のた
めの第４レンズ群Ｇ４の移動量が大きくなる。その結果
、全系の大型化を招くので好ましくない。［００１５１条件式（４）は、全系の焦点距離に対する
第１レンズ群Ｇ１の最適な焦点距離を規定するものであ
る。条件式（４）の下限を越えると、第１レンズ群Ｇ１
の屈折力が他のレンズ群に対して強くなるため、各収差
の補正上の自由度が著しく低下し、特に望遠側の球面収
差の補正と変倍による球面収差の変動との補正が困難と
なる。また、変倍による下方コマ収差の変動の補正が困
難となる。反対に条件式（４）の上限を越えると、第２
レンズ成に入射する主光線が各レンズの光軸からより離
れた位置を通過するため、第１レンズの有効径が大きく
なるのみならずフィルターサイズも著しく大きくなる。その結果、レンズ系を構成する各レンズの径の大型化を
招き好ましくない。［００１６］なお、本発明では、第２レンズ群Ｏ２の構
成を物体側から順に負・正・負・正の４つのレンズ成分
を有しているが、各レンズ成分の中で最も像側に位置す
る正レンズ成分Ｇ１４は、球面収差及び色収差の補正と
、ペッツバール和の適切な設定のために接合又は分離さ
れた正・負の２枚以上のレンズによって構成することが
望ましい。［００１７］また、レンズ構成枚数を極力少なくしてコ
ストの低減とレンズ系のコンパクトとを図りながら、よ
り十分なる収差補正を果たすには、少なくとも１つのレ
ンズ面に非球面を設けることが望ましく、特に第２レン
ズ群Ｇ２のレンズに非球面を設けるのがより好ましい。これにより、変倍に際する第２レンズ群Ｏ２の移動に伴
って発生する下方コマ収差の変動及び像面弯曲の変動を
減少させることができる。また、広角端の下方コマ収差
や負の歪曲収差を効果的に補正する作用を持たせること
ができる。その結果、第２レンズ群Ｏ２の薄肉化が達成
できるので、大口径ズームレンズのコンパクトが図れる
。この時の非球面は、以下の条件を満足することがより
好ましい。（５）　　　　０．０００５≦　ｌＡｓ−８ｌ／ｆ曹　
≦０．０５但し、ＡＳ−３：有効径の最周縁における前記非球面と所定の
頂点曲率半径を有する基準球面との光軸方向における差
。である。［００１８１条件式（５）は有効径の最周縁における非
球面から基準球面までの光軸方向に沿った適切な変位量
を規定するものである。条件式（５）の下限を越えると
、負の歪曲収差や下方コマ収差に対する補正効果が極端
に減少し、非球面の効果が無くなる。反対に条件式（５
）の上限を越えると、高次の収差の発生により画角の変
動によるコマ収差の変動が極端に大きくなり、また非球
面の製造が困難となる。［００１９］また、前述した如く、大口径比化すること
により第２レンズ群での担う収差補正の効果を十分に得
るには、以下の条件を満足することがより望ましい。＜６）　　０＜ｎ＋ｚ３ｎｃｚｚ　＜０．４ｎＧ２３：
第２レンズ群中の負の屈折力を持つ第３レンズ成分Ｇ２
３のｄ線（５８７，６ｎｍ）に対する屈折率、ｎＧ２２
：第２レンズ群中の正の屈折力を持つ第２レンズ成分Ｇ
２２のｄ線（５８７，６ｎｍ）に対する屈折率、条件式
（６）の下限を越えると、ペッツバール和の値が著しく
負の方向へ移動し、非点収差、像面弯曲の補正が困難と
なる。反対に条件式（６）の上限を越えると、第２レン
ズ群中の正の第２レンズ成分Ｇ２２の曲率半径が著しく
小さくなり、高次の収差の発生によって、特に下方コマ
収差の画角による変動が甚大となりので好ましくない。［００２０１尚、軸外光束がレンズの有効径の高い位置
を通過するようなレンズ面に、即ち第４レンズ群の比較
的像側のレンズにもう一面非球面を設けることが望まし
い。これによって、主に上方コマ収差や像面弯曲を効果
的に補正でき、より高性能な大口径比ズームレンズが実
現できる。このとき、第４レンズ群Ｇ４中に設けるべき
非球面は上述の条件式（５）を満足することがより好ま
しい。［００２１］また、合焦（フォーカシング）については
第３レンズ群Ｇ３、第４レンズ群Ｇ４をそれぞれある一
定の比によって物体方向に移動させる、所謂リアフォー
カス方式や、第２レンズ群Ｇ２、第３レンズ群Ｇ３をそ
れぞれある一定の比によって物体方向に移動させるイン
ナーフォーカス方式により、無限遠から至近距離まで優
れた結像性能を有する高性能なズームレンズを達成する
ことができる。［００２２］

【実施例】次に、本発明による各実施例について説明す
る。本発明による各実施例とも、焦点距離ｆが３６〜１
Ｏ２まで可変で、Ｆナンバーが２．９にも達する広い画
角を含む高倍率ズームレンズである。各実施例とも、基
本的には図１に示す如く、物体側から順に、正の屈折力
を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２
レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３
と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４とを有してい
る。そして、広角端から望遠端への変倍に際して、第１
レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｏ２との空気間隔が増加し
、第２レンズ群Ｏ２と第３レンズ群Ｇ３との空気間隔が
減少し、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との空気
間隔が減少するように各レンズ群の空気間隔を変化させ
ている。［００２３］すなわち、実施例１．　２．４では、図１
に示す如く、広角端から望遠端への変倍に際して、第１
レンズ群Ｇ１が物体側に直線状（線型状）に、第２レン
ズ群Ｇ２が像側に非直線状（非線型状）に、第３レンズ
群Ｇ３及び第４レンズ群Ｇ４が物体側に非直線状（非線
型状）に移動する。また、実施例３では、図１３に示す
如く、広角端から望遠端への変倍に際して、第２レンズ
群Ｏ２が固定された状態で、第１レンズ群Ｇ１が物体側
に直線状（線型状）に、第３レンズ群Ｇ３及び第４レン
ズ群Ｇ４が物体側に非直線状（非線型状）に移動する。［００２４１次に、各実施例毎に説明する。実施例１の
ズームレンズでは、図１から分かる如く、正の第１レン
ズ群Ｇ１は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズ
と、これに接合されて物体側により強い曲率の面を向け
た正レンズＧｌｌと、物体側に凸面を向けた正メニスカ
スレンズＧ１２とから成り、負の第２レンズ群Ｏ２は、
像側により強い曲率の凹面を向けた負レンズ（第２レン
ズ成分）Ｇ２１と、像側に凸面を向けた正メニスカスレ
ンズ（第２レンズ成分）Ｇ２２と、物体側により強い曲
率の面を向けた負レンズ（第３レンズ成分）Ｇ２３と、
両凸形状の正レンズと、これに分離されて像側に凸面を
向けた負メニスカスレンズとから成る正レンズ成分（第
４レンズ成分）Ｇ２４とで構成されている。そして、正
の第３レンズ群Ｇ３は、両凸形状の正レンズＧ３１と、
同じく両凸形状の正レンズと、これに接合されて像側に
凸面を向けた負メニスカスレンズとからなる接合正レン
ズＧ３２とから成り、正の第４レンズ群Ｇ４は、両凸形
状の正レンズＧ４１と、同じく両凸形状の正レンズＧ４
２と、両凹形状の負レンズＧ４３とで構成されている。［００２５１本実施例での非球面は、第２レンズ群Ｇ２
の最も物体側に位置する負レンズＧ２１の物体面に設け
られており、また第４レンズ群Ｇ４の最も像側に位置す
る負レンズＧ４３の物体側面に設けられている。なお、
開口絞りＳは、不図示であるが、第３レンズ群Ｇ３の物
体側に配置されている。実施例２のズームレンズは、図
５に示す如く、第２レンズ成及び第３レンズ群に関して
は実施例１のズームレンズと同様な構成を有しているが
、第２レンズ群Ｏ２と第４レンズ群Ｇ４との構成が異な
る。すなわち、第２レンズ群Ｏ２では、この第２レンズ群Ｇ
２中の物体側から２番目の正レンズ（第２レンズ成分）
Ｇ２２が物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズで構
成され、第２レンズ群中の最も像側に位置する正レンズ
成分（第４レンズ成分）Ｇ２４が両凸形状の正レンズと
負レンズとの接合より構成されている。また、第４レン
ズ群Ｇ４では、両凸形状の正レンズＧ４１と、物体側に
凸面を向けた正メニスカスレンズＧ４２と、両凹形状の
負レンズＧ４３と物体側に凸面を向けた正メニスカスレ
ンズＧ４４との４枚より構成されている。［００２６１本実施例での非球面は、第２レンズ群Ｇ２
の物体側から２番目の正メニスカスレンズ（第２レンズ
成分）Ｇ２２の像側面に設けられており、また第４レン
ズ群Ｇ４の最も像側に位置する正メニスカスレンズＧ４
４の物体側面に設けられている。なお、開口絞りＳは、
不図示であるが、第３レンズ群Ｇ３の物体側に配置され
ている。［００２７］実施例３及び実施例４のズームレンズでは
、図１０と図１４とに示す如く、基本的には実施例１の
ズームレンズと同様な構成を有していが、両実施例とも
、第２レンズ群中の最も像側に位置する正レンズ成分（
第４レンズ成分）Ｇ２４が両凸形状の正レンズと負レン
ズとの接合より構成されており、第２レンズ群内部の負
レンズ（第３レンズ成分）Ｇ２３が像側に凸面を向けた
メニスカスレンズとなっている。［００２８］実施例３．４での非球面は、第２レンズ群
Ｇ２の最も物体側に位置する負レンズＧ２１の物体面に
設けられており、また第４レンズ群Ｇ４の最も像側に位
置する負レンズＧ４３の物体側面に設けられている。な
お、開口絞りＳは、不図示であるが、第３レンズ群Ｇ３
の物体側に配置されている。さて、以下においてそれぞ
れ順に本発明における各実施例の諸元の値及び条件対応
数値を掲げる。［００２９］但し、左端の数字は物体側からの順序を表
し、ｒはレンズ面の曲率半径、ｄはレンズ面間隔、νは
アツベ数（νｄ）、ｎはｄ線（λ＝　５８７．６ｎｍ　
）における屈＊＊折率、ｆは全系の焦点距離、ＦＮはＦ
ナンバー、φは非球面レンズの有効径を表している。ま
た、諸元の値に示す非球面は、光軸から垂直方向の高さ
ｙにおける各非球面の頂点の接平面からの光軸方向に沿
った距離をＸ　（ｈ）とし、基準の近軸曲率半径をｒ、
円錐係数をに、　ｎ次の非球面係数をＣｏ　とするとき
、Ｘ（ｈ）＝（ｈ２／ｒ）／［１＋（１−Ｋｈ２／ｒ２）
””）＋Ｃ２ｈ２＋Ｃ４ｈ４　　＋Ｃ６ｈ６　　＋Ｃ８
ｈ８　　＋Ｃｌ０ｈｌＯで表現している。また、円錐係
数ｋ及びｎ次の非球面係数をＣｎ中の左端のＥ−’は１
０−ｎを示している。［００３０１

【実施例１］ｒｄ　　　ν　　　ｎ１　　　７８．４５５　　２．５Ｏ２３，０１，８６０
７４２５０，６８４１０，４０６４，１１，５１６８０
３２７４、９３３、１０４４８，１５４８，６０６０，Ｉ　　Ｌ６２０４１６　
　２３６．６８４　　　（可動６　　−３７３．７２９　２．００　５５．６　１６９
６８０７　　　１８．４０７　６．５０８　　　−６０．９０３　　３．００３２．２　１．６
７２７０９　　　−３２．６７５　２．３０１０　　　−２２．１５０　　１．５０４５．４　１．
７９６６８１１　　　２１ｇ、１１４　　．１０１２　　　６３．２４７　　６．００２７．８　１．６
９９１１１３　　　−２３．３１７　　１．００１４　
　　−２２．２６８　　１．５０４３．３　１．８４０
４２１５　　　−６２．９９５　　　（可動１６　　　
８３．７７３　４．５０６４．１　１．６１６８０１７
　　　−７８．３７５　　．２０１８　　　４０．５９８　１１．００　５８．９　１５
１８２３１９　　　−２９．０３８　　２．０Ｏ２３，
０１，８６０７４２０−ＩＯ２，９９２（ｉｊ口υ ※ ※　　　　２１　　　　６５．７＆（５，００４０，９
１，７９６３１２２−７９，１２３、１０２３６５，９１３４，００５８，９１，５１８２３翼　
　　−７１５５５３，５０２５−３８，６０１２，００３５，７１，９０２６６２
６９０、反１７　　　（Ｂｆ）ｆ　　　３５．９９７６　５９．９９９４　１０２．０
００４ｄ５　　３．１８３４　１４．９９５５　２６．
３１３２ｄ１５　１７．２９６８　　９．２０１３　　
１．７７１２ｄ２Ｇ　　１９．５３８５　１７．１１０
５　１７．１９１１Ｂｆ　　３９．４３７７　４８．８
Ｂ７７　５５．２０８７第６面（非球面）基準の近軸曲率半径：　ｒ　＝−３７３，７２９円錐係
数：に＝１非球面係数Ｃ２＝　０．　Ｃ４＝　０．８９０６Ｂ−０５，Ｃ６＝
−０，８４３７Ｅ−０８，Ｃ８＝　０．４９６５Ｅ−１
１Ｃ１０＝　０．１１７３Ｅ−１４第２５面（非球面）基準の近軸曲率半径：　ｒ　＝−３８，６０１円錐係数
：に＝１非球面係数Ｃ２＝　０．　Ｃ４＝−０，４４７６Ｅ−０５，Ｃ６＝
　０．３８３６Ｅ−０８，Ｃ３＝−０，８６０６Ｂ−１
１Ｃ１０＝　０．４８０４Ｅ−１３ｆＧ２　・　ｈＧｚ
Ｒ／　ｆ丁　＝−２，３０ｆＧ３・ｈＧ３ｐ　／　ｂ　
　＝　６．３７ｆＧ４・ｈＧ４ｐ　／　ｂ　　＝１２．
９３ｆＧ１／　ｆＷ　　＝　２．２２１　ＡＳ　−Ｓ　ｌ　／　ｆ　ｗ　＝　０．０１７８０
・・・・・・第６面（φ＝３５．０）ｎｃｚ３ｎｃｚ２
＝　０．１２４［００３１１【実施例２］ｒ　　　　　ｄｖ　　　　　ｎ１　　　１５５．４４９　　２．５Ｏ２３，０１，汝優
７４２　　　　７４．４９９　１０．００　６４．１　
１．５１６８０３　　　−２５９．５４６　　　．１０
４　　　　４６．５４３　　８．５０６０．７　１．５
６３８４５　　　１４５．８５５　　　ＣＪＯ６３２５，５３９２，００５５，６１６９６８０７２１
，７６９４，７０８８６，４９９３，３０３２，２１，６７２７０９１５
９，０１Ｌ　　　Ｌ、８０１０　　　−５５．７２８　　１．８０　４（，３１，
８４０４２１１４２，７５６１，００１２３４，８３２８，０Ｏ２５，５１，７３０３８１３
−１７，０１ＯＬ８０　３５．７　１９０２６５１４　
　１２８９．０２２　　　（肩側１５　　　１５０．０
７９　　４．００６５．８　１．４６４５０１６　　　
−１２１．４３１　　　　、２０１７　　　　４５．１
８０　１２．００　５８．９　１．５１８２３１８　　
　−２６．３７５　　２．０Ｏ２３，０１，８６０７４
１９−６２，１４８（可釦２０　　　　４４．２６４　　７．５０　４０．９　　
Ｌ７９６３１２１　　　−８２．５７４　　．１０２２　　　　３５．９４８　　３．８０６０．７　１．
５６３８４２３　　　　９４．３３３　　３．３０２４
　　　−５３．１１８　　２．００　３３．９　１．８
０３８４２５　　　　２８．５７８　　４．００渇　　
　−２０２，２０６４５０５８，９１，５１８２３２７
−４２，１３４（Ｂ　ｆ）＊　　　　　　　　ｆ　　　３５．９９９２　５９．９
９９８　１０１．９９９９ｄ５　　２．３１１４　１７
．３５００　３０．７５６１ｄ１４　１９．３８４２　
１２．８６２２　　６．７９１９ｄ１９　１４．２３１
７　　８．３７５８　　５．３８１１Ｂｆ　　４２．９
６３２　５１．８７０７　５７．８４２０第９面（非球
面）基準の近軸曲率半径：　ｒ＝１５９．０１１円錐係数：
に＝１非球面係数Ｃ２＝　Ｏ，Ｃ４＝−０，４２２４Ｅ−０５，Ｃ６＝−
０，３２００Ｅ−０８，Ｃ３＝−０，７９１９Ｅ（ＯＣ
１０＝−０，１０９０Ｅ−１４第２６面（非球面）基準の近軸曲率半径：　ｒ　＝−２０２，２０６円錐係
数：に＝１非球面係数Ｃ２＝　０．　Ｃ４＝−０，６８６２Ｅ−０５，Ｃ６＝
　０．１０４４Ｅ−０７，Ｃ３＝−〇、　３７６２Ｅ−
１０Ｃ１０＝　０．１４２０Ｅ−１２ｆＧ２・ｈＧ２ｉ
　／　ｆｙ　　＝−２，０３ｆＧ３・ｈＧ３ｐ　／　ｆ
ｒ　　＝　８．４４ｆＧ４　・　ｈＧ４ｐ　　／　ｆ丁
　＝１２．２４ｆＧ１／　ｆＷ　＝　２．４４１　ＡＳ　　Ｓ　ｌ　／　ｆＷ　＝　０．００２５４・
・・・・・第９面（φ＝２３．４）ｎｃ２３ｎｃ２２＝
　０．１６８［００３２］【実施例３】　　　　　　　　　　　　　　　　　　　
　※※　　　　　　　　　　ｒｄ　　　　ν　　　　ｎ
ｌ　　　　　９７、Ｏ２６２，５Ｏ２３，０１，８６０
７４２５６，１６７８，０Ｇ　　６４．１　１５１６８
０３　　　８５６、５１９　　　　、１０４　　　４７
．２９８　　６．８０６０．６　１．６０３１１５　　
　２５６．６７３　　　（騰６　　−４９３．３９２　　２．００　５５．６　１．
６９６８０７　　　　１９．７６５　　６．５０８　　　−７３．９７６　　３．５０２７．８　１．６
９９１１９　　　−３２．７５５　　２．００１０　　　−２２．２５９　　１．８０４５．４　１．
７９６６８１１　　　−１１７．３４８　　　．１０１
２　　　　５１．５８１　　８．００　２７．８　１．
６９９１１１３　　　−２５．３９１　　１．８０　４
（，３１，８４０４２１４２７０，５３７（肩側１５　　　　９６．７５２　　５．８０６５．８　１．
４８４５０１６　　　−５６．６４９　　　　、２０１
７　　　　３５．４９８　１２．００　５Ｂ、９　１．
５１８２３１８　　　−３１．７７９　　２．０Ｏ２３
，０１，８６０７４１９−２０５，０４２（可１ｊＱ２０　　　　４６．６０４　　６．５０４０．９　１．
７９６３１２１　　　−６４．８０６　　　．１０２２
　　　　５４．３６５　　３．８０５８．９　１．６１
８２３２３　　　−４５８．４８４　　２．６０２４　
　　−３９．１３９　　２．００　３５．７　１．９０
２６５２５　　　６０．３５１　　　（Ｂ　ｆ）＊＊　　　　　　　　ｆ　　　３６．０２７９　５９．９
９９９　１０２．００００ｄ５　　　．９３５３　１２
．７４９０　２４．５８００ｄ１４　１７．８８４９　
　９．５９７４　　２．３９６５ｄ１９　２１．８４８
０　１８．９４８７　１７．９８４２Ｂｆ　　３Ｂ、９
５６４　４９．９４３１　５８．１０８６第６面（非球
面）基準の近軸曲率半径：　ｒ　＝−４９３，３９２円錐係
数：に＝１非球面係数Ｃ２＝　０．　Ｃ４＝　０．８７８６Ｅ−０５，Ｃ６＝
−０，８８４８Ｅ−０８，Ｃ８＝　０．１５７６Ｅ−１
０Ｃ１０＝−０，５６９５Ｅ−１４第２４面（非球面）基準の近軸曲率半径：　ｒ　＝−３９，１３９円錐係数
：に＝１非球面係数Ｃ２＝　０．　Ｃ４＝−０，４３８７Ｅ−０５，Ｃ６＝
　０．１６７４Ｅ−０７，Ｃ３＝−０，６６１７Ｅ−１
０Ｃ１０＝　０．１７２４Ｅ−１２ｆＧ２・ｈＧ２Ｒ／
　ｆｒ　　＝−２，５８ｆＧ３　　・　ｈＧ３ｐ　　／
　ｆ丁　＝６．８０ｆＧ４・ｈＧｕ　／　ｆｙ　　＝１
３．９６ｆＧ１／　ｆＷ　　＝　２．２２１　ＡＳ　　Ｓ　ｌ　／　ｆＷ　＝　０．０１７１９　
・・・”・第６面（φ＝２４．３）ｎｃ２：＋　　　ｎ
ｃ２２＝　０．０９７６［００３３］

【実施例４】ｒｄ　　　ν　　　ｎ１　　　８３．３３０　２．５Ｏ２３，０１，８６０７
４２５２，８６５９，５０６４，Ｉ　　Ｌ５１６８０３
　　　３３０．１２３　　．１０４　　　４８．８４０　　＆３０　６０．１　１．６２
０４１５　　　２５９．３９９　　０ＩＱ６　　−３９１０７９　２．００　５５．６　１．６９
６８０７　　　１９．６８４　　７．５０８　　−９９．２１０　　３．３０２７．６　１．７５
５２０９　　　−４０．１２５　２．３０１０　　　−２３．１０８　　１．８０　４５．４　１
．７９６６８１１　　−１８０．６５２　　．１０１２　　　５８．３２１　　７．５０２８．３　１．７
２８２５１３　　−２３．７７３　　１．８０４（，３
１８４０４２１４５４６，４７７（回り ※ ※　　　　１５　　　１Ｇ７．７６０　　５．００６４
．１　１．５１６８０１６　　　−７１．７６７　　　
．２０１７　　　　３７．５３６　１１．５０　５８．
９　１．６１８２３」　　　べ治、５５１　　２．０Ｏ
２３，ＯＬ８６０７４１９　　−１０９．９２３　　　
（肩側２０　　　　６９．６６８　　６．３０４０．９
　１．７９６３１２１　　　−５３．６５６　　　　、
１０２２　　　　５７．５２７　　３．５０　５８．９
　　Ｌ５１８２３２３　　　−２１６．４８７　　２．
８０２４　　　−４０．４８５　　２．００　　あ、７
１．匍あ５２５　　　８０．６９８　　　（Ｂ　ｆ）ｆ
　　　３６．０２６５　６０．０００Ｇ　　１０１．９
９９９ｄ５　　１．２屯は　１３．７７５３　２５．４
３７６ｄ１４　１７．３９２８　　９．６９０６　　２
．４５４４ｄ１９　１７．浦　１屯羽７０　１４．９ｓ
損Ｂｆ　　４２．０１９５　５Ｌ３０２５　５７．５５
５２第６面（非球面）基準の近軸曲率半径：　ｒ＝−３９１，０７９円錐係数
：に＝１非球面係数Ｃ２＝　Ｏ，Ｃ４＝　０．８９０６Ｂ−０５，Ｃ６＝−
０，８１１１Ｅ−０８，Ｃ８＝　０．６７２２Ｅ−１１
Ｃ１０＝　０．９３６４Ｅ−１４第２４面（非球面）　
　　　　　　　　　　　　　　　　＊＊基準の近軸曲率
半径：　ｒ　＝−４０，４８５円錐係数二に＝１非球面係数Ｃ２＝　０．　Ｃ４＝−０，４４０２Ｅ−０５，Ｃ６＝
　０．１３０５Ｅ−０７，Ｃ３＝−０，８８０６Ｅ〜１
０　Ｃ１０＝　０．２４１１Ｅ−１２ｆＧ２・ｈＧ２Ｒ
／　ｂ　＝−２，３６ｆＧ３・ｈＧ３Ｆ／　ｆｔ　　＝
　６．７４ｆＧ４・ｈＧ４ｐ　／　ｆｔ　　＝１３．４
０ｆＧ＋／　ｆｖ　＝　２．２２１　ＡＳ　−Ｓ　ｌ　／　ｆ　ｖ　＝　０．０１７０５
　””第６面（φ＝３４．０）ｎｃ２３ｎｃｚ２＝　０
．０４１５以上の如く、各実施例の諸元の値から分かるように、各
レンズ群とも極力少ないレンズ構成枚数でコンパクトに
構成されながら、Ｆナンバーが２．８程度と明るく、し
かもズーム比が２．８３にも達する広い画角を含む高倍
率ズームレンズが達成されていることが理解できる。［００３４］図２、図３、図４にはそれぞれ本発明の実
施例１のズームレンズの広角端（最短焦点距離状態）。中間焦点距離状態、望遠端（最長焦点距離状態）での諸
収差図を示している。図６、図７、図８にはそれぞれ本
発明の実施例２のズームレンズの広角端（最短焦点距離
状態）、中間焦点距離状態、望遠端（最長焦点距離状態
）での諸収差図を示している。［００３５１図１゛０、図１１、図１２にはそれぞれ本
発明の実施例３のズームレンズの広角端（最短焦点距離
状態）、中間焦点距離状態、望遠端（最長焦点距離状態
）での諸収差図を示している。図１４、図１５、図１６
にはそれぞれ本発明の実施例４のズームレンズの広角端
（最短焦点距離状態）、中間焦点距離状態、望遠端（最
長焦点距離状態）での諸収差図を示している。［００３６］ここで、各収差図において、ｄはｄ線（λ
＝５８７．６ｎｍ）、ｇはｇ　（４３５，８ｎｍ）によ
る収差曲線を示しており、また各収差図中の非点収差に
おいて、点線は子午的像面（メリディオナル像面）、実
線は球欠的像面（サジッタル像面）を示している。なお
、諸収差図中のＦＮはＦナンバー、Ｙは像高を示してい
る。各収差図の比較より、各実施例とも、広角端から望
遠端にわたり諸収差が極めて良好に補正されており、優
れた結像性能を有していることが分かる。［００３７］なお、開口絞りＳは、第２レンズ群より像
側から、第４レンズ群よりも物体側に設定するのが望ま
しく、変倍に対して各群と別の動きをさせても良い。［００３８］

【発明の効果】以上の如く、本発明によれば、各レンズ
群とも極力少ないレンズ構成枚数でコンパクトに構成さ
れながら、Ｆナンバ二が２．８程度と明るく、しかもズ
ーム比が３倍程度にも達し、広角端から望遠端にわたり
優れた結像性能を有する大口径比ズームレンズが達成さ
れていることが理解できる。　　　　　　　　　　　　
　※

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の実施例１における広角端（最短焦点距
離状態）、中間焦点距離状態及び望遠端（最短焦点距離
状態）でのレンズ構成図である。

【図２】本発明の実施例１における広角端（最短焦点距
離状態）の諸収差図である。

【図３】本発明の実施例１における中間焦点距離状態の
諸収差図である。

【図４】本発明の実施例１における望遠端（最長焦点距
離状態）の諸収差図である。

【図５】本発明の実施例２における広角端（最短焦点距
離状態）、中間焦点距離状態及び望遠端（最短焦点距離
状態）でのレンズ構成図である。

【図６】本発明の実施例２における広角端（最短焦点距
離状態）の諸収差図である。

【図７】本発明の実施例２における中間焦点距離状態の
諸収差図である。

【図８】本発明の実施例２における望遠端（最長焦点距
離状態）の諸収差図である。

【図９】本発明の実施例３における広角端（最短焦点距
離状態）、中間焦点距離状態及び望遠端（最短焦点距離
状態）でのレンズ構成図である。

【図１０】本発明の実施例３における広角端（最短焦点
距離状態）の諸収差図である。

【図１１】本発明の実施例３における中間焦点距離状態
の諸収差図である。

【図１２】本発明の実施例３における望遠端（最長焦点
距離状態）の諸収差図である。

【図１３】本発明の実施例４における広角端（最短焦点
距離状態）、中間焦点距離状態及び望遠端（最短焦点距
離状態）でのレンズ構成図である。

【図１４】本発明の実施例４における広角端（最短焦点
距離状態）の諸収差図である。

【図１５】本発明の実施例４における中間焦点距離状態
の諸収差図である。

【図１６】本発明の実施例４における望遠端（最長焦点
距離状態）の諸収差図である。

【主要部分の符号の説明】Ｇ１・・・第１レンズ群Ｇ２
・・・第２レンズ群Ｇ３・・・第３レンズ群Ｇ４・・・第４レンズ群

【図３】

【図６】

【図８】

【図１０】

【図１２】

【図１５】

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】物体側から順に、正の屈折力を有する第１
レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２
と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折
力を有する第４レンズ群Ｇ４とを有し、前記第２レンズ
群Ｇ２は、物体側より順に、負の屈折力を持つ第１レン
ズ成分Ｇ２１と、正の屈折力を持つ第２レンズ成分Ｇ２
２と、負の屈折力を持つ第３レンズ成分Ｇ２３と、正の
屈折力を持つ第４レンズ成分Ｇ２４とを有し、広角端か
ら望遠端への変倍に際して、前記第１レンズ群Ｇ１、前
記第３レンズ群Ｇ３及び前記第４レンズ群Ｇ４はそれぞ
れ物体側へ移動し、以下の条件を満足することを特徴と
する大口径比ズームレンズ。（１）−３≦ｆ＿Ｇ＿２・ｈ＿Ｇ＿２＿Ｒ／ｆ＿Ｔ≦−
１．７６但し、ｆ＿Ｇ＿２：第２レンズ群Ｇ２の焦点距離、ｆ＿Ｔ：望
遠端における全系の焦点距離、ｈ＿Ｇ＿２＿Ｒ：望遠端において軸上無限遠物点からの
光線が第２レンズ群Ｇ２の最も像側面の最周縁を通過し
た位置から光軸までの高さ、である。
【請求項２】請求項１記載の大口径比ズームレンズにお
いて、以下の条件を満足することを特徴とする大口径比
ズームレンズ。（２）４．９≦ｆ＿Ｇ＿３・ｈ＿Ｇ＿３＿Ｆ／ｆ＿Ｔ≦
１１（３）１０．４≦ｆ＿Ｇ＿４・ｈ＿Ｇ＿４＿Ｆ／ｆ
＿Ｔ≦１６．５（４）２≦ｆ＿Ｇ＿１／ｆ＿Ｗ≦３但し、ｆ＿Ｇ＿３：第３レンズ群Ｇ３の焦点距離、ｆ＿Ｇ＿４
：第４レンズ群Ｇ４の焦点距離、ｈ＿Ｇ＿３＿Ｆ：望遠
端において軸上無限遠物点からの光線が第３レンズ群Ｇ
３の最も物体側面の最周縁を通過した位置から光軸まで
の光線の高さ、ｈ＿Ｇ＿４＿Ｆ：望遠端において軸上無
限遠物点からの光線が第４レンズ群Ｇ４の最も物体側面
の最周縁を通過した位置から光軸までの光線の高さ、ｆ＿Ｇ＿１：第１レンズ群Ｇ１の焦点距離、ｆ＿Ｗ：広
角端における全系の焦点距離、である。
【請求項３】請求項１または請求項２記載の大口径比ズ
ームレンズにおいて、前記第２レンズ群Ｇ２中の第１レ
ンズ成分Ｇ２１、第２レンズ成分Ｇ２２、第３レンズ成
分Ｇ２３及び第４レンズ成分Ｇ２４は、単レンズよりな
ることを特徴とする大口径比ズームレンズ。
【請求項４】請求項１または請求項２記載の大口径比ズ
ームレンズにおいて、前記第２レンズ群Ｇ２中の第１レ
ンズ成分Ｇ２１、第２レンズ成分Ｇ２２及び第３レンズ
成分Ｇ２３は単レンズよりなり、前記第２レンズ群Ｇ２
中の第４レンズ成分Ｇ２４は、正レンズとこれと接合さ
れた負レンズ、あるいは正レンズこれと分離した負レン
ズとからなることを特徴とする大口径比ズームレンズ。