JPH04210133A - ベンチレーテッド型ディスクブレーキロータ - Google Patents
ベンチレーテッド型ディスクブレーキロータInfo
- Publication number
- JPH04210133A JPH04210133A JP40112990A JP40112990A JPH04210133A JP H04210133 A JPH04210133 A JP H04210133A JP 40112990 A JP40112990 A JP 40112990A JP 40112990 A JP40112990 A JP 40112990A JP H04210133 A JPH04210133 A JP H04210133A
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- JP
- Japan
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- disc
- fin
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
［０００１］
【産業上の利用分野】本発明は、ディスクブレーキに使
用されるベンチレーテッド型ディスクブレーキロータの
改良に関する。 ［０００２］
用されるベンチレーテッド型ディスクブレーキロータの
改良に関する。 ［０００２］
【従来の技術】ディスクブレーキにおいては、車両の車
輪と一体にディスクブレーキロータが回転し、車両を制
動させる際、ディスクブレーキキャリパによりディスク
ブレーキパッドが押し付けられ、ディスクブレーキロー
タとディスクブレーキパッドのライニング部との摩擦に
より車両が制動される。このとき、ディスクブレーキロ
ータの冷却性が不十分であると、ディスクブレーキパッ
ドの温度が上昇し、フェード現象、ライニング部の早期
摩耗、ブレーキ振動等の好ましくない現象が誘発される
。このため、近年の車両の高出力化、操縦安定性の向上
化等のニーズに伴い、上記ディスクブレーキロータの冷
却性の向上が要望されている。このため現在、かかる要
望の下、図８に示すように、２枚の対面するディスク部
９１と、各ディスク部９１間に設けられた複数のフィン
部９２とからなるベンチレーテッド型のものが多用され
ている。 ［０００３］従来のベンチレーテッド型ディスクブレー
キロータは、耐摩耗性を考慮して、炭素：３．１０〜３
．６０重量％、珪素：１．９０〜２．４０重量％、マン
ガン：０．５〜０．８重量％、リン：０．２重量％以下
、イオウ：０．１重量％以下、残部鉄の溶湯、つまりＪ
ＩＳＦＣ２０のねずみ鋳鉄相当の溶湯を用い、ディスク
部９１と各フィン部９２とを一体に鋳造することにより
、主として、製造されていた。 ［０００４］このベンチレーテッド型のものでは、ディ
スクブレーキパッドとの摩擦による熱をフィン部９２間
の通気により放射できるため、１枚のディスク部からな
るソリッド型のものより冷却性に優れ、ブレーキ性能の
点で近年のニーズを満足しているといえる。 ［０００５］
輪と一体にディスクブレーキロータが回転し、車両を制
動させる際、ディスクブレーキキャリパによりディスク
ブレーキパッドが押し付けられ、ディスクブレーキロー
タとディスクブレーキパッドのライニング部との摩擦に
より車両が制動される。このとき、ディスクブレーキロ
ータの冷却性が不十分であると、ディスクブレーキパッ
ドの温度が上昇し、フェード現象、ライニング部の早期
摩耗、ブレーキ振動等の好ましくない現象が誘発される
。このため、近年の車両の高出力化、操縦安定性の向上
化等のニーズに伴い、上記ディスクブレーキロータの冷
却性の向上が要望されている。このため現在、かかる要
望の下、図８に示すように、２枚の対面するディスク部
９１と、各ディスク部９１間に設けられた複数のフィン
部９２とからなるベンチレーテッド型のものが多用され
ている。 ［０００３］従来のベンチレーテッド型ディスクブレー
キロータは、耐摩耗性を考慮して、炭素：３．１０〜３
．６０重量％、珪素：１．９０〜２．４０重量％、マン
ガン：０．５〜０．８重量％、リン：０．２重量％以下
、イオウ：０．１重量％以下、残部鉄の溶湯、つまりＪ
ＩＳＦＣ２０のねずみ鋳鉄相当の溶湯を用い、ディスク
部９１と各フィン部９２とを一体に鋳造することにより
、主として、製造されていた。 ［０００４］このベンチレーテッド型のものでは、ディ
スクブレーキパッドとの摩擦による熱をフィン部９２間
の通気により放射できるため、１枚のディスク部からな
るソリッド型のものより冷却性に優れ、ブレーキ性能の
点で近年のニーズを満足しているといえる。 ［０００５］
【発明が解決しようとする課題】しかし、上記従来のベ
ンチレーテッド型ディスクブレーキロータ（以下、ディ
スクロータという。）では、上記ＪＩＳＦＣ２０相当の
溶湯を採用していたことから、フィン部の肉厚を４．５
〜５ｍｍ程度以上とすれば、引っ張り強度：２０ｋｇ／
ｍｍ２以上の充分な強度をもつ片状黒鉛鋳鉄組織でその
フィン部を形成できるものの、フィン部の肉厚を４．５
〜５ｍｍ程度未満とすると、鋳込み時において薄肉のフ
ィン部が厚肉のディスク部よりも速く冷却され、引っ張
り強度： １０ ｋ ｇ／ｍｍ２以下の脆弱な強度であ
る共晶黒鉛鋳鉄組織でしかそのフィン部を形成すること
ができない。 ［０００６］このため、従来のディスクロータでは、摩
擦による熱をより一層フィン部間の通気により放射させ
、つまりより一層冷却性を向上すべく、フィン部の肉厚
を薄くするとともに形成数を多くして放射表面積の拡大
化を図っても、強度劣化の点でそれができず、フィン部
の肉厚を４．５〜５ｍｍ程度以上とすることにより、デ
ィスク部及びフィン部を片状黒鉛鋳鉄組織とし、これに
より強度を確保するとともにブレーキ性能を維持してい
たにとどまっていた。 ［０００７］本発明は、上記従来の要望に鑑みなされた
ものであって、強度を維持しつつ、より一層優れたブレ
ーキ性能を発揮できるディスクロータを提供することを
目的とする。 ［０００８］
ンチレーテッド型ディスクブレーキロータ（以下、ディ
スクロータという。）では、上記ＪＩＳＦＣ２０相当の
溶湯を採用していたことから、フィン部の肉厚を４．５
〜５ｍｍ程度以上とすれば、引っ張り強度：２０ｋｇ／
ｍｍ２以上の充分な強度をもつ片状黒鉛鋳鉄組織でその
フィン部を形成できるものの、フィン部の肉厚を４．５
〜５ｍｍ程度未満とすると、鋳込み時において薄肉のフ
ィン部が厚肉のディスク部よりも速く冷却され、引っ張
り強度： １０ ｋ ｇ／ｍｍ２以下の脆弱な強度であ
る共晶黒鉛鋳鉄組織でしかそのフィン部を形成すること
ができない。 ［０００６］このため、従来のディスクロータでは、摩
擦による熱をより一層フィン部間の通気により放射させ
、つまりより一層冷却性を向上すべく、フィン部の肉厚
を薄くするとともに形成数を多くして放射表面積の拡大
化を図っても、強度劣化の点でそれができず、フィン部
の肉厚を４．５〜５ｍｍ程度以上とすることにより、デ
ィスク部及びフィン部を片状黒鉛鋳鉄組織とし、これに
より強度を確保するとともにブレーキ性能を維持してい
たにとどまっていた。 ［０００７］本発明は、上記従来の要望に鑑みなされた
ものであって、強度を維持しつつ、より一層優れたブレ
ーキ性能を発揮できるディスクロータを提供することを
目的とする。 ［０００８］
【課題を解決するための手段】本発明のディスクロータ
は本発明者の鋭意研究の結果なされたものであって、２
枚の対面するディスク部と各該ディスク部間の複数のフ
ィン部とが一体に鋳造されたベンチレーテッド型ディス
クブレーキロータにおいて、各前記ディスク部及び前記
フィン部は、炭素（Ｃ） ： ３． １０〜３．６０
電量（以下、ｗｔと略す。）％、珪素（Ｓ ｉ） ：
１． ９０〜２゜４０ ｗ ｔ％、マンガン（Ｍｎ）
： ０．５〜０．８ｗｔ％、リン（Ｐ）： ０．０
５ｗｔ％以下、イオウ（Ｓ）：０．０１ｗｔ％以下、マ
グネシウム（Ｍｇ） ： ０． ｏ。 ５〜０．０１０ｗｔ％、残部鉄（Ｆｅ）の組成を有し、
かつ該ディスク部は片状黒鉛鋳鉄組織とされ、該フィン
部は球状黒鉛鋳鉄組織とされていることを特徴とするも
のである。 ［０００９］各ディスク部及びフィン部は、Ｃ：３．１
０〜３．６０ｗｔ％、Ｓ ｉ ： １． ９０〜２．
４０ｗｔ％、Ｍｎ ： ０．５〜０．８ｗｔ％、Ｐ：０
．０５ｗｔ％以下、Ｓ：０．０１ｗｔ％以下、Ｍｇ：０
．００５〜０．０１０ｗｔ％、残部Ｆｅの組成の溶湯を
用い、ディスク部と各フィン部とを一体に鋳造すること
により、製造することができる。 ［００１０１この溶湯は、ＪＩＳＦＣ２０のＰ及びＳを
抑制しかつこれにＭｇを加えたものである。すなわち、
この溶湯において、Ｐ及びＳはチル化促進元素として働
くため、Ｐが０．０５ｗｔ％を超えるか、Ｓが０．０１
ｗｔ％を超えると、各ディスク部及びフィン部の組織が
チル化してしまい、強度、耐摩耗性及び延性に劣る。ま
た、Ｍｇが０．００５ｗｔ％未満であれば、フィン部が
共晶黒鉛鋳鉄組織にされ、延性及び強度に劣る。Ｍｇが
０．０１０ｗｔ％を超えると、フィン部とともにディス
ク部も球状黒鉛鋳鉄組織にされ、強度及び耐摩耗性に劣
る。 ［００１１１フィン部の肉厚は、冷却速度との関係で従
来のものより薄肉に選択できる。例えば、常温への空冷
の場合、肉厚を１〜３ｍｍにすることができる。肉厚が
１ｍｍ未満では鋳造が困難であり、肉厚が３ｍｍを超え
れば球状黒鉛鋳鉄組織になりにくい。 ［００１２］
は本発明者の鋭意研究の結果なされたものであって、２
枚の対面するディスク部と各該ディスク部間の複数のフ
ィン部とが一体に鋳造されたベンチレーテッド型ディス
クブレーキロータにおいて、各前記ディスク部及び前記
フィン部は、炭素（Ｃ） ： ３． １０〜３．６０
電量（以下、ｗｔと略す。）％、珪素（Ｓ ｉ） ：
１． ９０〜２゜４０ ｗ ｔ％、マンガン（Ｍｎ）
： ０．５〜０．８ｗｔ％、リン（Ｐ）： ０．０
５ｗｔ％以下、イオウ（Ｓ）：０．０１ｗｔ％以下、マ
グネシウム（Ｍｇ） ： ０． ｏ。 ５〜０．０１０ｗｔ％、残部鉄（Ｆｅ）の組成を有し、
かつ該ディスク部は片状黒鉛鋳鉄組織とされ、該フィン
部は球状黒鉛鋳鉄組織とされていることを特徴とするも
のである。 ［０００９］各ディスク部及びフィン部は、Ｃ：３．１
０〜３．６０ｗｔ％、Ｓ ｉ ： １． ９０〜２．
４０ｗｔ％、Ｍｎ ： ０．５〜０．８ｗｔ％、Ｐ：０
．０５ｗｔ％以下、Ｓ：０．０１ｗｔ％以下、Ｍｇ：０
．００５〜０．０１０ｗｔ％、残部Ｆｅの組成の溶湯を
用い、ディスク部と各フィン部とを一体に鋳造すること
により、製造することができる。 ［００１０１この溶湯は、ＪＩＳＦＣ２０のＰ及びＳを
抑制しかつこれにＭｇを加えたものである。すなわち、
この溶湯において、Ｐ及びＳはチル化促進元素として働
くため、Ｐが０．０５ｗｔ％を超えるか、Ｓが０．０１
ｗｔ％を超えると、各ディスク部及びフィン部の組織が
チル化してしまい、強度、耐摩耗性及び延性に劣る。ま
た、Ｍｇが０．００５ｗｔ％未満であれば、フィン部が
共晶黒鉛鋳鉄組織にされ、延性及び強度に劣る。Ｍｇが
０．０１０ｗｔ％を超えると、フィン部とともにディス
ク部も球状黒鉛鋳鉄組織にされ、強度及び耐摩耗性に劣
る。 ［００１１１フィン部の肉厚は、冷却速度との関係で従
来のものより薄肉に選択できる。例えば、常温への空冷
の場合、肉厚を１〜３ｍｍにすることができる。肉厚が
１ｍｍ未満では鋳造が困難であり、肉厚が３ｍｍを超え
れば球状黒鉛鋳鉄組織になりにくい。 ［００１２］
【作用】鋳込み時において、上記組成の溶湯により、デ
ィスク部では黒鉛が充分に成長して片状黒鉛鋳鉄組織と
なり、薄肉のフィン部が厚肉のディスク部より速く冷却
されてフィン部では球状黒鉛鋳鉄組織となる。ディスク
部の片状黒鉛鋳鉄組織は強度の点で充分であるとともに
特に耐摩耗性に優れ、フィン部の球状黒鉛鋳鉄組織はそ
の片状黒鉛鋳鉄組織よりも強度に優れるとともに延性に
も優れる。 ［００１３］このため、このディスクロータでは、フィ
ン部の肉厚の薄肉化が可能となり、形成数を多くするこ
とも可能であるため、放射表面積が拡大化され、摩擦に
よる熱をより一層フィン部間の通気により放射させやす
く、より一層冷却性が向上する。 ［００１４］
ィスク部では黒鉛が充分に成長して片状黒鉛鋳鉄組織と
なり、薄肉のフィン部が厚肉のディスク部より速く冷却
されてフィン部では球状黒鉛鋳鉄組織となる。ディスク
部の片状黒鉛鋳鉄組織は強度の点で充分であるとともに
特に耐摩耗性に優れ、フィン部の球状黒鉛鋳鉄組織はそ
の片状黒鉛鋳鉄組織よりも強度に優れるとともに延性に
も優れる。 ［００１３］このため、このディスクロータでは、フィ
ン部の肉厚の薄肉化が可能となり、形成数を多くするこ
とも可能であるため、放射表面積が拡大化され、摩擦に
よる熱をより一層フィン部間の通気により放射させやす
く、より一層冷却性が向上する。 ［００１４］
【実施例】以下、本発明を具体化した実施例を比較例品
１．２とともに図面を参照しつつ説明する。 （１）実施例品 実施例品として、Ｃ：３．３ｗｔ％、Ｓｉ：２．２ｗｔ
％、Ｍｎ ： ０．６ｗｔ％、Ｐ：０．００９ｗｔ％、
Ｓ：０．００６ｗｔ％、Ｍｇ ： ０．００７ｗｔ％、
残部Ｆｅの組成の溶湯を用い、図１に示すように、フィ
ン部２の肉厚ｔを１．５ｍｍとして、ディスク部１と各
フィン部２とを一体に鋳造した。なお、このとき、フィ
ン部２の形成に中子を用いた砂型鋳造法を採用した。 ［００１５］こうして製造したディスクロータでは、各
ディスク部１間の放射表面積が３４２１． １ｍｍ２で
あった。また、ディスク部１は図５に示す片状黒鉛鋳鉄
組織とされ、フィン部２は図７に示す球状黒鉛鋳鉄組織
とされていた。なお、この球状黒鉛鋳鉄組織では、黒鉛
の粒径が１０μｍ程度であり、一般の球状黒鉛鋳鉄組織
より微細な組織とされていた。 （２）比較例品１ 比較例品１として、Ｃ：３．３ｗｔ％、Ｓｉ：２．２ｗ
ｔ％、Ｍｎ ： ０．５５ｗｔ％、Ｐ：０．０２０ｗｔ
％、Ｓ：０．０３２ｗｔ％、残部ＦｅのＪＩＳＦＣ２０
相当の溶湯を用い、図４に示すように、フィン部９の肉
厚ｔを４．５ｍｍとし、他の条件は実施例品と同一の条
件でディスク部８と各フィン部９とを一体に鋳造した。 ［００１６］こうして製造したディスクロータでは、各
ディスク部８間の放射表面積が２５５６． ８ｍｒｎ２
であった。また、ディスク部８及びフィン部９は図５に
示す片状黒鉛鋳鉄組織とされていた。 （３）比較例品２ 比較例品２として、比較例品１と同一のＪＩＳＦＣ２０
相当の溶湯を用い、フィン部の肉厚ｔを１．５ｍｍとし
て、他の条件は実施例品と同一の条件でディスク部と各
フィン部とを一体に鋳造した。 ［００１７］こうして製造したディスクロータでは、デ
ィスク部は図５に示す片状黒鉛鋳鉄組織とされていたが
、フィン部は図６に示す共晶黒鉛鋳鉄組織とされており
、一部にはチル層も現れていた。 （４）評価 冷却性を比較するため、実施例品及び比較例品１を用い
、車速（ｋｇ／時間）の０．８乗と、冷却係数ｂｖＸ１
０−３（１／秒）との関係を求めた。結果を図２に示す
。 ［００１８１図２から、実施例品は、比較例品１よりも
フィン部の形成数が多いため、比較例品１と比較して冷
却性が向上していることがわかる。また、強度特性を比
較するため、実施例品及び比較例品１を用い、ブレーキ
振動の評価となる平面度変化を測定した。この表面皮変
化は、４００℃に加熱してから常温まで水冷する試験を
実施例品及び比較例品１に行い、図３に示すように、デ
ィスクロータの外周から１０ｍｍの位置Ａ及びディスク
ロータの外周から４０ｍｍの位置Ｂにおける試験前の振
れ幅（μｍ）：ｘと試験後の振れ幅（μｍ）：ｙとを測
定することにより行った。結果を表１に示す。 ［００１９１表１ 表１から、実施例品と比較例品１とは、Ａ位置及びＢ位
置ともに振れ幅ｘ、 ｙがほぼ等しいことがわかる。こ
のため、フィン部の肉厚を薄くした実施例品であっても
１強度特性に変化がないことがわかる。 ［００２０］したがって、以上の評価から、実施例品で
あるディスクロータでは、強度を維持しつつ、より一層
冷却性が向上することがわかる。そして、実施例品であ
るディスクロータを採用すれば、より優れたディスクブ
レーキが得られることも推察される。 ［００２１１ 【発明の効果］以上詳述したように、本発明のディスク
ロータでは、ディスク部が片状黒鉛鋳鉄組織であり、フ
ィン部が球状黒鉛鋳鉄組織であるため、強度を維持しつ
つ、フィン部の肉厚を薄くすることができるとともに形
成数を多くできる。このため、このディスクロータでは
、強度特性を保ったまま、放射表面積を拡大化してディ
スクブレーキパッドとの摩擦による熱をより一層フィン
部間の通気により放射させることができ、より一層優れ
た冷却性を発揮することができる。 ［００２２］したがって、このディスクロータをディス
クブレーキの構成部品として採用すれば、ディスクブレ
ーキへ外気を当接させやすくするべく、エアーダクトを
設置したり、フェンダ−ライナを平滑化するなどの車両
スペースの削減を伴う装備をする必要なく、より一層優
れたブレーキ性能を得ることができる。
１．２とともに図面を参照しつつ説明する。 （１）実施例品 実施例品として、Ｃ：３．３ｗｔ％、Ｓｉ：２．２ｗｔ
％、Ｍｎ ： ０．６ｗｔ％、Ｐ：０．００９ｗｔ％、
Ｓ：０．００６ｗｔ％、Ｍｇ ： ０．００７ｗｔ％、
残部Ｆｅの組成の溶湯を用い、図１に示すように、フィ
ン部２の肉厚ｔを１．５ｍｍとして、ディスク部１と各
フィン部２とを一体に鋳造した。なお、このとき、フィ
ン部２の形成に中子を用いた砂型鋳造法を採用した。 ［００１５］こうして製造したディスクロータでは、各
ディスク部１間の放射表面積が３４２１． １ｍｍ２で
あった。また、ディスク部１は図５に示す片状黒鉛鋳鉄
組織とされ、フィン部２は図７に示す球状黒鉛鋳鉄組織
とされていた。なお、この球状黒鉛鋳鉄組織では、黒鉛
の粒径が１０μｍ程度であり、一般の球状黒鉛鋳鉄組織
より微細な組織とされていた。 （２）比較例品１ 比較例品１として、Ｃ：３．３ｗｔ％、Ｓｉ：２．２ｗ
ｔ％、Ｍｎ ： ０．５５ｗｔ％、Ｐ：０．０２０ｗｔ
％、Ｓ：０．０３２ｗｔ％、残部ＦｅのＪＩＳＦＣ２０
相当の溶湯を用い、図４に示すように、フィン部９の肉
厚ｔを４．５ｍｍとし、他の条件は実施例品と同一の条
件でディスク部８と各フィン部９とを一体に鋳造した。 ［００１６］こうして製造したディスクロータでは、各
ディスク部８間の放射表面積が２５５６． ８ｍｒｎ２
であった。また、ディスク部８及びフィン部９は図５に
示す片状黒鉛鋳鉄組織とされていた。 （３）比較例品２ 比較例品２として、比較例品１と同一のＪＩＳＦＣ２０
相当の溶湯を用い、フィン部の肉厚ｔを１．５ｍｍとし
て、他の条件は実施例品と同一の条件でディスク部と各
フィン部とを一体に鋳造した。 ［００１７］こうして製造したディスクロータでは、デ
ィスク部は図５に示す片状黒鉛鋳鉄組織とされていたが
、フィン部は図６に示す共晶黒鉛鋳鉄組織とされており
、一部にはチル層も現れていた。 （４）評価 冷却性を比較するため、実施例品及び比較例品１を用い
、車速（ｋｇ／時間）の０．８乗と、冷却係数ｂｖＸ１
０−３（１／秒）との関係を求めた。結果を図２に示す
。 ［００１８１図２から、実施例品は、比較例品１よりも
フィン部の形成数が多いため、比較例品１と比較して冷
却性が向上していることがわかる。また、強度特性を比
較するため、実施例品及び比較例品１を用い、ブレーキ
振動の評価となる平面度変化を測定した。この表面皮変
化は、４００℃に加熱してから常温まで水冷する試験を
実施例品及び比較例品１に行い、図３に示すように、デ
ィスクロータの外周から１０ｍｍの位置Ａ及びディスク
ロータの外周から４０ｍｍの位置Ｂにおける試験前の振
れ幅（μｍ）：ｘと試験後の振れ幅（μｍ）：ｙとを測
定することにより行った。結果を表１に示す。 ［００１９１表１ 表１から、実施例品と比較例品１とは、Ａ位置及びＢ位
置ともに振れ幅ｘ、 ｙがほぼ等しいことがわかる。こ
のため、フィン部の肉厚を薄くした実施例品であっても
１強度特性に変化がないことがわかる。 ［００２０］したがって、以上の評価から、実施例品で
あるディスクロータでは、強度を維持しつつ、より一層
冷却性が向上することがわかる。そして、実施例品であ
るディスクロータを採用すれば、より優れたディスクブ
レーキが得られることも推察される。 ［００２１１ 【発明の効果］以上詳述したように、本発明のディスク
ロータでは、ディスク部が片状黒鉛鋳鉄組織であり、フ
ィン部が球状黒鉛鋳鉄組織であるため、強度を維持しつ
つ、フィン部の肉厚を薄くすることができるとともに形
成数を多くできる。このため、このディスクロータでは
、強度特性を保ったまま、放射表面積を拡大化してディ
スクブレーキパッドとの摩擦による熱をより一層フィン
部間の通気により放射させることができ、より一層優れ
た冷却性を発揮することができる。 ［００２２］したがって、このディスクロータをディス
クブレーキの構成部品として採用すれば、ディスクブレ
ーキへ外気を当接させやすくするべく、エアーダクトを
設置したり、フェンダ−ライナを平滑化するなどの車両
スペースの削減を伴う装備をする必要なく、より一層優
れたブレーキ性能を得ることができる。
【図１】実施例品のディスクブレーキロータの一部断面
図である。
図である。
【図２】実施例品及び比較例品１の特性を比較して示す
グラフである。
グラフである。
【図３】平面度変化の測定位置を示すディスクブレーキ
ロータの一部断面図である。
ロータの一部断面図である。
【図４】比較例品１のディスクブレーキロータの一部断
面図である。
面図である。
【図５】ディスクブレーキロータの金属組織たる共晶黒
鉛鋳鉄組織を示す１００倍の顕微鏡写真である。
鉛鋳鉄組織を示す１００倍の顕微鏡写真である。
【図６】ディスクブレーキロータの金属組織たる球状黒
鉛鋳鉄組織を示す１００倍の顕微鏡写真である。
鉛鋳鉄組織を示す１００倍の顕微鏡写真である。
【図７】一般のベンチレーテッド型ディスクブレーキロ
ータを示す斜視図である。
ータを示す斜視図である。
１・・・ディスク部
２・・・フィン部
Claims (1)
- 【請求項１】２枚の対面するディスク部と各該ディスク
部間の複数のフィン部とが一体に鋳造されたベンチレー
テッド型ディスクブレーキロータにおいて、各前記ディ
スク部及び前記フィン部は、炭素：３．１０〜３．６０
重量％、珪素：１．９０〜２．４０重量％、マンガン：
０．５〜０．８重量％、リン：０．０５重量％以下、イ
オウ：０．０１重量％以下、マグネシウム：０．００５
〜０．０１０重量％、残部鉄の組成を有し、かつ該ディ
スク部は片状黒鉛鋳鉄組織とされ、該フィン部は球状黒
鉛鋳鉄組織とされていることを特徴とするベンチレーテ
ッド型ディスクブレーキロータ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP40112990A JPH04210133A (ja) | 1990-12-10 | 1990-12-10 | ベンチレーテッド型ディスクブレーキロータ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP40112990A JPH04210133A (ja) | 1990-12-10 | 1990-12-10 | ベンチレーテッド型ディスクブレーキロータ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04210133A true JPH04210133A (ja) | 1992-07-31 |
Family
ID=18510982
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP40112990A Pending JPH04210133A (ja) | 1990-12-10 | 1990-12-10 | ベンチレーテッド型ディスクブレーキロータ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH04210133A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5427212A (en) * | 1992-07-15 | 1995-06-27 | Kabushiki Kaisha Toyota Chuo Kenkyusho | Brake disc rotor |
-
1990
- 1990-12-10 JP JP40112990A patent/JPH04210133A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5427212A (en) * | 1992-07-15 | 1995-06-27 | Kabushiki Kaisha Toyota Chuo Kenkyusho | Brake disc rotor |
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