JPH04210424A - 加工性の優れたＣｒ−Ｎｉ系ステンレス鋼薄板の製造方法 - Google Patents
加工性の優れたＣｒ−Ｎｉ系ステンレス鋼薄板の製造方法Info
- Publication number
- JPH04210424A JPH04210424A JP40062990A JP40062990A JPH04210424A JP H04210424 A JPH04210424 A JP H04210424A JP 40062990 A JP40062990 A JP 40062990A JP 40062990 A JP40062990 A JP 40062990A JP H04210424 A JPH04210424 A JP H04210424A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- slab
- stainless steel
- steel
- rolled
- cast
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Continuous Casting (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
［０００１１
【産業上の利用分野］本発明は、鋳片と鋳型内壁面間に
相対速度差の無い、所謂同期式連続鋳造方法によって製
品厚さに近いサイズの鋳片を鋳造してＣｒ−Ｎｉ系ステ
ンレス鋼薄板を製造する方法に関し、特に該方法におい
て鋳片の冷却過程における微細な硫化物の析出を抑制し
、良好な加工性を有するＣｒ−Ｎｉ系ステンレス鋼薄板
を製造する方法に関する。 ［０００２ｆｆ 【従来の技術］従来、連続鋳造法を用いてステンレス鋼
薄板を製造するには、鋳型を鋳造方向に振動させながら
厚さ１００ｍｍ以上の鋳片に鋳造し、得られた鋳片の表
面手入れを行い、加熱炉において１０００℃以上に加熱
した後、粗圧延機及び仕上げ圧延機列からなるホットス
トリップミルによって熱間圧延を施し、厚さ数市のホッ
トストリップとしていた。 ［０００３］こうして得られたホットストリップを冷間
圧延するに際しては、最終製品に要求される形状（平坦
さ）、材質、表面性状を確保するために、強い熱間加工
を受けたホラ１−ス１〜リツプを軟化させるための熱延
板焼鈍を行うとともに、表面のスケール等を酸洗工程の
後に研削によって除去していた。この従来のプロセスに
おいては、長大な熱間圧延設備で材料の加熱及び加工の
ために多大のエネルギーを必要とし、生産性の面でも優
れた製造プロセスとは言い難かった。また、最終製品は
、集合組織が発達し、ユーザーにおいてプレス加工等を
加えるときはその異方性を考慮することが必要となる等
使用上の制約も多かった。 ［０００４１そこで、１００ｍｍ以上の厚さの鋳片をホ
ラトス１〜リツプに圧延するために、長大な熱間圧延設
備と多大なエネルギー、圧延動力を必要とする問題点を
解決するべく、最近、連続鋳造の過程でホラ１へストリ
ップと同等か或いはそれに近い厚さの鋳片（薄帯）を得
るプロセスの研究が進められている。たとえば、 「鉄
と鋼」８５、Ａ１９７〜八２５６において特集された論
文に、ホットストノツプを連続鋳造によって直接的に得
るプロセスが開示されている。このような連続鋳造プロ
セスにあっては、得ようとする鋳片のゲージが１〜１０
ｍｍの水準であるときはツインドラム方式が、また鋳片
のゲージが２０〜５０［１１１！Ｉの水準であるときは
ツインベルト方式が検討されている。 ［０００５］ 【発明が解決しようとする課題】この種の方式の連続鋳
造プロセスで製造した薄板製品は従来プロセスで製造し
た薄板製品に比べて細粒組織であり、伸びが低くなるこ
とが知られている。たとえば、 ｒＣＡＭＰ ｆｓＩＪ
Ｊ ｖｏｌ、１１９８８、１６７０〜１７０５で特集
された論文においても報告されており、その対策として
、鋳片を焼鈍して鋳片中に残留するδフェライトを消失
させることが述べられている。 ［０００６］現行プロセスでは凝固後のスラブの冷却速
度は約０．５℃／ｓｅｃであり、スラブの冷却過程にお
いてＭｎＳ 、 Ｃｕ２Ｓ等の硫化物は数μｍ程度に粗
大析出する。この粗大硫化物は鋳片を熱延、熱延板焼鈍
、冷延した後、冷延板焼鈍する過程で、粒成長を阻害す
る等の作用をしない無害なものである。しかし、薄帯連
続鋳造プロセス（以下ストリップ連鋳プロセスと称す）
では鋳片が空冷でも約５０〜２０℃／ｓｅｅで冷えるた
めＳの硫化物としての析出が抑制され、固溶Ｓ量が増大
する。そのため冷延焼鈍時に微細に析出し、粒成長を阻
害する。更に、鋳片の巻取り時の鋭敏化を防止するため
に鋳片を２次冷却して低温巻取りを行うと、２次冷却開
始温度にもよるがさらに固溶Ｓ量が増大する。その結果
、ストリップ連鋳鋳片から製造した冷延焼鈍板は細粒組
織となり延性が低くなる。 ［０００７］このような、冷延焼鈍板の細粒化、延性低
化現象は５ＵＳ３０４のストリップ連鋳プロセス特有の
現象である。本発明者らが、ストリップ連鋳によるＣｒ
−Ｎｉ系ステンレス鋼薄板製造プロセスを詳細に検討
した結果、冷間圧延・焼鈍時の再結晶粒の粒成長を抑制
する要因として鋳片に残存するδフェライトと介在物、
微細析出物の存在が明らかになった。 ［０００８］これらの粒成長阻害要因を排除して、粒成
長を容易にする事によって延性を改善する事が本プロセ
スで良好な加工性を有する薄板製品を製造する際には必
要である。本発明は、微細析出物を制御して延性を改善
する事を目的とするものである。 ［０００９１
相対速度差の無い、所謂同期式連続鋳造方法によって製
品厚さに近いサイズの鋳片を鋳造してＣｒ−Ｎｉ系ステ
ンレス鋼薄板を製造する方法に関し、特に該方法におい
て鋳片の冷却過程における微細な硫化物の析出を抑制し
、良好な加工性を有するＣｒ−Ｎｉ系ステンレス鋼薄板
を製造する方法に関する。 ［０００２ｆｆ 【従来の技術］従来、連続鋳造法を用いてステンレス鋼
薄板を製造するには、鋳型を鋳造方向に振動させながら
厚さ１００ｍｍ以上の鋳片に鋳造し、得られた鋳片の表
面手入れを行い、加熱炉において１０００℃以上に加熱
した後、粗圧延機及び仕上げ圧延機列からなるホットス
トリップミルによって熱間圧延を施し、厚さ数市のホッ
トストリップとしていた。 ［０００３］こうして得られたホットストリップを冷間
圧延するに際しては、最終製品に要求される形状（平坦
さ）、材質、表面性状を確保するために、強い熱間加工
を受けたホラ１−ス１〜リツプを軟化させるための熱延
板焼鈍を行うとともに、表面のスケール等を酸洗工程の
後に研削によって除去していた。この従来のプロセスに
おいては、長大な熱間圧延設備で材料の加熱及び加工の
ために多大のエネルギーを必要とし、生産性の面でも優
れた製造プロセスとは言い難かった。また、最終製品は
、集合組織が発達し、ユーザーにおいてプレス加工等を
加えるときはその異方性を考慮することが必要となる等
使用上の制約も多かった。 ［０００４１そこで、１００ｍｍ以上の厚さの鋳片をホ
ラトス１〜リツプに圧延するために、長大な熱間圧延設
備と多大なエネルギー、圧延動力を必要とする問題点を
解決するべく、最近、連続鋳造の過程でホラ１へストリ
ップと同等か或いはそれに近い厚さの鋳片（薄帯）を得
るプロセスの研究が進められている。たとえば、 「鉄
と鋼」８５、Ａ１９７〜八２５６において特集された論
文に、ホットストノツプを連続鋳造によって直接的に得
るプロセスが開示されている。このような連続鋳造プロ
セスにあっては、得ようとする鋳片のゲージが１〜１０
ｍｍの水準であるときはツインドラム方式が、また鋳片
のゲージが２０〜５０［１１１！Ｉの水準であるときは
ツインベルト方式が検討されている。 ［０００５］ 【発明が解決しようとする課題】この種の方式の連続鋳
造プロセスで製造した薄板製品は従来プロセスで製造し
た薄板製品に比べて細粒組織であり、伸びが低くなるこ
とが知られている。たとえば、 ｒＣＡＭＰ ｆｓＩＪ
Ｊ ｖｏｌ、１１９８８、１６７０〜１７０５で特集
された論文においても報告されており、その対策として
、鋳片を焼鈍して鋳片中に残留するδフェライトを消失
させることが述べられている。 ［０００６］現行プロセスでは凝固後のスラブの冷却速
度は約０．５℃／ｓｅｃであり、スラブの冷却過程にお
いてＭｎＳ 、 Ｃｕ２Ｓ等の硫化物は数μｍ程度に粗
大析出する。この粗大硫化物は鋳片を熱延、熱延板焼鈍
、冷延した後、冷延板焼鈍する過程で、粒成長を阻害す
る等の作用をしない無害なものである。しかし、薄帯連
続鋳造プロセス（以下ストリップ連鋳プロセスと称す）
では鋳片が空冷でも約５０〜２０℃／ｓｅｅで冷えるた
めＳの硫化物としての析出が抑制され、固溶Ｓ量が増大
する。そのため冷延焼鈍時に微細に析出し、粒成長を阻
害する。更に、鋳片の巻取り時の鋭敏化を防止するため
に鋳片を２次冷却して低温巻取りを行うと、２次冷却開
始温度にもよるがさらに固溶Ｓ量が増大する。その結果
、ストリップ連鋳鋳片から製造した冷延焼鈍板は細粒組
織となり延性が低くなる。 ［０００７］このような、冷延焼鈍板の細粒化、延性低
化現象は５ＵＳ３０４のストリップ連鋳プロセス特有の
現象である。本発明者らが、ストリップ連鋳によるＣｒ
−Ｎｉ系ステンレス鋼薄板製造プロセスを詳細に検討
した結果、冷間圧延・焼鈍時の再結晶粒の粒成長を抑制
する要因として鋳片に残存するδフェライトと介在物、
微細析出物の存在が明らかになった。 ［０００８］これらの粒成長阻害要因を排除して、粒成
長を容易にする事によって延性を改善する事が本プロセ
スで良好な加工性を有する薄板製品を製造する際には必
要である。本発明は、微細析出物を制御して延性を改善
する事を目的とするものである。 ［０００９１
【課題を解決するための手段］本発明の要旨は下記の通
りである。ストリップ連鋳法によってＣｒ−Ｎｉ系ステ
ンレス鋼薄鋳片を鋳造し、該鋳片を冷延して薄板製品を
製造するプロセスにおいては鋳片に残留するδフェライ
トや介在物、冷延焼鈍時に析出した微細硫化物のため、
冷間圧延後の焼鈍工程において再結晶粒の成長が抑制さ
れる。 ［００１０１その中でも、析出物による粒成長阻害化効
果が特に大きい微細な硫化物（ＭｎＳ、 Ｃｌ１２ Ｓ
）の析出を防止するために、鋼中Ｍｎ 、Ｃｕ 、Ｓｔ
が下式を満たす様に成分調整を行う。 ＳＸ （Ｍｎ ＋Ｃｕ ）≦１０″３ この成分調整によって鋳片の冷却速度に関係無く冷延板
焼鈍時におけるＭｎＳの微細析出が抑制される。従って
、鋳造後に鋳片を８００℃以下まで冷却した後鋳片を巻
き取る事が出来る。 ［００１１１ 【作用］本発明の効果を端的に表したのが図１．である
。鋼中のＳ量を種々に変化させて５ＵＳ３０４薄鋳片（
板厚：２．２ｍｍ’）を鋳造し、鋳造後は１０００℃ま
でを平均冷却速度４０℃／ｓｅｅで空冷した後、水冷し
て４００℃以下の温度で巻き取った。該鋳片をデスケー
ルした後、７０％冷間圧延し、冷延板焼鈍を１１００℃
で２０秒行い、冷延焼鈍板の粒径、Ｌ方向の伸びを測定
した。 ［００１２］冷延焼鈍板の粒径はＳ量の減少とともに大
きくなり１０ｐｐｍ以下では現行プロセス材とほぼ同程
度になる。粒径が大きくなると共に、伸びも大きくなり
ほぼ現行材並みの伸びが得られる事が判る。 ［００１３］ 【実施例】表１に示す１８％０ｒ−８％Ｎｉ鋼を基本と
する種々の成分のオーステナイ１へ系ステンレス鋼を溶
製し、Ｃａ、 ＲＥＭ等で脱硫してＳ、 Ｍｎ 、 Ｃ
ｕ ｆｉを本発明範囲にした。この溶鋼を内部水冷式の
双ドラム連袂鋳造機によって３ｍｍ厚みで幅１００ｍｍ
の鋳片に連続鋳造し、該鋳片に２次冷却を行って４００
℃で巻き取った後、酸洗し、０．６ｍｍまで冷延した後
、焼鈍、酸洗し、その後調質圧延をおこなって、薄板製
品とした。 ［００１４］比較例として脱硫材を用いずに、本発明範
囲外のＭｎ、Ｃｕ、Ｓを含有する溶鋼からも同様の方法
で薄鋳片を鋳造し、薄板製品を製造した。本発明で製造
した薄板は表２に示すように、延性に優れ、加工性が良
好であった。比較例で製造した薄板は延性が低く加工性
が劣るものであった。 ［００１５］
りである。ストリップ連鋳法によってＣｒ−Ｎｉ系ステ
ンレス鋼薄鋳片を鋳造し、該鋳片を冷延して薄板製品を
製造するプロセスにおいては鋳片に残留するδフェライ
トや介在物、冷延焼鈍時に析出した微細硫化物のため、
冷間圧延後の焼鈍工程において再結晶粒の成長が抑制さ
れる。 ［００１０１その中でも、析出物による粒成長阻害化効
果が特に大きい微細な硫化物（ＭｎＳ、 Ｃｌ１２ Ｓ
）の析出を防止するために、鋼中Ｍｎ 、Ｃｕ 、Ｓｔ
が下式を満たす様に成分調整を行う。 ＳＸ （Ｍｎ ＋Ｃｕ ）≦１０″３ この成分調整によって鋳片の冷却速度に関係無く冷延板
焼鈍時におけるＭｎＳの微細析出が抑制される。従って
、鋳造後に鋳片を８００℃以下まで冷却した後鋳片を巻
き取る事が出来る。 ［００１１１ 【作用］本発明の効果を端的に表したのが図１．である
。鋼中のＳ量を種々に変化させて５ＵＳ３０４薄鋳片（
板厚：２．２ｍｍ’）を鋳造し、鋳造後は１０００℃ま
でを平均冷却速度４０℃／ｓｅｅで空冷した後、水冷し
て４００℃以下の温度で巻き取った。該鋳片をデスケー
ルした後、７０％冷間圧延し、冷延板焼鈍を１１００℃
で２０秒行い、冷延焼鈍板の粒径、Ｌ方向の伸びを測定
した。 ［００１２］冷延焼鈍板の粒径はＳ量の減少とともに大
きくなり１０ｐｐｍ以下では現行プロセス材とほぼ同程
度になる。粒径が大きくなると共に、伸びも大きくなり
ほぼ現行材並みの伸びが得られる事が判る。 ［００１３］ 【実施例】表１に示す１８％０ｒ−８％Ｎｉ鋼を基本と
する種々の成分のオーステナイ１へ系ステンレス鋼を溶
製し、Ｃａ、 ＲＥＭ等で脱硫してＳ、 Ｍｎ 、 Ｃ
ｕ ｆｉを本発明範囲にした。この溶鋼を内部水冷式の
双ドラム連袂鋳造機によって３ｍｍ厚みで幅１００ｍｍ
の鋳片に連続鋳造し、該鋳片に２次冷却を行って４００
℃で巻き取った後、酸洗し、０．６ｍｍまで冷延した後
、焼鈍、酸洗し、その後調質圧延をおこなって、薄板製
品とした。 ［００１４］比較例として脱硫材を用いずに、本発明範
囲外のＭｎ、Ｃｕ、Ｓを含有する溶鋼からも同様の方法
で薄鋳片を鋳造し、薄板製品を製造した。本発明で製造
した薄板は表２に示すように、延性に優れ、加工性が良
好であった。比較例で製造した薄板は延性が低く加工性
が劣るものであった。 ［００１５］
【表１】
［００１６］
【表２】
［００１７１
【発明の効果］本発明により製品厚さに近い厚さの薄帯
状鋳片を連続鋳造−直接冷延で製品化する簡素なプロセ
スによって、加工性が優れたオーステナイト系ステンレ
ス鋼薄板を得ることができる。したがって、経済性の点
でその効果は極めて大きい。
状鋳片を連続鋳造−直接冷延で製品化する簡素なプロセ
スによって、加工性が優れたオーステナイト系ステンレ
ス鋼薄板を得ることができる。したがって、経済性の点
でその効果は極めて大きい。
【図１１ ＳＸ（Ｍｎ、 ＋Ｃｕ）と延冷焼鈍板の伸び
との関係を示す図である。 【図１】
との関係を示す図である。 【図１】
Claims (1)
- 【請求項１】１８％Ｃｒ−８％Ｎｉ鋼に代表されるＣｒ
−Ｎｉ系ステンレス鋼中のＭｎ、Ｃｕ、ＳをＳ×（Ｍｎ
＋Ｃｕ）≦１０＾−＾３の範囲に成分調整した溶鋼を、
鋳型壁面が鋳片と同期して移動する連続鋳造機によって
、厚さ６ｍｍ以下の薄帯状鋳片に連続鋳造し、得られた
鋳片を８００℃以下の温度で巻き取った後、酸洗、冷間
圧延し、次いで焼鈍−酸洗或いは光輝焼鈍を行い、しか
る後に調質圧延を行って薄板製品とすることを特徴とす
る加工性が優れたＣｒ−Ｎｉ系ステンレス鋼薄板の製造
方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP40062990A JP2792737B2 (ja) | 1990-12-06 | 1990-12-06 | 加工性の優れたＣｒ−Ｎｉ系ステンレス鋼薄板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP40062990A JP2792737B2 (ja) | 1990-12-06 | 1990-12-06 | 加工性の優れたＣｒ−Ｎｉ系ステンレス鋼薄板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04210424A true JPH04210424A (ja) | 1992-07-31 |
| JP2792737B2 JP2792737B2 (ja) | 1998-09-03 |
Family
ID=18510519
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP40062990A Expired - Fee Related JP2792737B2 (ja) | 1990-12-06 | 1990-12-06 | 加工性の優れたＣｒ−Ｎｉ系ステンレス鋼薄板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2792737B2 (ja) |
-
1990
- 1990-12-06 JP JP40062990A patent/JP2792737B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2792737B2 (ja) | 1998-09-03 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPH03100124A (ja) | 表面品質の優れたＣｒ―Ｎｉ系ステンレス鋼薄板の製造方法 | |
| KR950005320B1 (ko) | 표면품질과 가공성이 우수한 크롬-니켈계 스텐레스강 박판의 제조방법 | |
| US5030296A (en) | Process for production of Cr-Ni type stainless steel sheet having excellent surface properties and material quality | |
| EP0463182B1 (en) | METHOD OF MANUFACTURING Cr-Ni STAINLESS STEEL SHEET EXCELLENT IN SURFACE QUALITY AND MATERIAL THEREOF | |
| JPH0730406B2 (ja) | 表面品質と材質が優れたＣｒ−Ｎｉ系ステンレス薄鋼板の製造法 | |
| EP0378705B2 (en) | PROCESS FOR PRODUCING THIN Cr-Ni STAINLESS STEEL SHEET EXCELLENT IN BOTH SURFACE QUALITY AND QUALITY OF MATERIAL | |
| JP2532314B2 (ja) | 表面品質と加工性の優れたＣｒ−Ｎｉ系ステンレス鋼薄板の製造方法 | |
| JP2512650B2 (ja) | 材質と表面品質の優れたＣｒ−Ｎｉ系ステンレス鋼薄板の製造方法 | |
| JPH04210424A (ja) | 加工性の優れたＣｒ−Ｎｉ系ステンレス鋼薄板の製造方法 | |
| JP2768527B2 (ja) | 加工性が優れたＣｒ―Ｎｉ系ステンレス鋼薄板の製造方法 | |
| JP2730802B2 (ja) | 加工性の優れたＣｒ−Ｎｉ系ステンレス鋼薄板の製造方法 | |
| JPH0219426A (ja) | 表面品質が優れたＣｒ―Ｎｉ系ステンレス鋼薄板の製造方法 | |
| JPH0788534B2 (ja) | 表面品質が優れたＣｒ―Ｎｉ系ステンレス鋼薄板の製造方法 | |
| JPH0559446A (ja) | 表面品質と加工性の優れたＣｒ−Ｎｉ系ステンレス鋼薄板の製造方法 | |
| JPH02263930A (ja) | 表面品質が優れたＣｒ―Ｎｉ系ステンレス鋼薄板の製造方法 | |
| JP3127268B2 (ja) | オーステナイト系ステンレス鋼薄帯状鋳片および薄板の製造方法 | |
| JP2607187B2 (ja) | 表面品質と加工性の優れたＣｒ−Ｎｉ系ステンレス鋼薄板の製造方法 | |
| JPH09279248A (ja) | 表面品質と加工性の優れたＣｒ−Ｎｉ系ステンレス熱延鋼板および冷延鋼板の製造方法 | |
| JPH0796685B2 (ja) | 表面品質と材質が優れたＣｒ―Ｎｉ系ステンレス鋼薄板の製造方法 | |
| JPH0796684B2 (ja) | 表面品質が優れたＣｒ―Ｎｉ系ステンレス鋼薄板の製造方法 | |
| JPH02133522A (ja) | 表面品質と材質が優れたＣｒ−Ｎｉ系ステンレス鋼薄板の製造方法 | |
| JPH02263929A (ja) | 表面品質が優れたＣｒ―Ｎｉ系ステンレス鋼薄板の製造方法 | |
| JPH04333347A (ja) | 耐食性と加工性に優れるステンレス鋼薄鋳片の製造方法 | |
| JPH0826406B2 (ja) | 表面品質と加工性の優れたＣｒ−Ｎｉ系ステンレス鋼薄板の製造方法 | |
| JPH03211236A (ja) | 表面品質と材質が優れたＣｒ―Ｎｉ系ステンレス鋼薄板の製造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 19980512 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |