JPH04210878A - フェライト系ステンレス鋼板の抵抗溶接方法 - Google Patents
フェライト系ステンレス鋼板の抵抗溶接方法Info
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- JPH04210878A JPH04210878A JP2411145A JP41114590A JPH04210878A JP H04210878 A JPH04210878 A JP H04210878A JP 2411145 A JP2411145 A JP 2411145A JP 41114590 A JP41114590 A JP 41114590A JP H04210878 A JPH04210878 A JP H04210878A
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- Resistance Welding (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
［０００１］
【産業上の利用分野】本発明は、少なくとも一方が安定
化鋼種以外のフェライト系ステンレス鋼板であるステン
レス鋼板同志の抵抗溶接方法に関するものである。 ［０００２］
化鋼種以外のフェライト系ステンレス鋼板であるステン
レス鋼板同志の抵抗溶接方法に関するものである。 ［０００２］
【従来の技術】周知のように、安定化鋼種以外のフェラ
イト系ステンレス鋼板である例えば５ＵＳ４３０同志を
溶接したり、あるいは５ＵＳ４３０とそれ以外のステン
レス鋼板とを抵抗溶接すると、その溶接過程で、溶接部
分の結晶粒界にクロムカーバイドが析出し、この部分に
水が触れると、粒界腐食を起こして溶接部分に微小クラ
ック等が発生し、これが破壊の引き金となって、構造物
等の溶接寿命を著しく低下させるという不都合があり、
溶接の信頼性が得られないという問題があった。 ［０００３］このため、従来においては、安定化鋼種以
外のフェライト系ステンレス鋼板の溶接はほとんど行わ
れておらず、ステンレス鋼板の溶接を行う場合には、チ
タンやニオブを入れた安定化鋼種のフェライト系ステン
レス鋼板を用いるか、あるいは、ニッケルを含むオース
テナイト系ステンレス鋼板が用いられていた。 ［０００４］
イト系ステンレス鋼板である例えば５ＵＳ４３０同志を
溶接したり、あるいは５ＵＳ４３０とそれ以外のステン
レス鋼板とを抵抗溶接すると、その溶接過程で、溶接部
分の結晶粒界にクロムカーバイドが析出し、この部分に
水が触れると、粒界腐食を起こして溶接部分に微小クラ
ック等が発生し、これが破壊の引き金となって、構造物
等の溶接寿命を著しく低下させるという不都合があり、
溶接の信頼性が得られないという問題があった。 ［０００３］このため、従来においては、安定化鋼種以
外のフェライト系ステンレス鋼板の溶接はほとんど行わ
れておらず、ステンレス鋼板の溶接を行う場合には、チ
タンやニオブを入れた安定化鋼種のフェライト系ステン
レス鋼板を用いるか、あるいは、ニッケルを含むオース
テナイト系ステンレス鋼板が用いられていた。 ［０００４］
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、安定化
鋼種のフェライト系ステンレス鋼板やオーステナイト系
のステンレス鋼板はいずれも安定化鋼種以外のフェライ
ト系ステンレス鋼板に比べ、高価であり、ステンレス鋼
板を使用する船舶の構造物や給湯器のケース等のコスト
が高くついてしまうという問題があった。 ［０００５］本発明は上記従来の課題を解決するために
なされたものであり、その目的は、安定化鋼種以外のフ
ェライト系ステンレス鋼板を溶接する場合においても、
粒界腐食による破壊を生じることがない信頼性に優れた
抵抗溶接方法を提供することにある。 ［０００６］
鋼種のフェライト系ステンレス鋼板やオーステナイト系
のステンレス鋼板はいずれも安定化鋼種以外のフェライ
ト系ステンレス鋼板に比べ、高価であり、ステンレス鋼
板を使用する船舶の構造物や給湯器のケース等のコスト
が高くついてしまうという問題があった。 ［０００５］本発明は上記従来の課題を解決するために
なされたものであり、その目的は、安定化鋼種以外のフ
ェライト系ステンレス鋼板を溶接する場合においても、
粒界腐食による破壊を生じることがない信頼性に優れた
抵抗溶接方法を提供することにある。 ［０００６］
【課題を解決するための手段】本発明は上記目的を達成
するために、次のように構成されている。すなわち、本
発明は、安定化鋼種以外のフェライト系ステンレス鋼板
である第１のステンレス鋼板と、この第１のステンレス
鋼板と同種又は異種のステンレス鋼板である第２のステ
ンレス鋼板との抵抗溶接方法であって、第１のステンレ
ス鋼板と第２のステンレス鋼板との間に第１のステンレ
ス鋼板よりもイオン化傾向の小さい犠牲陽極材を挟んで
抵抗溶接を行うことを特徴として構成されている。 ［０００７］
するために、次のように構成されている。すなわち、本
発明は、安定化鋼種以外のフェライト系ステンレス鋼板
である第１のステンレス鋼板と、この第１のステンレス
鋼板と同種又は異種のステンレス鋼板である第２のステ
ンレス鋼板との抵抗溶接方法であって、第１のステンレ
ス鋼板と第２のステンレス鋼板との間に第１のステンレ
ス鋼板よりもイオン化傾向の小さい犠牲陽極材を挟んで
抵抗溶接を行うことを特徴として構成されている。 ［０００７］
【作用】本発明では、第１のステンレス鋼板と第２のス
テンレス鋼板との間に犠牲陽極材を挟んで抵抗溶接を行
うので、溶接時（−クロムカーバイドの析出はほとんど
生じない。たとえ、クロムカーバイドが結晶粒界に多少
析出したとしても、この溶接部分が水分に触れたときに
、腐食はクロムカーバイドの析出部分に進行せず、犠牲
陽極材に優先的に進行する。したがって、この犠牲陽極
材が腐食により溶は去るまでクロムカーバイドに粒界腐
食が進行しないこととなり、溶接部分の粒界腐食による
破壊が長期に亘って生ぜず、抵抗溶接の信頼性が確保さ
れる。 ［０００８］
テンレス鋼板との間に犠牲陽極材を挟んで抵抗溶接を行
うので、溶接時（−クロムカーバイドの析出はほとんど
生じない。たとえ、クロムカーバイドが結晶粒界に多少
析出したとしても、この溶接部分が水分に触れたときに
、腐食はクロムカーバイドの析出部分に進行せず、犠牲
陽極材に優先的に進行する。したがって、この犠牲陽極
材が腐食により溶は去るまでクロムカーバイドに粒界腐
食が進行しないこととなり、溶接部分の粒界腐食による
破壊が長期に亘って生ぜず、抵抗溶接の信頼性が確保さ
れる。 ［０００８］
【実施例】以下、本発明の実施例を図面に基づいて説明
する。図１および図２には本発明に係る抵抗溶接方法の
一実施例が示されている。これらの図において、第１の
ステンレス鋼板１は安定化鋼種以外のフェライト系ステ
ンレス鋼板からなり、第２のステンレス鋼板２は第１の
ステンレス鋼板１と同種のステンレス鋼板か、又は異種
のステンレス鋼板からなる。この第１のステンレス鋼板
１と第２のステンレス鋼板２との溶接箇所には両鋼板１
．２の間に第１のステンレス鋼板１よりもイオン化傾向
が小さい（卑な）材料の犠牲陽極材３が挟まれている。 この犠牲陽極材３が挟み込まれた状態で、溶接部分の両
側に抵抗溶接用の＠Ｕ６．７を押し当てて通電すること
により、図３に示すように、第１のステンレス鋼板１と
第２のステンレス鋼板２は犠牲陽極材３を介して溶着し
、両鋼板１，２の抵抗溶接が達成される。 ［０００９］この抵抗溶接に際し、図２に示すように、
犠牲陽極材３をステンレス鋼板１．２間に挟み込む場合
、一方側のステンレス鋼板、この図では第２のステンレ
ス鋼板２に犠牲陽極材３の厚みに相当する凹部４を形成
し、この凹部４に犠牲陽極材３を収容することで、第１
のステンレス鋼板１と第２のステンレス鋼板２との間の
隙間５をほとんどなくすことができ、図１のように凹部
４を設けない場合に比べ、抵抗溶接をより効果的に行う
ことができる。 ［００１０１本実施例では、第１のステンレス鋼板１と
第２のステンレス鋼板２との間に犠牲陽極材３を介設す
ることで、溶接部分にクロムカーバイドが粒界析出する
ことをほとんど防止することができる。たとえ、わずか
にクロムカーバイドが析出したとしても、この溶接部分
が水分等に触れたときには、犠牲陽極材３がクロムカー
バイドよりも優先的に腐食を進行させ、この犠牲陽極材
３が完全に腐食されて溶は去るまでクロムカーバイド部
分に腐食が進行しない。この犠牲陽極材３を鋼板により
形成する場合には、犠牲陽極材３が水分に触れて表面に
錆が付くと、この錆が保護膜として機能し、内部への水
分の浸透を防止するので、犠牲陽極材３の内部に腐食が
進行せず、このため、犠牲陽極材３が腐食により溶は去
るということはなくなり、溶接部分のクロムカーバイド
に粒界腐食が半永久的に起こらない状態となる。これに
より、溶接部分に粒界腐食に起因する破壊等の不具合を
発生させることなく、長期に亘り信頼性の高い抵抗溶接
が可能となる。 ［００１１１次に、本発明を適用した具体的な試験例に
ついて説明する。 ［００１２］ （ａ）試料の作成 ［００１３］試験用の試料を６種作成した。試料１と試
料２は図４の正面図（ａ）と側面図（ｂ）に示すように
、幅２０ｍｍ、厚み０．５ｍｍの第１のステンレス鋼板
１と同サイズの第２のステンレス鋼板２とを犠牲陽極材
を用いないでスポット点８ａ、８ｂの２点て抵抗溶接し
たものである。試料３から試料６は、図５の正面図（ａ
）と側面図（ｂ）に示すように、試料１および試料２と
同サイズの第１のステンレス鋼板１と第２のステンレス
鋼板２との間に厚みが０．５ｍｍの犠牲陽極材３を挟み
、同様にスポット点８ａ、８ｂの２点でスポット抵抗溶
接したものである。第１のステンレス鋼板１と第２のス
テンレス鋼板２の材料の組合せは次の表１に示されてい
る。 ［ｏ ０１４］
する。図１および図２には本発明に係る抵抗溶接方法の
一実施例が示されている。これらの図において、第１の
ステンレス鋼板１は安定化鋼種以外のフェライト系ステ
ンレス鋼板からなり、第２のステンレス鋼板２は第１の
ステンレス鋼板１と同種のステンレス鋼板か、又は異種
のステンレス鋼板からなる。この第１のステンレス鋼板
１と第２のステンレス鋼板２との溶接箇所には両鋼板１
．２の間に第１のステンレス鋼板１よりもイオン化傾向
が小さい（卑な）材料の犠牲陽極材３が挟まれている。 この犠牲陽極材３が挟み込まれた状態で、溶接部分の両
側に抵抗溶接用の＠Ｕ６．７を押し当てて通電すること
により、図３に示すように、第１のステンレス鋼板１と
第２のステンレス鋼板２は犠牲陽極材３を介して溶着し
、両鋼板１，２の抵抗溶接が達成される。 ［０００９］この抵抗溶接に際し、図２に示すように、
犠牲陽極材３をステンレス鋼板１．２間に挟み込む場合
、一方側のステンレス鋼板、この図では第２のステンレ
ス鋼板２に犠牲陽極材３の厚みに相当する凹部４を形成
し、この凹部４に犠牲陽極材３を収容することで、第１
のステンレス鋼板１と第２のステンレス鋼板２との間の
隙間５をほとんどなくすことができ、図１のように凹部
４を設けない場合に比べ、抵抗溶接をより効果的に行う
ことができる。 ［００１０１本実施例では、第１のステンレス鋼板１と
第２のステンレス鋼板２との間に犠牲陽極材３を介設す
ることで、溶接部分にクロムカーバイドが粒界析出する
ことをほとんど防止することができる。たとえ、わずか
にクロムカーバイドが析出したとしても、この溶接部分
が水分等に触れたときには、犠牲陽極材３がクロムカー
バイドよりも優先的に腐食を進行させ、この犠牲陽極材
３が完全に腐食されて溶は去るまでクロムカーバイド部
分に腐食が進行しない。この犠牲陽極材３を鋼板により
形成する場合には、犠牲陽極材３が水分に触れて表面に
錆が付くと、この錆が保護膜として機能し、内部への水
分の浸透を防止するので、犠牲陽極材３の内部に腐食が
進行せず、このため、犠牲陽極材３が腐食により溶は去
るということはなくなり、溶接部分のクロムカーバイド
に粒界腐食が半永久的に起こらない状態となる。これに
より、溶接部分に粒界腐食に起因する破壊等の不具合を
発生させることなく、長期に亘り信頼性の高い抵抗溶接
が可能となる。 ［００１１１次に、本発明を適用した具体的な試験例に
ついて説明する。 ［００１２］ （ａ）試料の作成 ［００１３］試験用の試料を６種作成した。試料１と試
料２は図４の正面図（ａ）と側面図（ｂ）に示すように
、幅２０ｍｍ、厚み０．５ｍｍの第１のステンレス鋼板
１と同サイズの第２のステンレス鋼板２とを犠牲陽極材
を用いないでスポット点８ａ、８ｂの２点て抵抗溶接し
たものである。試料３から試料６は、図５の正面図（ａ
）と側面図（ｂ）に示すように、試料１および試料２と
同サイズの第１のステンレス鋼板１と第２のステンレス
鋼板２との間に厚みが０．５ｍｍの犠牲陽極材３を挟み
、同様にスポット点８ａ、８ｂの２点でスポット抵抗溶
接したものである。第１のステンレス鋼板１と第２のス
テンレス鋼板２の材料の組合せは次の表１に示されてい
る。 ［ｏ ０１４］
【表１】
［００１５］試料１から試料６の第１のステンレス鋼板
１は安定化鋼種以外のフェライト系ステンレス鋼板であ
る５ＵＳ４３０を使用しており、第２のステンレス鋼板
２は、試料１と試料３と試料５は同じ＜５ＵＳ４３０を
使用しており、試料２と試料４と試料６はニッケルを含
むオーステナイト系のステンレス鋼板である５ＵＳ３０
４を使用している。そして、試料３と試料４では犠牲陽
極材３として鋼板を使用し、試料５と試料６では犠牲陽
極材３として溶融アルミニウムメツキ鋼板を使用してい
る。 ［００１６］ （ｂ）腐食試験 ［００１７］前記試料１から試料６をキャス試験（塩水
噴霧試験の１０倍加速試験）により塩化カルシウムを含
む溶液を４９±２℃の雰囲気中で噴霧し、１サイクル（
１６時間）、５サイクル（８０時間）、１０サイクル（
１００時間）の各サイクルで試料を取り出し、次の剥離
試験を行った。なお、キャス拭験の試験条件を表２に示
す。 ［００１８］
１は安定化鋼種以外のフェライト系ステンレス鋼板であ
る５ＵＳ４３０を使用しており、第２のステンレス鋼板
２は、試料１と試料３と試料５は同じ＜５ＵＳ４３０を
使用しており、試料２と試料４と試料６はニッケルを含
むオーステナイト系のステンレス鋼板である５ＵＳ３０
４を使用している。そして、試料３と試料４では犠牲陽
極材３として鋼板を使用し、試料５と試料６では犠牲陽
極材３として溶融アルミニウムメツキ鋼板を使用してい
る。 ［００１６］ （ｂ）腐食試験 ［００１７］前記試料１から試料６をキャス試験（塩水
噴霧試験の１０倍加速試験）により塩化カルシウムを含
む溶液を４９±２℃の雰囲気中で噴霧し、１サイクル（
１６時間）、５サイクル（８０時間）、１０サイクル（
１００時間）の各サイクルで試料を取り出し、次の剥離
試験を行った。なお、キャス拭験の試験条件を表２に示
す。 ［００１８］
【表２】
［００１９］ （ｃ）剥離試験
［００２０］前記１サイクル、
クルのキャス試験を行った後、
５サイクルおよび１０サイ
試料」から試料６の剥離
試験を行った。その結果を表３に示す。
［００２１１
【表３］
［００２２］この剥離試験では、まず、試料１から試料
６にかけて、第１のステンレス鋼板１と第２のステンレ
ス鋼板２とを両手に持って引っ張り、剥離するか否かを
調べた。この結果、犠牲陽極材３を設けない試料１と試
料２では１サイクルのキャス試験後に剥離を生じた。こ
れに対し、試料３から試料６では１０サイクルのキャス
試験の後、手で引っ張っても剥離しなかった。この手の
引っ張り力で剥離しなかった試料３から試料６について
は、その試料をシャルピー引張り試験機にかけて引っ張
り、引っ張り剪断強さを調べた。この結果、いずれも５
００ｋｇ程度の引っ張り力に耐え、剪断破壊を起こさな
かった。このことは、１０サイクルの苛酷なキャス試験
後においても、抵抗溶接部分に粒界腐食が生じなかった
ことによるもので、従来においては到底考えられなかっ
た安定化鋼種以外のフェライト系ステンレス鋼板の抵抗
溶接が安定化鋼種のフェライト系ステンレス鋼板やオー
ステナイト系のステンレス鋼板と同等の性能で行うこと
ができることを示している。本発明者はこの効果をさら
に確認するため、一般に抵抗溶接に適しているとされて
いる銅板同志の抵抗溶接結果と比較して見た。そのため
、銅板同志を１点でスポット抵抗溶接をしてシャルピー
引張り試験機にかけて見たところ、２７０ｋｇの引っ張
り力で剪断した。２点のスポット抵抗溶接では、その２
倍の５４０ｋｇ程度で剪断するものと考えられるから、
この力は試料３から試料６の引っ張り剪断力とほぼ同程
度であり、このことからも、銅板の抵抗溶接と何ら遜色
ない溶接性能が得られることが分かる。 ［００２３］この試験では、さらに、キャス試験後に溶
接部の顕微鏡による断面組織観察を行ったが、粒界腐食
の傾向は見られなかった。 ［００２４］なお、本発明は上記実施例に限定されるこ
とはなく、様々な実施の態様を採り得る。例えば、上記
実施例では、犠牲陽極材３を鋼板や溶融アルミニウムメ
ツキ鋼板で構成したが、この犠牲陽極材３は安定化鋼種
以外のフェライト系ステンレス鋼板よりもイオン化傾向
の小さい卑な材料であればよく、例えば溶融亜鉛メツキ
鋼板や電気亜鉛メツキ鋼板等の材料によって構成したも
のでも同様な効果を得ることができる。また、上記実施
例ではスポット抵抗溶接の場合で説明したが、もちろん
シーム抵抗溶接の場合も本発明が適用されるものである
。 ［００２５］ 【発明の効果】本発明は安定化鋼種以外のフェライト系
ステンレス鋼板である第１のステンレス鋼板と、この第
１のステンレス鋼板と同種又は異種のステンレス鋼板と
を間に犠牲陽極材を挟んで抵抗溶接するように構成した
ものであるから、この抵抗溶接時に、クロムカーバイド
が結晶粒界に析出することがほとんどなくなり、たとえ
クロムカーバイドが多少析出しても、溶接部分が水分に
触れたとき、クロムカーバイド部分よりも犠牲陽極材が
優先的に腐食を受け、クロムカーバイド部分に粒界腐食
が進行しないので、溶接部分に粒界腐食の割れ等が発生
することがなく、これにより、溶接強度の高い信頼性の
ある安定化鋼種以外のフェライト系ステンレス鋼板の溶
接が可能となる。 ［００２６］したがって、ステンレス鋼板の抵抗溶接を
行う場合、従来のような高価な安定化鋼種のステンレス
鋼板やオーステナイト系のステンレス鋼板を使用するこ
となく、安価な安定化鋼種以外のフェライト系ステンレ
ス鋼板を給湯器のケースや船舶の構造物に使用すること
ができ、これにより、ステンレス鋼板を使用する各種装
置の大幅なコストダウンを達成することが可能となる。
６にかけて、第１のステンレス鋼板１と第２のステンレ
ス鋼板２とを両手に持って引っ張り、剥離するか否かを
調べた。この結果、犠牲陽極材３を設けない試料１と試
料２では１サイクルのキャス試験後に剥離を生じた。こ
れに対し、試料３から試料６では１０サイクルのキャス
試験の後、手で引っ張っても剥離しなかった。この手の
引っ張り力で剥離しなかった試料３から試料６について
は、その試料をシャルピー引張り試験機にかけて引っ張
り、引っ張り剪断強さを調べた。この結果、いずれも５
００ｋｇ程度の引っ張り力に耐え、剪断破壊を起こさな
かった。このことは、１０サイクルの苛酷なキャス試験
後においても、抵抗溶接部分に粒界腐食が生じなかった
ことによるもので、従来においては到底考えられなかっ
た安定化鋼種以外のフェライト系ステンレス鋼板の抵抗
溶接が安定化鋼種のフェライト系ステンレス鋼板やオー
ステナイト系のステンレス鋼板と同等の性能で行うこと
ができることを示している。本発明者はこの効果をさら
に確認するため、一般に抵抗溶接に適しているとされて
いる銅板同志の抵抗溶接結果と比較して見た。そのため
、銅板同志を１点でスポット抵抗溶接をしてシャルピー
引張り試験機にかけて見たところ、２７０ｋｇの引っ張
り力で剪断した。２点のスポット抵抗溶接では、その２
倍の５４０ｋｇ程度で剪断するものと考えられるから、
この力は試料３から試料６の引っ張り剪断力とほぼ同程
度であり、このことからも、銅板の抵抗溶接と何ら遜色
ない溶接性能が得られることが分かる。 ［００２３］この試験では、さらに、キャス試験後に溶
接部の顕微鏡による断面組織観察を行ったが、粒界腐食
の傾向は見られなかった。 ［００２４］なお、本発明は上記実施例に限定されるこ
とはなく、様々な実施の態様を採り得る。例えば、上記
実施例では、犠牲陽極材３を鋼板や溶融アルミニウムメ
ツキ鋼板で構成したが、この犠牲陽極材３は安定化鋼種
以外のフェライト系ステンレス鋼板よりもイオン化傾向
の小さい卑な材料であればよく、例えば溶融亜鉛メツキ
鋼板や電気亜鉛メツキ鋼板等の材料によって構成したも
のでも同様な効果を得ることができる。また、上記実施
例ではスポット抵抗溶接の場合で説明したが、もちろん
シーム抵抗溶接の場合も本発明が適用されるものである
。 ［００２５］ 【発明の効果】本発明は安定化鋼種以外のフェライト系
ステンレス鋼板である第１のステンレス鋼板と、この第
１のステンレス鋼板と同種又は異種のステンレス鋼板と
を間に犠牲陽極材を挟んで抵抗溶接するように構成した
ものであるから、この抵抗溶接時に、クロムカーバイド
が結晶粒界に析出することがほとんどなくなり、たとえ
クロムカーバイドが多少析出しても、溶接部分が水分に
触れたとき、クロムカーバイド部分よりも犠牲陽極材が
優先的に腐食を受け、クロムカーバイド部分に粒界腐食
が進行しないので、溶接部分に粒界腐食の割れ等が発生
することがなく、これにより、溶接強度の高い信頼性の
ある安定化鋼種以外のフェライト系ステンレス鋼板の溶
接が可能となる。 ［００２６］したがって、ステンレス鋼板の抵抗溶接を
行う場合、従来のような高価な安定化鋼種のステンレス
鋼板やオーステナイト系のステンレス鋼板を使用するこ
となく、安価な安定化鋼種以外のフェライト系ステンレ
ス鋼板を給湯器のケースや船舶の構造物に使用すること
ができ、これにより、ステンレス鋼板を使用する各種装
置の大幅なコストダウンを達成することが可能となる。
【図１】本発明に係る安定化鋼種以外のフェライト系ス
テンレス鋼板と他の同種又は異種のステンレス鋼板との
抵抗溶接の方法を示す説明図である。
テンレス鋼板と他の同種又は異種のステンレス鋼板との
抵抗溶接の方法を示す説明図である。
【図２】本発明の安定化鋼種以外のフェライト系ステン
レス鋼板の抵抗溶接に際し、犠牲陽極材の好適な挟み込
み態様を示す説明図である。
レス鋼板の抵抗溶接に際し、犠牲陽極材の好適な挟み込
み態様を示す説明図である。
【図３】本発明の実施例による抵抗溶接の溶着部分の断
面図である。
面図である。
【図４】本発明の効果を調べる試験試料のうち犠牲陽極
材を用いない試料形態の説明図である。
材を用いない試料形態の説明図である。
【図５】本発明の方法の効果を調べる試験の試料のうち
犠牲陽極材を用いた試料形態の説明図である。
犠牲陽極材を用いた試料形態の説明図である。
１ 第１のステンレス鋼板
２ 第２のステンレス鋼板
６ 電極
７ 電極
Claims (1)
- 【請求項１】安定化鋼種以外のフェライト系ステンレス
鋼板である第１のステンレス鋼板と、この第１のステン
レス鋼板と同種又は異種のステンレス鋼板である第２の
ステンレス鋼板との抵抗溶接方法であって、第１のステ
ンレス鋼板と第２のステンレス鋼板との間に第１のステ
ンレス鋼板よりもイオン化傾向の小さい犠牲陽極材を挟
んで抵抗溶接を行うフェライト系ステンレス鋼板の抵抗
溶接方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2411145A JPH04210878A (ja) | 1990-12-17 | 1990-12-17 | フェライト系ステンレス鋼板の抵抗溶接方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2411145A JPH04210878A (ja) | 1990-12-17 | 1990-12-17 | フェライト系ステンレス鋼板の抵抗溶接方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04210878A true JPH04210878A (ja) | 1992-07-31 |
Family
ID=18520191
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2411145A Pending JPH04210878A (ja) | 1990-12-17 | 1990-12-17 | フェライト系ステンレス鋼板の抵抗溶接方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH04210878A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6107595A (en) * | 1995-07-19 | 2000-08-22 | Inland Steel Company | Method for resistance welding with dilution metal and product thereof |
| JP2020151756A (ja) * | 2019-03-20 | 2020-09-24 | 日本製鉄株式会社 | 抵抗スポット溶接継手の製造方法及び抵抗スポット溶接継手 |
-
1990
- 1990-12-17 JP JP2411145A patent/JPH04210878A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6107595A (en) * | 1995-07-19 | 2000-08-22 | Inland Steel Company | Method for resistance welding with dilution metal and product thereof |
| JP2020151756A (ja) * | 2019-03-20 | 2020-09-24 | 日本製鉄株式会社 | 抵抗スポット溶接継手の製造方法及び抵抗スポット溶接継手 |
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