JPH04214830A - 冷間鍛造性に優れたＴｉ合金 - Google Patents
冷間鍛造性に優れたＴｉ合金Info
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- JPH04214830A JPH04214830A JP3908991A JP3908991A JPH04214830A JP H04214830 A JPH04214830 A JP H04214830A JP 3908991 A JP3908991 A JP 3908991A JP 3908991 A JP3908991 A JP 3908991A JP H04214830 A JPH04214830 A JP H04214830A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、冷間鍛造性に優れたＴ
ｉ合金に関し、詳細には従来のβ型Ｔｉ合金と同程度の
強度を維持しつつ、冷間加工性及び延性を向上させたＴ
ｉ合金に関するものである。
ｉ合金に関し、詳細には従来のβ型Ｔｉ合金と同程度の
強度を維持しつつ、冷間加工性及び延性を向上させたＴ
ｉ合金に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】Ｔｉ合金は添加元素の種類や量によって
組織がかわり、α型，α＋β型，β型等に分類され、各
々個有の特性を示すことが知られている。これまでのＴ
ｉ合金としてはα＋β型Ｔｉ合金であるＴｉ−６Ａｌ−
４Ｖが最も多く利用されており、航空機や宇宙開発機器
を中心として需要が拡大しつつある。最近では上記Ｔｉ
合金の、軽く，強く、しかも耐食性に優れるという特性
に着目して、自動車や家庭用電化製品等をはじめとする
量産型民生品の部品として使用することも検討されはじ
めている。量産に適した部品としては冷間鍛造が効率良
く行なえることが要求され、この為には変形抵抗が小さ
く延性が大きいことが必要である。しかしながら前記α
＋β型Ｔｉ合金であるＴｉ−６Ａｌ−４Ｖは冷間加工性
に乏しく量産用の素材としては不適当である。
組織がかわり、α型，α＋β型，β型等に分類され、各
々個有の特性を示すことが知られている。これまでのＴ
ｉ合金としてはα＋β型Ｔｉ合金であるＴｉ−６Ａｌ−
４Ｖが最も多く利用されており、航空機や宇宙開発機器
を中心として需要が拡大しつつある。最近では上記Ｔｉ
合金の、軽く，強く、しかも耐食性に優れるという特性
に着目して、自動車や家庭用電化製品等をはじめとする
量産型民生品の部品として使用することも検討されはじ
めている。量産に適した部品としては冷間鍛造が効率良
く行なえることが要求され、この為には変形抵抗が小さ
く延性が大きいことが必要である。しかしながら前記α
＋β型Ｔｉ合金であるＴｉ−６Ａｌ−４Ｖは冷間加工性
に乏しく量産用の素材としては不適当である。
【０００３】冷間加工に適したＴｉ合金としてはβ型Ｔ
ｉ合金が有力視されており、応力誘起マルテンサイト変
態を生じるＴｉ−１６Ｖ−４Ｓｎや変形が双晶で起こる
Ｔｉ−１６Ｖ−１０Ｓｎ等が既に開発されている。本発
明者らが上記２種類のβ型Ｔｉ合金について変形抵抗を
比較調査したところ、Ｔｉ−１６Ｖ−４Ｓｎでは０．２
％耐力が３０ｋｇｆ／ｍｍ２程度、引張強さが５０ｋ
ｇｆ／ｍｍ２程度であるのに対して、Ｔｉ−１６Ｖ−１
０Ｓｎの０．２ ％耐力と引張強さは共に６０ｋｇｆ／
ｍｍ２程度にも及び、Ｔｉ−１６Ｖ−４Ｓｎの方が変形
抵抗の面で優れていることを確認している。
ｉ合金が有力視されており、応力誘起マルテンサイト変
態を生じるＴｉ−１６Ｖ−４Ｓｎや変形が双晶で起こる
Ｔｉ−１６Ｖ−１０Ｓｎ等が既に開発されている。本発
明者らが上記２種類のβ型Ｔｉ合金について変形抵抗を
比較調査したところ、Ｔｉ−１６Ｖ−４Ｓｎでは０．２
％耐力が３０ｋｇｆ／ｍｍ２程度、引張強さが５０ｋ
ｇｆ／ｍｍ２程度であるのに対して、Ｔｉ−１６Ｖ−１
０Ｓｎの０．２ ％耐力と引張強さは共に６０ｋｇｆ／
ｍｍ２程度にも及び、Ｔｉ−１６Ｖ−４Ｓｎの方が変形
抵抗の面で優れていることを確認している。
【０００４】但し、該Ｔｉ−１６Ｖ−４Ｓｎは据込み限
界においては既存のβ型Ｔｉ合金であるＴｉ−１５Ｖ−
３Ｃｒ−３Ｓｎ−３Ａｌ等に劣り、またＡｌを含有して
いないため耐酸化性に不安が残ると共に、時効処理時に
析出するα相が軟らかくて高強度が得られず、かと言っ
てＡｌを添加すると冷間鍛造性が極端に低下するという
問題を有している。
界においては既存のβ型Ｔｉ合金であるＴｉ−１５Ｖ−
３Ｃｒ−３Ｓｎ−３Ａｌ等に劣り、またＡｌを含有して
いないため耐酸化性に不安が残ると共に、時効処理時に
析出するα相が軟らかくて高強度が得られず、かと言っ
てＡｌを添加すると冷間鍛造性が極端に低下するという
問題を有している。
【０００５】ところで本発明者らは冷間鍛造性に優れた
Ｔｉ合金を開発すべく研究を重ねてきており、これまで
にも冷間鍛造に適した強度と延性を有するＴｉ合金を発
明して先に出願を行なった（特開平１−１２９９４１）
。
Ｔｉ合金を開発すべく研究を重ねてきており、これまで
にも冷間鍛造に適した強度と延性を有するＴｉ合金を発
明して先に出願を行なった（特開平１−１２９９４１）
。
【０００６】しかしながら上記先願合金で据込み鍛造を
行ない、既存のβ型Ｔｉ合金であるＴｉ−１５Ｖ−３Ｃ
ｒ−３Ｓｎ−３Ａｌと冷間鍛造性を比較したところ、変
形抵抗の面では優れているが、据込み限界の点ではＴｉ
−１５Ｖ−３Ｃｒ−３Ｓｎ−３Ａｌが８０％の圧縮率を
有するのに対して、上記先願合金は７５％と幾分低い圧
縮率を示している。そこでさらに冷間鍛造性の優れたＴ
ｉ合金を開発することが要望されている。
行ない、既存のβ型Ｔｉ合金であるＴｉ−１５Ｖ−３Ｃ
ｒ−３Ｓｎ−３Ａｌと冷間鍛造性を比較したところ、変
形抵抗の面では優れているが、据込み限界の点ではＴｉ
−１５Ｖ−３Ｃｒ−３Ｓｎ−３Ａｌが８０％の圧縮率を
有するのに対して、上記先願合金は７５％と幾分低い圧
縮率を示している。そこでさらに冷間鍛造性の優れたＴ
ｉ合金を開発することが要望されている。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】本発明は上記事情に着
目してなされたものであって、既存のβ型Ｔｉ合金であ
るＴｉ−１５Ｖ−３Ｃｒ−３Ｓｎ−３Ａｌと同程度の据
込み限界を有すると共に変形抵抗がＴｉ−１６Ｖ−４Ｓ
ｎと同程度若しくはそれ以上に低い冷間鍛造性に優れた
Ｔｉ合金を提供することを目的とするものである。
目してなされたものであって、既存のβ型Ｔｉ合金であ
るＴｉ−１５Ｖ−３Ｃｒ−３Ｓｎ−３Ａｌと同程度の据
込み限界を有すると共に変形抵抗がＴｉ−１６Ｖ−４Ｓ
ｎと同程度若しくはそれ以上に低い冷間鍛造性に優れた
Ｔｉ合金を提供することを目的とするものである。
【０００８】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成した本発
明とはＭｏおよび／またはＮｂ：０．５ 〜１８重量％
，Ｖ：１３〜１９重量％，Ａｌ：０．５ 〜６重量％，
Ｓｎ：０．５ 〜６重量％を含有し、残部がＴｉおよび
不可避不純物からなることを要旨とするものである。
明とはＭｏおよび／またはＮｂ：０．５ 〜１８重量％
，Ｖ：１３〜１９重量％，Ａｌ：０．５ 〜６重量％，
Ｓｎ：０．５ 〜６重量％を含有し、残部がＴｉおよび
不可避不純物からなることを要旨とするものである。
【０００９】
【作用】本発明者らは変形に伴なって応力誘起マルテン
サイト変態を示すβ型Ｔｉ合金であるＴｉ−１６Ｖ−４
Ｓｎが低い変形抵抗を示すことに着目して、これに種々
の合金元素を添加して実験を繰り返す中で、Ａｌを適量
添加して適当な強度をもたせた上で、ある種のβ相安定
化元素を添加すれば、Ａｌ添加によるα相の安定化を抑
制し、強度及び冷間加工性が共に適切なレベルに改良さ
れることを知見して本発明に想到した。
サイト変態を示すβ型Ｔｉ合金であるＴｉ−１６Ｖ−４
Ｓｎが低い変形抵抗を示すことに着目して、これに種々
の合金元素を添加して実験を繰り返す中で、Ａｌを適量
添加して適当な強度をもたせた上で、ある種のβ相安定
化元素を添加すれば、Ａｌ添加によるα相の安定化を抑
制し、強度及び冷間加工性が共に適切なレベルに改良さ
れることを知見して本発明に想到した。
【００１０】上記β相安定化元素を選択するにあたって
は、Ｍｏ，Ｎｂ，Ｆｅ，Ｃｒの中から選び、種々の添加
量を変えて実験を行なったところ、次の様な結果を得た
。即ちＦｅ，Ｃｒは合金の据込み限界を向上させる点で
は寄与するが、変形抵抗をも上昇させてしまうのに対し
、Ｍｏ，Ｎｂは据込み限界を向上させると同時に変形抵
抗もＴｉ−１６Ｖ−４Ｓｎより低く抑えることが可能で
あることを見い出したのである。
は、Ｍｏ，Ｎｂ，Ｆｅ，Ｃｒの中から選び、種々の添加
量を変えて実験を行なったところ、次の様な結果を得た
。即ちＦｅ，Ｃｒは合金の据込み限界を向上させる点で
は寄与するが、変形抵抗をも上昇させてしまうのに対し
、Ｍｏ，Ｎｂは据込み限界を向上させると同時に変形抵
抗もＴｉ−１６Ｖ−４Ｓｎより低く抑えることが可能で
あることを見い出したのである。
【００１１】以下本発明合金における各成分元素の添加
量の限定理由について述べる。
量の限定理由について述べる。
【００１２】Ａｌは時効処理によって十分な引張強度を
得る目的で添加するが、０．５ 重量％未満では時効処
理を施しても十分な引張強度が得られず、６重量％を超
えると延性及び冷間鍛造性が著しく低下するので、Ａｌ
の添加量は０．５ 〜６重量％とした。
得る目的で添加するが、０．５ 重量％未満では時効処
理を施しても十分な引張強度が得られず、６重量％を超
えると延性及び冷間鍛造性が著しく低下するので、Ａｌ
の添加量は０．５ 〜６重量％とした。
【００１３】ＭｏとＮｂは据込み限界を向上させ、変形
抵抗を低くする目的で添加するが、０．５ 重量％未満
ではその効果が見られず、１８重量％を超えると変形抵
抗がかえって上昇するので、０．５ 〜１８重量％とし
た。尚この変形抵抗の上昇は固溶硬化によるものである
と考えられる。また本合金においてＭｏとＮｂはほぼ同
様に作用するので、両元素の添加量の合計が上記範囲内
に入っていれば、単独に用いても同時に用いても良い。
抵抗を低くする目的で添加するが、０．５ 重量％未満
ではその効果が見られず、１８重量％を超えると変形抵
抗がかえって上昇するので、０．５ 〜１８重量％とし
た。尚この変形抵抗の上昇は固溶硬化によるものである
と考えられる。また本合金においてＭｏとＮｂはほぼ同
様に作用するので、両元素の添加量の合計が上記範囲内
に入っていれば、単独に用いても同時に用いても良い。
【００１４】ＶおよびＳｎの範囲を決定するにあたって
はＡｌおよびＭｏとＮｂを前記範囲内で添加した上で、
ＶおよびＳｎの添加量を変動させながら冷間鍛造性を評
価することによって行なった。Ｖは１３重量％未満では
据込み限界が低く、１９重量％を超えて添加すると変形
抵抗が上昇するので１３〜１９重量％とした。一方Ｓｎ
は０．５ 重量％未満になると据え込み限界が極端に低
下し、６重量％を超えて添加すると変形抵抗が上昇する
ので０．５ 〜６重量％とした。尚上記据込み限界の低
下は焼入れ時に拡散変態が進行するからであると考えら
れ、また変形抵抗の上昇は固溶硬化によるものと思われ
る。
はＡｌおよびＭｏとＮｂを前記範囲内で添加した上で、
ＶおよびＳｎの添加量を変動させながら冷間鍛造性を評
価することによって行なった。Ｖは１３重量％未満では
据込み限界が低く、１９重量％を超えて添加すると変形
抵抗が上昇するので１３〜１９重量％とした。一方Ｓｎ
は０．５ 重量％未満になると据え込み限界が極端に低
下し、６重量％を超えて添加すると変形抵抗が上昇する
ので０．５ 〜６重量％とした。尚上記据込み限界の低
下は焼入れ時に拡散変態が進行するからであると考えら
れ、また変形抵抗の上昇は固溶硬化によるものと思われ
る。
【００１５】
【実施例】表１及び表２に示す種々の組成を有するＴｉ
合金をボタン溶解にて溶製し（各６００ｇ）、２０ｍｍ
φになるまで１０００℃で約５０％の熱間鍛造を行なっ
た後、９００℃で１０分間保持することによって溶体化
処理を施し水冷を行なった。これより直径１６ｍｍ，高
さ２４ｍｍの円柱状試験片を切り出し、端面拘束状態で
冷間における据込み鍛造を行なった。
合金をボタン溶解にて溶製し（各６００ｇ）、２０ｍｍ
φになるまで１０００℃で約５０％の熱間鍛造を行なっ
た後、９００℃で１０分間保持することによって溶体化
処理を施し水冷を行なった。これより直径１６ｍｍ，高
さ２４ｍｍの円柱状試験片を切り出し、端面拘束状態で
冷間における据込み鍛造を行なった。
【００１６】冷間鍛造性の評価は参考文献［塑性と加工
，第２７巻，第３０４号（１９８６），５６８頁「冷間
鍛造用炭素鋼線材の変形抵抗と延性に関するデータシー
ト」］記載の手法に基づいて７０％及び８０％の変形抵
抗を測定すると共に、８０％圧縮したときの割れ発生の
有無を観察して行なった。
，第２７巻，第３０４号（１９８６），５６８頁「冷間
鍛造用炭素鋼線材の変形抵抗と延性に関するデータシー
ト」］記載の手法に基づいて７０％及び８０％の変形抵
抗を測定すると共に、８０％圧縮したときの割れ発生の
有無を観察して行なった。
【００１７】また一部の合金に対しては５００℃で８時
間保持する時効処理を施して引張試験を行ない、引張強
度及び伸びを測定した。結果は表１及び表２に併記する
。
間保持する時効処理を施して引張試験を行ない、引張強
度及び伸びを測定した。結果は表１及び表２に併記する
。
【００１８】
【表１】
【００１９】
【表２】
【００２０】Ｎｏ．１〜２０は各合金成分が本発明範囲
にある実施例であり、８０％の圧縮によっても割れの発
生は見られず、７０％及び８０％の変形抵抗も比較的低
い値を示している。Ｎｏ．１〜１４の実施例については
時効処理後の引張性質を調べたが、引張強度は９０ｋｇ
ｆ／ｍｍ２台と適度であり、伸びも１４％以上と高い。
にある実施例であり、８０％の圧縮によっても割れの発
生は見られず、７０％及び８０％の変形抵抗も比較的低
い値を示している。Ｎｏ．１〜１４の実施例については
時効処理後の引張性質を調べたが、引張強度は９０ｋｇ
ｆ／ｍｍ２台と適度であり、伸びも１４％以上と高い。
【００２１】Ｎｏ．２１〜３６は合金成分のいずれかが
本発明範囲をはずれた場合の比較例であり、下記の様に
冷間加工性若しくは時効処理後の引張強度の点で劣るこ
とがわかる。尚表１では８０％の圧縮で割れが発生した
場合は変形抵抗が測定できないので空欄にしている。Ｎ
ｏ．２１，２２はＭｏ，Ｎｂの添加量が少ない場合の比
較例であり、８０％の圧縮で割れが発生しており、変形
抵抗は測定不可能になっている。
本発明範囲をはずれた場合の比較例であり、下記の様に
冷間加工性若しくは時効処理後の引張強度の点で劣るこ
とがわかる。尚表１では８０％の圧縮で割れが発生した
場合は変形抵抗が測定できないので空欄にしている。Ｎ
ｏ．２１，２２はＭｏ，Ｎｂの添加量が少ない場合の比
較例であり、８０％の圧縮で割れが発生しており、変形
抵抗は測定不可能になっている。
【００２２】Ｎｏ．２３〜２５はＭｏ，Ｎｂの添加量が
多過ぎる場合の比較例であり、変形抵抗が高い。Ｎｏ．
２６，２７はＡｌの含有量が少ない場合の比較例であり
、時効処理後の引張強さが低い。Ｎｏ．２８，２９はＡ
ｌの含有量が多い場合の比較例であり、８０％の圧縮に
よって割れが発生すると共に時効処理後の伸びが７％以
下と著しく低い。Ｎｏ．３０はＳｎ量が少ない場合の比
較例であり、８０％の圧縮によって割れが発生している
。一方Ｎｏ．３１はＳｎ量が多い場合の比較例であり、
７０％及び８０％での変形抵抗が著しく高い。Ｎｏ．３
２はＶの添加量が少ない場合の比較例であり、８０％の
圧縮によって割れが発生している。これに対してＮｏ．
３３はＶの添加量が多い場合の比較例であり、７０％及
び８０％の変形抵抗が高い。Ｎｏ．３４〜３６はＭｏ若
しくはＮｂに代わってＦｅ若しくはＣｒが添加された場
合の比較例であり、いずれも変形抵抗が著しく高い。
多過ぎる場合の比較例であり、変形抵抗が高い。Ｎｏ．
２６，２７はＡｌの含有量が少ない場合の比較例であり
、時効処理後の引張強さが低い。Ｎｏ．２８，２９はＡ
ｌの含有量が多い場合の比較例であり、８０％の圧縮に
よって割れが発生すると共に時効処理後の伸びが７％以
下と著しく低い。Ｎｏ．３０はＳｎ量が少ない場合の比
較例であり、８０％の圧縮によって割れが発生している
。一方Ｎｏ．３１はＳｎ量が多い場合の比較例であり、
７０％及び８０％での変形抵抗が著しく高い。Ｎｏ．３
２はＶの添加量が少ない場合の比較例であり、８０％の
圧縮によって割れが発生している。これに対してＮｏ．
３３はＶの添加量が多い場合の比較例であり、７０％及
び８０％の変形抵抗が高い。Ｎｏ．３４〜３６はＭｏ若
しくはＮｂに代わってＦｅ若しくはＣｒが添加された場
合の比較例であり、いずれも変形抵抗が著しく高い。
【００２３】
【発明の効果】本発明は以上の様に構成されているので
、既存のβ型Ｔｉ合金よりも変形抵抗が低く、しかも８
０％までの据込み鍛造が可能なＴｉ合金を提供すること
が可能となった。
、既存のβ型Ｔｉ合金よりも変形抵抗が低く、しかも８
０％までの据込み鍛造が可能なＴｉ合金を提供すること
が可能となった。
Claims (1)
- 【請求項１】 Ｍｏおよび／またはＮｂ：０．５ 〜
１８重量％，Ｖ：１３〜１９重量％，Ａｌ：０．５ 〜
６重量％，Ｓｎ：０．５ 〜６重量％を含有し、残部が
Ｔｉおよび不可避不純物からなることを特徴とする冷間
鍛造性に優れたＴｉ合金。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2-31060 | 1990-02-09 | ||
| JP3106090 | 1990-02-09 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04214830A true JPH04214830A (ja) | 1992-08-05 |
| JP2936754B2 JP2936754B2 (ja) | 1999-08-23 |
Family
ID=12320934
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3908991A Expired - Fee Related JP2936754B2 (ja) | 1990-02-09 | 1991-02-08 | 冷間鍛造性に優れたＴｉ合金 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2936754B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2013154629A1 (en) * | 2012-02-15 | 2013-10-17 | Rti International Metals, Inc. | Titanium alloys |
| CN120095001A (zh) * | 2025-05-08 | 2025-06-06 | 西部超导材料科技股份有限公司 | 冷镦紧固件用tc16钛合金及大单重盘圆丝材制备方法 |
-
1991
- 1991-02-08 JP JP3908991A patent/JP2936754B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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